1、威孚產業園二期廠房建設項目工程QTZ63型塔吊基礎施工方案江蘇無錫二建建設集團有限公司一、工程概況1、工程名稱：威孚產業園二期廠房殖設項目2、工程地址：無錫錫東大道與錫勤路交叉口東南角3、建設單位：無錫威孚高科技集團股份有限公司4、設計單位：無錫工業建筑設計研究院有限公司5、施工單位：江蘇無錫二麓建設集團有限公司6、監理單位：江蘇賽華建設監理有限公司7、勘察單位：無錫輕工設計研究院有限公司本工程為無錫威孚高科技集團股份有限公司新建的威孚產業園二期廠房建 設項目工程，本期建筑面積42181m2,其中2-1和2-2為一層局部二層廠房計 36794m一動力中心一層局部二層1999m食堂及浴室二層32

2、060?。本案塔吊為 張家港浮山QTZ63塔吊。主要技術指標如下：1、塔吊功率：3L7KW；2、塔吊臂長：52m；3、塔吊自重：30.3631-;4、塔吊最大起重量：6t；最大幅度起重量：1.3t;5、塔吊標準節尺寸：1.75mX1.75mX2.5m；6、塔吊平衡配重：12.91t;7、塔吊最大獨立高度:40m；8、塔吊安裝高度：約25m。其他技術參數祥見塔吊使用說明書。本案塔吊基礎尺寸為5600X5600X1350,基礎埋深0m,基礎上標高為-1.5m,基礎混凝土等級為C35。采用承臺基礎的承重構件，基礎配筋擬采用三級鋼，底筋選擇精品中2()150雙向布置，頂筋選擇干202(X)雙向布置。具

3、體驗算過程如下：矩形板式基礎計算書計算依據：1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-20092、混凝土結構設計規范GB50010-20103、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ63 (FS551O)塔機獨立狀態的是大起吊高度H0(m)25塔機獨立狀態的計算高度H(m)30塔身桁梁結構方鋼管小身桁紋結構寬度鳳m)1.75二、塔機荷載1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自宣標準值鼻62450起重荷載標準值” (kN)60緊向荷載標準值&(kN)510水平荷載標準值FhRN)35頌康力矩標準值MCN-m)1300非工作狀態豎向荷載標準值F

4、(kN)450水平荷載標準值FhN)70何糙力矩標準值Mk'(kN - m)16002、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值Fi (kN)L35Fkl = 1.35 X 450=607.5起重荷載設計值FqRN)L35FQk= 1.35X60= 81豎向荷載設計值F(kN)607.5+81=688.5水平荷載設計值Fv(kN)L35Fh= 1.35X35=47.25頌康力矩設計值M(kN - m)L35Mk-1.35X1300-1755非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk = 1.35 X 450 = 607.5水平荷載設計值FJ(kN)1.35F'= 1.

5、35X70=94.5預晨力矩設計值M'(kN m)1.35Mk= 1.35X1600=2160三、基礎驗算4用1而56DQ基礎布置圖基礎長l(m)5.6基礎寬b(m)5.6基的高度h(m)1.35基地參數法治混凝土強度等級C35甚的混凝土自重YcRN/m3)25蕓珊上部用土厚度h' (m)0甚地上部甩土的宣度丫'(kN/n?)19裝出混凝土保護層厚度6(mm)50地基參數地塞承載力特征值或3力180空地寬度的地基承載力修正系數名0.3我地埋涕的地基承費力修正系數朋1.6甚犯底面以下的土的重度丫RN/m19基地底面以上土的加權平均重度丫mRN/m3)19庭咄埋置深度d(m

6、)2.5修正后的地基承載力特征值f.(kPa)255.62軟的下臥層法治底面至軟弱下臥層頂面的距離2地塞壓力擴散角T )6軟弱下臥層頂地基承載力特征值fa=k(kPa)130軟孱下臥層頂面處修正后的地叁承載力特征值£(kP*266.42地基變形法砥1領科方向一端沉降量Smm)20法的頌科方向另一踹沉驛星S2(mm)20法砥1偵科方向的基底寬度b，(mm)5600基礎及其上士的內重荷載標準值：Gk=blhyc=5.6 X 5.6X1.35 X 25=1058.4kN 基砒及其上士的內重荷載設計值：G= 1.35Gk 1.35X 1058.4=1428.84kN 荷載效應標準組合時，平行

7、基礎邊長方向受力：MJ=1600kN m/1.2=70/1.2=58.333kN荷載效應基本組合時，平行基砒邊長方向受力：Mn=2160kN mF/=F；/1.2=94.5/1.2=78.75kN基礎長寬比：l/b=5.6/5.6=l4l.l,基礎計算形式為方形基礎。Ws=lb2/6=5.6 X 5.62/6=29.269n?W=bl2/6=5.6 X 56/6=29.2690?相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩:Mk“=Mkb/(b，產嚴=1600X5.6/(5.62+56)°*=1131.371kN mMkv=MJ/(b2+iy5=1600 X 5.6/

8、(5.62+ 5.6ys=l 131.371kN m1、偏心距驗算(1)、偏心位置相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值：Pimin=(Fk+GO/A-M1£X/Wx-Mb./Wy=(450+1058.4)/31.36-1131.371 /29.269-1131.371 /29.269=-29.208<0偏心荷載合力作用點在核心區外。Fk+Gk(2)、偏心距驗算偏心距：C=(Mk+Fvkh)/(Fk+Gk)=(1600+70X 1.35)/(450+1058.4)=1.123m合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離：a=(5.62+5.62)0 72-1.123=2.8

9、36m偏心距在 x 方向投影長度：Cb=cb/(b2+l2)°-5= 1.123 X 5.6/(5.62+ 5.62)a5=0.794m偏心距在 y 方向投影長度：C1=cl/(b2+iy5=1.123 X 5.6/(5.62+ 5.62)l>-5=0.794m偏心荷載合力作用點至.一側x方向基礎邊緣的距離：b,=b/2-cb=5.6/2-0.794=2.(M)6m偏心荷載合力作用點至。一側y方向基礎邊緣的距離：l'=l/2-q=5.6/2-0.794=2.006mbrl'=2.006 X 2.006=4.023m2 >0.125bl=0.125 X 5.

10、6 X 5.6=3.92m2滿足要求！2、基礎底面壓力計算荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值Pkmin=-29.208kPaPkm=(Fk+Gk) / 3bT=(450+1058.4) / (3 X 2.006 X 2.006戶 124.992kPa3、基礎軸心荷載作用應力Pk=(Fk+Gk)/Qb)=(450+1058.4)/(5.6 X 5.6)=48.099kN/m24、基礎底面壓力驗算、修正后地基承載力特征值£=&+%Y(b-3)+7dYm(d-0.5)=180.00+0.30 X 19.00 X (5.60-3)+1.60 X 19.00 X (2.50-0.5

11、)=255.62kPa(2)、軸心作用時地基承載力驗算Pk=48.099kPa4 £=255.62kPa滿足要求！、偏心作用時地基承載力驗算Pkm共二124.992kPa< 1.2f = 1.2 X 255.62=306.744kPa滿足要求！5、基礎抗剪驗算基礎有效高度：h產h-6= 1350-(50+20/2)=1290mmX軸方向凈反力：Pxmiu=Y(Fk/A-(Mk,'+F,h)/Wx)=1.35 X (450.000/31.360-(1600.000+58.333 X1.350)/29.269)=-58.058kN/m2Pxn=Y(Fk/A+(Mj+F、Jh

12、)/W0=L35 X (450.000/31.360+(1600.000+58.333 X1.350)/29.269)=96.801 kN/m2假設Pmn=(),偏心安全，得Plx=(b+B)/2)Pw/b=(5.600+1.750)/2)X 96.801/5.600=63.526kN/m2Y軸方向凈反力：Pmn=Y(Fk/A-(MJ+EJh)/W)=1.35 X (450.000/31.360-(1600.0()()+58.333 X1.350)/29.269)=-58.058kN/m2PVmax=丫(FJ A+(Mk"+Fr”h)/W、.)=l .35 X (450.000/31

13、.360+(160().000+58.333 X1.350)/29.269)=96.801 kN/m2假設Pmn=(),偏心安全，得ply=(14-B)/2)p)mas/l=(5.600+1.750)/2) X 96.801 /5.600=63.526kN/m2基底平均壓力設計值：Px=(Pxm,K+BJ/2=(96.8()l+63.526)/2=80.164kN/m?R.=(Pm 取+Py)/2=(96801+63.526)/2=80.164kPa基礎所受剪力：Vx= IpJ (b-B)l/2=80.164 X (5.6-1.75) X 5.6/2=864.164kNVv= | pv | (

14、l-B)b/2=80.164 X (5.6-1.75) X 5.6/2=864.164kNX軸方向抗剪：h0/l= 1290/5600=0.23 <40.25隹£lh,=0.25 XI X16.7X 5600 X 1290=30160.2kN >VX=864.164kN滿足要求！Y軸方向抗剪：兒/b= 1290/5600=0.23 < 40.25 艮 £bhu=0.25 X1X16.7X 5600 X 1290=30160.2kN >V.=864.164kN滿足要求！6、軟弱下臥層驗算基礎底面處土的自重壓力值：p=dYm=2.5 X 19=47.5k

15、Pa下臥層頂面處附加壓力值：p.=lb(Pk-pc)/(b+2ztanH)(l+2zvaiW)=(5.6X 5.6X(48.099-47.5)/(5.6+2X2X iaii6° ) X (5.6+2X2Xiaii6° )=0.519kPa軟弱下臥層頂面處土的自重壓力值：pzy=2 X 19=38kPa軟弱下臥層頂面處修正后地基承載力特征值.=3+%仲-3)+%Ym(d+z-0.5)=130.00+0.30 X 19.00 X (5.60-3)+1.60 X 19.00 X (2.00+2.50-0.5)=266.42kPa作用在軟弱下臥層頂面處總壓力：p=+pc=0.519

16、+38=38.519kPa<f1=266.42kPa 滿足要求！7、地基變形瞼算傾斜率：tan0= | SrS21 /b'= 120-201 / 5600=0 <0.001滿足要求！四、基礎配筋驗算甚治底部長向配筋HRB400 G2O15O亞班底部短向配筋HRB400 020150我治頂部長向配筋HRB400 G20200然砒1頂部短向配筋HRB400 G202001、基礎彎距計算基礎X向彎矩：Mi=(b-B)2pJ/8=(5.6-L75)2x80.164X5.6/8=831.758kN m基礎Y向彎矩:Mn =(l-B)2pyb/8=(5.6-l.75)2 X 80.16

17、4 X 5.6/8=831.758kN m2、基礎配筋計算(1)、底面長向配筋面積«3i=|Mn |/(aibh02)=831.758X106/(l X 16.7X5600X1290)=0.0050=1 .(i -2a=)°£= 1-(1 -2 X 0.0()5)m=0.()05丫4 1 -0 /2= 1 -0.005/2=0.997Asl= |Mn| /(丫) h0Q)=831.758 X 1()7(0.997 X1290 X 300)=2155mm2基砒底需要配筋:A尸max(2底5, ybhu)=max(2155, 0.0015X5600X1290)= 10

18、836mm2基礎底長向實際配筋：A12036.667mm210836mm2滿足要求！(2)、底面短向配筋面積IMI I /(aXlhH2)=831.758 X 106/(1 X 16.7 X 5600 X 12902)=0.005C2= 1 -(1 -2a.2)O5= 1-(1 -2 X ().O()5)i"=O.()O5廿 1-G/2 = 1-0.005/2=0.997A2二 |Mj |/飆2M；J=831.758X 107(0.997X1290X300)=2155mm2基礎底需要配筋:A2=max(2底5, ylhu)=max(2155, 0.0015X5600X1290)= 1

19、0836mm2基礎底短向實際配筋：A二2,= 12036.667mm、A,=10836mm2滿足要求！、頂面長向配筋面積基礎頂長向實際配筋：A3；=9106mm2>0.5；=0.5X12036.667=6018.333mm2滿足要求！(4)、頂面短向配筋面積基礎頂短向實際配筋:A=9106mm2>0.5A37=0.5X 12036.667=6018.333mm2滿足要求！、基礎豎向連接筋配筋面積 基礎豎向連接筋為雙向10 500 oHRB400 2M200五、配筋示意圖F 400IPB400L00500HRB4% 乂弊150 /哂。0 209200HRR鄰產J 一 * 基礎配筋圖三

20、、施工人員組織由于塔吊屬于大型施工機械設備，它的安全性至關重要，因此塔吊基礎的施 工應列入項目經理部的主要施工質量控制對象中；由項目經理牽頭，技術負責人 把關，各部門各司其職，管理好塔吊基礎的施工質量與安全。具體施工組織機構 如下表所示：姓名職務職責備注殷飛雄項目經理塔吊基礎施工質量與安全總負責歐斌生產經理塔吊基礎施工現場組 織與安排施工現場 安全主要負責費洪技術負赍人負責施工方案的編制與施工技術的審核參與塔吊基礎的定位 放線及其險線等工 作，同時兼顧安全工作。楊福仁安全員現場安全監督檢查袁義宏資料員試塊制作、鋼筋取樣、資料報險等塔吊基礎施工人員:工種人數工作內容建工1於振搗及表面收理木工4配模及安裝鋼筋工3鋼筋綁扎電焊工1預埋腳柱安裝電工1現場施