1、殖品好資料-如有侵權請聯系網站刪除塔吊基礎施工方案(201 3. 9. 20 改)xx工程塔吊基礎施工方案編制人：技術負責人：審核人：審批人：塔吊基礎施工方案審核記錄項目名稱xx工程項目經理xx方案編號編制責任人精品好資料-如有侵權請聯系網站胭除精品好資料-如有侵權請聯系網站刪除參加部門及人員：經理室：總工室：技術部：安質部：物資部：辦公室：機械部：審核意見：審核主持人審核日期塔吊基礎施工方案評審批準記錄項目名稱xx工程項目經理xx方案編號編制責任人評審意見評審主持人（職務/簽名）年 月日批準批準人（職務/簽名）年 月日精品好資料-如有侵權請聯系網站刪除精品好資料如有侵權請聯系網站胭除目錄1、

2、工程概況12、編制依據13、塔吊平面布置及選型13.1、 塔吊平面布置13.2、 塔吊選型及主要技術參數24、塔吊基礎設計34.1、 工程地質情況分析44.2、 塔吊基礎設計44.3、 塔吊基礎驗算64.3.1、 1#塔吊基礎驗算64.3.2、 2、3、4#塔吊基礎驗算115、塔吊附墻設置165.1、 塔吊附墻設置165.2、 塔吊附墻平面圖186、塔吊基礎施工技術措施197、塔吊基礎施工安全措施20精品好資料-如有侵權請聯系網站胭除精品好資料如有侵權請聯系網站胭除塔吊基礎施工方案1、工程概況本工程位于xx市xx,由1層地下室、7棟塔樓及附屬商鋪組成，其中地下 室結構層高5.3米，塔樓標準層層

3、高3.0米，塔樓高度最大約56m。本工程基 礎型式采用預應力管樁及承臺，結構型式為框支剪力墻結構。2、編制依據2.1、 tc5613a. tc6020塔式起重機使用說明書2.2、 xx工程巖土工程勘察報告2.3、 建筑地基基礎設計規范(gb50007-2002)2.4、 混凝土結構設計規范(gb50010-2002)2.5、 本工程施工藍圖3、塔吊平面布置及選型3.1、 塔吊平面布置根據本工程合同要求，地下室、第2、3棟塔樓及附屬商鋪先進行施工，待 第2、3棟塔樓及附屬商鋪主體結構封頂后再進行其它塔樓主體結構施工。結合 本工程合同要求、設計特點及現場實際情況，本著甩項工程最少、對結構產生 不利

4、影響最小、機械利用率最高等原則，在現場擬配置4臺塔吊，塔吊定位詳 見下圖。其中1#塔吊臂長55米，主要服務2棟、3棟(btb-15區域)主體結 構、裝修施工及臂長覆蓋范圍內地下室區域施工；2#塔吊臂長50米，主要服務 于3棟(除btb-15以外區域)、4棟主體結構、裝修施工及臂長范圍內地下 室區域施工；3、4#塔吊臂長均為50米，主要服務5、6、7、8棟主體結構及裝 修施工。3550圖3.l2 2#塔吊定位圖/*, " "x 0"xc"1c2-7c2-13ml.lo o圖3. 1.3 3#塔吊定位圖圖3.l4 4#塔吊定位圖3.2、 塔吊選型及主要技術參

5、數本工程地下室結構施工階段及土方回填前2、3棟主體結構施工階段，因東 北側施工場地狹窄，3棟塔樓及其臂長覆蓋范圍內地下室施工材料必須通過1# 塔吊進行倒運，1#塔吊工作任務較重，且要求吊重量相對較大，因此，1#塔吊 擬選用tc6020a塔吊，2、3、4#塔吊均選用tc5613a塔吊，可以滿足施工要 求。表3. 2. 1 tc6020a塔吊60m臂起重性能特性幅度m2.5-16.118202224262829.5323435起重 量 (t)兩倍率5.004.534.213.92四倍率10.008.787.776.946.265.695.204.884.424.103.81幅度m384042444

6、648505254565860起重 量 (t)兩倍率3.663.443.233.042.872.722.572.442.322.202.102.00四倍率3.553.333.122.932.762.612.462.332.212.091.991.89表3.2.2 tc5613a塔吊50m臂起重性能特性幅度m2. 5 -15. 1172023262932起重 量 (t)兩倍率4. 003. 763. 34四倍率8. 006. 965. 754.874.223.683. 26幅度m353841444750起重 量 (t)兩倍率2.992. 702.452. 232.041.88四倍率2.912.

7、622. 372. 151.961.804、塔吊基礎設計結合本工程設計圖紙及塔吊使用說明書，塔吊基礎擬按如下方案執行:表4.1塔吊基礎概況表塔吊編號基礎尺寸(mm)基礎頂面標高(相對標高： m)要求地基承載力1#6000x6000x1700-5. 35200 kpa2#5500x5500x1700-5. 35190 kpa3#5500x5500x1350-5. 35190 kpa4#5500x5500x1350-5. 35190 kpa精品好資料如有侵權請聯系網站刪除精品好資料-如有侵權請聯系網站刪除4.1, 工程地質情況分析（1）1#塔吊基礎位于勘探點15位置，設計塔吊基礎基底位于淤泥層，地

8、 基承載力%k取55kpa,天然地基無法滿足承載力要求要求。（2） 2#塔吊基礎位于勘探點21、29位置，設計塔吊基礎基底位于淤泥 層，地基承載力/液取55kpa,天然地基無法滿足承載力要求要求。（3） 3#塔吊基礎位于勘探點48、49位置，設計塔吊基礎基底位于淤泥 層，地基承載力/水取55kpa,天然地基無法滿足承載力要求要求。（4） 4#塔吊基礎位于勘探點52、53位置，設計塔吊基礎基底位于淤泥 層，地基承載力/放取55kpa,天然地基無法滿足承載力要求要求。4.2, 塔吊基礎設計由上述分析可知，塔吊基礎采用天然基礎無法滿足承載力要求。因此，本 工程塔吊基礎均采用4樁基礎，具體方案如下：（

9、1）每個承臺下4根樁均采用直徑500mm預應力管樁（與工程樁類型一 致），為摩擦端承樁，樁端支承于強風化巖上，入巖深度lom,樁頂伸入承臺 100mm,具體構造詳下圖：6 ©25樁頂標高錨固長足cm且不小花00mmwmfe cso - 圓鋼松=23 d=d1-20畫形封矚筋 例。2。0t.l圖4.2.1塔吊基礎節點詳圖（2） 1#塔吊（tc6020a）基礎及2#塔吊（tc5613a）基礎承臺：因塔吊基 礎作為底板一部分，因此，均采用c35s6舲澆筑，基礎配筋結合塔吊使用說明 書按下表要求配置：表4. 2. 1 1#塔吊基礎承臺配筋表項目鋼筋數量（間距）鋼筋型號備注面筋64根25 （二

10、級 鋼）縱橫向各32根，側向搭接不小于300mm底筋64根025 （二級 鋼）縱橫向各32根，側向搭接不小于300mm側向分布筋250012 （二級 鋼）架力筋256根012 （二級 鋼）梅花型布置，同時拉住縱橫 向鋼筋加強筋8根o25 （二級鋼）四個預埋件位置采用長度1m鋼筋加強同時，按間距1m采用中25鋼筋焊接馬凳,2250 z5q_j1r4y0sc。巴夠由25 -5. 35m'就向各找樨25。56梅12架空第 '直經5。塘應力管樁圖4.2.2 1#塔吊基礎詳圖表4.2.2 2#、3#、4#塔吊基礎承臺配筋表項目鋼筋數量（間距）鋼筋型號備注面筋60根o25 （二級鋼）縱橫向

11、各30根，側向搭接不小于300mm底筋60根025 （二級 鋼）縱橫向各30根，側向搭接不小于300mm側向分布筋250<d12 （二級鋼)架力筋225根012 (二級 鋼)梅花型布置，同時拉住縱橫 向鋼筋加強筋8根o25 (二級鋼)四個預埋件位置采用長度1m鋼筋加強?000oluc一>o汶二so。火由各3蹴25 "5.35mr-r、貳向各3源。24 25板達遜-500璇力智技注：3九"孱員不百友消 止水鋼板及陜9收口亂同時，按間距1m采用中25鋼筋焊接馬凳,圖4.2.3 2#、3#、4#塔吊基礎詳圖4.3,塔吊基礎驗算4.3.1、1#塔吊基礎驗算4. 3.1.

12、1塔機屬性塔機型號tc6020a塔機獨立狀態的最大起吊高度h。(m)49塔機獨立狀態的計算高度h(m)52塔身桁架結構型鋼塔身桁架結構寬度b(m)1.84. 3.1. 2計算參數塔機傳遞至基礎荷教標準值：根據tc6020a塔吊說明書提供的塔機傳遞至基礎的荷載標準值及計算簡圖, 其荷載標準值如下表：精品好資料-如有侵權請聯系網站刪除殖品好資料-如有侵權請聯系網站刪除工作狀態塔機自重垂直力fv (kn)812水平力fh (kn)28.2傾覆力矩標準值m (kn.m)2693非工作狀態塔機自重垂直力fv (kn)700水平力fh (kn)112.8傾覆力矩標準值m (kn.m)2975根據工程地質補

13、充勘察報告查得塔吊基礎下的土質為淤泥土，樁基承 載力特征值為2000kn。4. 3.1.3塔吊基礎受力分析(1)承載力驗算(受力分析見下圖)承臺自重 g=25x6. 0x6. 0x1. 7=1530kno傾覆力矩按最不利的對角線方向作用，承載力驗算時取最不利的情況時 驗算。l承臺受力分析圖1)工作狀態下當塔吊起重臂與塔吊基礎邊線成45。時，即最不利狀態時： 樁對角線距離：l=(a/+ai3)0 s=(4. 52+4. 5。嚴=6. 36m精品好資料-如有侵權請聯系網站胭除精品好資料-如有侵權請聯系網站刪除qg = (fv+g) /4+ (m+fhx 1. 7)/l=(812+1530)/4+

14、(2693+28. 2x1. 7)/6. 36=1016. 46knqnio = (fv+g) /4-(m+fhx 1. 7)/l=(812+1530)/4- (2693+28. 2x1. 7)/6. 36=154. 54kngu= 1016. 46kn < 1. 2l= 1. 2x2000=2400kn,基樁抗壓承載力符合要求。qm=154. 54kn>0,不需要進行抗拔承載力驗算。2)非工作狀況下當塔吊起重臂與塔吊基礎邊線成45。時，即最不利狀態時：樁對角線距離:l=(a；+aj)°- j(4. 52+4. 52)0 5=6. 36mcu = (fv+g) /4+ (

15、m+fhx 1. 7)/l=(700+1530)/4+ (2975+112. 8x1. 7)/6. 36=1055. 4knqnm = (fv+g)/4-(m+fhx 1. 7)/l=(700+1530) /4- (2975+112. 8x1. 7)/6. 36=59. 6knqw= 1055. 4kn < 1. 2l= 1. 2x2000=2400kn,基樁抗壓承載力符合要求。qw=59. 6kn>0,不需要進行抗拔承載力驗算°(2)基礎抗傾覆驗算使塔吊基礎穩定需滿足：kgl/mqni. 15'h非傾覆力矩；mo傾覆力矩非工作狀況下為最不利狀態，即只需驗算該狀態

16、的抗傾覆。以承臺的一個邊界為支點，則k二臨q/二 (fv+g) x3/ (fhx 1.7+m)= (700+1530) x3/ (112.8x1.7+2975) =2. 1 > 1. 15,抗傾覆滿足要求。(3)塔吊基礎配筋驗算根據建筑樁基技術規范(jgj94-2008)及建筑地基基礎設計規范 (gb50007-2002)知多樁矩形承臺彎矩計年截面,在柱邊(即塔機邊線)，其mx二znfyf。承臺彎矩計算示意圖如卜：o殖品好資料-如有侵權請聯系網站刪除承臺彎矩計算示意圖mx=2x1. 4qwxl 35=2x1. 4x1055.4x1. 35=3989. 4kn*mas= mx/(0. 9f

17、7ho) =3989. 4x107(0. 9x300x1700)=8691. 5mm, 配32蟲25 (雙層雙向),as=15700>8691.5,滿足要求。(4)抗沖切承載力驗算(承臺角樁沖切計算示意見下圖)承臺抗沖切計算示意圖1）塔吊對承臺的沖切根據建筑樁基技術規范及建筑地基基礎技術規范知，抗沖切承載力要滿足要求，則fs2 p (be+ a oy) +b” (he+ a 0j fh%fff-zqi ； pox=o. 84/( x os+0. 2),母尸0. 84/( x ”+0. 2)限一抗沖切承載力截面高度影響系數，按線性內插法算得際二0. 99pox, 沖切系數入 ox,入”一沖

18、垮比,入。x =入。"a ox/ho= a oy/ho= (1350-250) /1700=0. 65際邛片0.84/ (1.0+0. 2) =0.7a3a ol塔吊邊到樁邊的水平距離。ho沖切破壞錐體的有效高度。r混凝土軸心抗拉強度設計值，1=1. 43n/mm1用不計基礎及其上土重，沖切破壞錐體的沖切力設計值。f不計基礎及其上土重，塔吊底的豎向荷載設計值。兇：一沖切破壞錐體內的基樁反力設計值之和，兇口)。注：對于圓樁，計算時應將截面換算成方樁，換算樁截面邊長bp=o. 8d=400fi=1.4xfh=l. 4x812=1136. 8kn2 pox (be+ a oz) +% (h

19、e+aox) % fh =2x 0. 7x (1800+1100) +0.7x (1800+1100) xq. 99x1. 43x1700=19542. 3kn > =1136. 8kn,抗沖切符合要 求。2)基樁對承臺的沖切基礎對角樁的抗沖切承載力要滿足要求，根據建筑樁基技術規范、建 筑地基基礎設計規范知niw 匹(c?。iy/ 2) +%(5+a 壯/2) % fhpxz, %角樁沖切系數，flx=0. 56/ ( x lx+0. 2) , pi =0. 56/ (入，+0. 2)入出入.一角樁沖垮比,' ls=入g a j %= a j h0=l 100/1700=0. 6

20、5 pix=pi7=0. 56/1. 2=0. 467cx, 5角樁內側到基礎外邊緣的水平距離。尸5=1000a卬。.一從基礎底角樁內邊緣引45。沖切線與基礎頂面相交點至角樁內邊緣 的水平距離，a * a產1100。n：不計基礎及其上土重，在荷載效應基本組合作用下角樁的豎向反力設計 值。精品好資料-如有侵權請聯系網站胭除精品好資料如有侵權請聯系網站胭除pu (c2+ a lr/2) + 匹(c1+als/2)限 ftho= 0.467x (1000+1100/2)+0. 467x (1000+1100/2) x0. 99x1.43x1700=1627. 1knn-=l. dxql. 4x105

21、5. 4=1477. 56kn < 1627. 1kn,抗沖切承載力符合要求。(5)斜截面抗剪切承載力切驗算根據建筑樁基技術規范、建筑地基基礎設計規范知，斜截面的抗 剪切承載力要滿足要求，則vw-ft boho懺 1.75/(入+1.0)v扣除基礎及其上填土自重后相應于荷載效應基本組合時斜截面的最大剪力 設計值。b°基礎計算截面處的計算寬度，b。=6000。h基礎計算截面處的有效高度，ho=17oo-5o-25/2=1637. 5。b剪切系數,p=l. 75/( x+1.0) =1.75/ (1. 0+1.0) =0. 875隊一受剪切承載力截面高度影響系數，九二(800/ 1

22、637. 5)836人計算截面的剪跨比，xs=x =ax/ ho= a j h。= 1100/1700=0.65a% a,一塔吊邊至x、y方向計算一排樁的樁邊水平距離，a a =h00o瓦叫 boh尸0. 836x0. 875x1.43x6000x1637. 5=10277. 39knv=2xl. 4x1055. 4=2955. 12kn< 10277. 39kn塔吊基礎斜截面抗剪切承載力符合要求。4.3.2、2、3、4#塔吊基礎驗算4. 3. 2.1塔機屬性塔機型號tc5613a塔機獨立狀態的最大起吊高度ho (m)46塔機獨立狀態的計算高度h(m)49塔身桁架結構型鋼塔身桁架結構寬度

23、b(m)1.84. 3. 2. 2計算參數塔機傳遞至基礎荷載標準值：根據tc5613a塔吊說明書提供的塔機傳遞至基礎的荷教標準值及計算簡圖,其荷載標準值如下表:工作狀態塔機自重垂直力fv (kx)646.7水平力fh (kx)22.8傾覆力矩標準值m (kn.m)2092. 3非工作狀態塔機自重垂直力fv (kn)589.6水平力fh (kx)97傾覆力矩標準值m (kn.m)2594根據工程地質補充勘察報告查得塔吊基礎下的土質為淤泥土，樁基承 載力特征值為2000kn。4. 3. 2. 3塔吊基礎受力分析(1)承載力驗算(受力分析見下圖)承臺自重 g二25x5. 5x5. 5x1. 7=12

24、85. 6kno傾覆力矩按最不利的對角線方向作用，承載力驗算時取最不利的情況時驗算。承臺受力分析圖精品好資料如有侵權請聯系網站刪除精品好資料-如有侵權請聯系網站刪除1)工作狀態下當塔吊起重臂與塔吊基礎邊線成45。時，即最不利狀態時：樁對角線距離:廠(小+小尸5二(4斗42)。5=5. 66mqw = (fv+g) /4+ (m+fhx 1. 7)/l=(646. 7+1258. 6)/4+(2092. 3+22. 8x1. 7)/5. 66=852. 8knqbid = (fv+g)/4-(m+fhx 1. 7)/l=(646. 7+1258. 6)/4-(2092. 3+22. 8x1. 7

25、)/5. 66=99. 825knqw=852. 8kn < 1. 2ra=l. 2x2000=2400kn,基樁抗壓承載力符合要求。qm=99. 825kn>0,不需要進行抗拔承載力驗算。2)非工作狀況下當塔吊起重臂與塔吊基礎邊線成45。時，即最不利狀態時：樁對角線距離:l=(ab2+ai2)°-5=(43+42)°-5=5. 66mq 皿=(fv+g)/4+(m+fhx 1.7)/l= (589. 6+1258. 6)/4+(2594+97x1. 7)/5. 66=949. 4knqoin = (fv+g)/4-(m+fhx 1. 7)/l= (589. 6

26、+1258. 6)/4-(2594+97x1. 7)/5. 66=-25. 4knq皿=949. 4kn < 1. 2r=1. 2x2000=2400kn,基樁抗壓承載力符合要求。q.a =-59. 6kn,為豎向拔力，根據結構設計圖紙預約力管樁中直徑500的抗 拔樁抗拔承載力為ra=4000kx。=-59. 6kn<rao因此2#、3#、4#樁按抗拔承載力設計，滿足要求。(2)基礎抗傾覆驗算使塔吊基礎穩定需滿足：k二/'"nl. 15非傾覆力矩；mo傾覆力矩非工作狀況下為最不利狀態，即只需驗算該狀態的抗傾覆。以承臺的一個邊界為支點，則k=mfq/m產(fv+g)

27、 x2. 75/ (fhx 1.7+m)= (589. 6+1258. 6) x2. 75/ (97x1.7+2594) =1. 84 > 1. 15,抗傾覆滿足要求。 (3)塔吊基礎配筋驗算根據建筑樁基技術規范(jgj94-2008)及建筑地基基礎設計規范 (gb50007-2002)知多樁矩形承臺彎矩計算截面取在柱邊(即塔機邊線)，其 mx二znfyfnfx=2xl. iq_xl. 1=2x1.4x949.4x1. 1=2924. 15kn*mas= mx/(o. 9f7ho)=2924. 15x107(0. 9x300x1700)=6370. 6mm:配30蟲25 (雙層雙向)，a

28、s=14718. 7>6370. 6,滿足要求。(4)抗沖切承載力驗算(承臺角樁沖切計算示意見4. 3.1所示)抗沖切驗算時，承臺高度越小越不利，2#、3#、4#塔承臺中，取3、4號 塔承臺高1350mm進行驗算。1)塔吊對承臺的沖切根據建筑樁基技術規范及建筑地基基礎技術規范知，抗沖切承載力要滿足要求，則fi«2 p (bc+ a +r” (hc+ a 0j fhbgfff-zq. ； pcx=0. 84/(x "0. 2),際=0. 84/(x o7+0. 2)限一抗沖切承載力截面高度影響系數，按線性內插法算得際二0.95pox,沖切系數人岡 人”一沖垮比，人&qu

29、ot;二人”二 aja二a jh尸(1100250) /1350=0.63%邛。尸0.84/ (0.63+0.2) =1.0a3a 0z塔吊邊到樁邊的水平距離。ho沖切破壞錐體的有效高度。ft混凝土軸心抗拉強度設計值，1=1. 43n/mm1f1一不計基礎及其上土重，沖切破壞錐體的沖切力設計值。f不計基礎及其上土重，塔吊底的豎向荷載設計值。四,一沖切破壞錐體內的基樁反力設計值之和，四口)。注：對于圓樁，計算時應將截面換算成方樁，換算樁截面邊長 bp=0. 8d=400fi=l. 4xfh=l. 4x649. 7=909. 58kn2 pos (bc+aj +p07 (hc+a ox) fth0

30、 =2x l.ox (1800+850) +1. ox (1800+850) xo. 95x1. 43xl350=19440kn> fi=1136. 8kn,抗沖切符合要求。 2)基樁對承臺的沖切基礎對角樁的抗沖切承載力要滿足要求，根據建筑樁基技術規范、建 筑地基基礎設計規范知niw pix (5+a i，/2) +由7 (ci+ a ix/2)際 fthoptx,西l角樁沖切系數，p：x=o. 56/ (20.2),匹=0.56/ (入 ,+0. 2)入 ix,入 iy角樁沖垮比 入 ix=入 i7 a ix/ ho a iy/ ho850/13500. 63pu=plr=o. 56/

31、0. 83=0. 67cx, c2角樁內側到基礎外邊緣的水平距離。cf c2=1000a h. a從基礎底角樁內邊緣引45。沖切線與基礎頂面相交點至角樁內邊緣的水平距離，。*a *850。n：不計基礎及其上土重.在荷載效應基本組合作用下角樁的豎向反力設計 值。p：x (c2+ a ir/2) +p17 (g+a j2)際 ftho= 0. 67x (1000+850/2) +0. 67x (1000+850/2) xq. 99x1. 43x1350=3648. 47knnfi. 4xqm =1. 4x949. 4=1329. 16kn < 3648. 47kn,抗沖切承載力符合要求。(5

32、)斜截面抗剪切承載力切驗算取1350mm高承臺計算。根據建筑樁基技術規范、建筑地基基礎設計規范知，斜截面的抗 剪切承載力要滿足要求，則vw陸 bohop=l. 75/( x+1.0)v扣除基礎及其上填土自重后相應于荷載效應基本組合時斜截面的最大剪力 設計值。b基礎計算截面處的計算寬度，b。二5500。h基礎計算截面處的有效高度，h。=1350-50-25/2=1287. 5。p剪切系數,p=l. 75/( x+1.0) =1.75/ (1. 0+1.0) =0. 875精品好資料-如有侵權請聯系網站刪除殖品好資料-如有侵權請聯系網站刪除限一受剪切承載力截面高度影響系數，%二(800/ 1287

33、. 5)=0. 89人 計算截面的剪跨比,xx=x =ax/ ho= a j ho=850/1287. 5=0. 66a., a 塔吊邊至x、y方向計算一排樁的樁邊水平距離，尸850。0邛ft boho=o. 89x0. 875x1. 43x5500x1287. 5=7885. 77knv=2x 1.4x949. 4=2658. 32kn < 7885. 77kn塔吊基礎斜截面抗剪切承載力符合要求。5、塔吊附墻設置5.1, 塔吊附墻設置根據塔吊使用說明書，tc6020a及tc5613a塔吊附著配置如下：精品好資料-如有侵權請聯系網站胭除精品好資料如有侵權請聯系網站胭除32tc6020a塔吊支腿固定式附著配置示意圖tc5613a塔吊支腿固定式附著配置示意圖本工程塔吊基礎頂至建筑物最高點高度65. 1m,結合上述塔吊附著設置示意圖、塔式起重機使用相關標準要求及多塔作業防碰撞要求，1首塔吊起升高度約71.6m,擬在2棟第10層設置附墻；2#塔吊最大起升圖度約76. 8口擬在3棟第8層、15層各設置一道附墻；3#塔吊最大起升高度約76. 8m, 4#塔吊最大起升高度71.2叫 分別在1棟、6棟第8層、15層各設置一道附墻。5.2, 塔吊附墻平面圖本工程各塔吊附墻平面具