1、81俏空現(xiàn)澆混凝土箱形屋蓋施工技術(shù)某工程為一大型工業(yè)建筑，平面呈“山”字形，建筑總高約94nl整個Z勾由9個現(xiàn)澆簡體和框架聯(lián)合組成（圖3-13-1 ）。筒體和框架共14層，層高6.8m。單個簡體平面尺寸7mx 7m,筒體壁厚 500mm框架位于簡體之間，柱截面 1.2mX 1.2m和1.0mX 1.0m,梁截面有350mmi< 750mm數(shù)種。混 凝土強(qiáng)度等級C30。該工程屋蓋為現(xiàn)澆雙跨非封閉式混凝土箱形屋蓋，局部雙層雙跨。每跨凈長26.8m,坐落在81m高空上（多f底標(biāo)高+81.6m,箱頂+88.4m）。箱體兩壁為通長深梁，梁寬 500mm高7.8m ;箱頂和 箱底為主次梁樓面，板厚

2、400mm混凝土弓II度等級C35。該單層單跨箱形屋蓋重量達(dá) 723t ,混凝土 體積300余m3,構(gòu)成了一組超高、超重、大跨的屋蓋結(jié)構(gòu)。另外，該工程地處北方地區(qū)，氣候干燥，冬季時間長，氣溫低，最低氣溫達(dá)-33 C,而箱形屋蓋施工正處冬季。在81m高空進(jìn)行如此大型屋蓋施工，突出的難點有二：一是必須解決好高空支模的支撐體系， 二是如何保證混凝土在高空的冬期施工質(zhì)量。第1章箱形屋蓋模板支撐方案選擇該工程箱形屋蓋支模的特點是一 “高”二“重”。選擇好高空支模方案具有重要的技術(shù)經(jīng)濟(jì)意義。在調(diào)研和論證過程中，曾考慮以下3種方案。第1節(jié)滿堂腳手架方案參考市政工程中高架橋和高層建筑中高空連廊的施工經(jīng)驗，采用

3、滿堂鋼管腳手架搭設(shè)到80m高空，相互拉結(jié)形成群柱。然后在上面架設(shè)操作平臺，進(jìn)行支模。該方案施工簡便，不需要專門 腳手器材，但投入大。經(jīng)測算，需用？48鋼管約2000t,投入勞力多，占用場地大，且受力不夠明確，穩(wěn)定性難以控制，在技術(shù)上經(jīng)濟(jì)上都不盡合理。第2節(jié)斜拉懸索方案參照斜拉懸索大橋的受力模式，在筒體上方架立鋼架，采用斜拉懸索將支模工作平臺吊起， 把箱形屋蓋混凝土自重、模板自重和施工荷載通過懸索傳給簡體結(jié)構(gòu)。這樣可不必自地面搭設(shè)高 空支架，理論上較合理。但該方案要求結(jié)構(gòu)設(shè)計作一定變動和修改，技術(shù)難度較大，加上工期緊 迫，該方案難以實施。第3節(jié)塔架支撐方案在每跨內(nèi)部設(shè)2個塔架作為箱形屋蓋的中央支

4、座，高78ml該塔架與兩側(cè)筒體相互拉結(jié)，兩個塔架之間也要拉結(jié)，以增加穩(wěn)定性。塔架可用鋼結(jié)構(gòu)或用現(xiàn)澆混凝土框架。采用鋼塔架裝卸方便 ,施工速度快，但成本高、剛度小、彈性變形大；如用混凝土框架作塔架，自身剛度大，與主體 結(jié)構(gòu)連結(jié)方便，型鋼用量少，費(fèi)用較省。在塔架頂部再架設(shè)操作平臺，在操作平臺上搭設(shè)腳手支模。這種方案受力明確，安全可靠。4 座塔架在屋蓋建成后拆除。通過分析比較，經(jīng)專家多次評審，最后選用第3方案-混凝土塔架支撐方案。第2章塔架設(shè)計市塔架及支撐系統(tǒng)委托東南大學(xué)房屋加固與改造工程有限公司設(shè)計。單個混凝土塔架平面尺寸 6.0m x 7.0m,層高6.8m。混凝土強(qiáng)度等級C30。根據(jù)箱形屋蓋分

5、層施工的實際情況，計算結(jié)構(gòu)自重 、模板系統(tǒng)自重和施工荷載以確定豎向荷載，水平力考慮風(fēng)載作用，基本風(fēng)壓取0.5kN/m2。按剛性框架進(jìn)行內(nèi)力分析和截面配筋設(shè)計。塔架柱截面600mm< 600mm梁截面400mm< 600mm不設(shè)各層樓板和樓梯。混凝土塔架與簡體、塔架與塔架之間采用3道鋼支撐拉結(jié)以增加整體穩(wěn)定。3道鋼支撐分別位于第4、第7和第10層標(biāo)高。每道鋼支撐高 3.40m,跨度10.4m。采用桁架形式。鋼支撐與筒體和混 凝土塔架均按校接考慮（圖 3-13-2 ）。混凝土塔架基礎(chǔ)：位于 A、璘由線的塔架坐落在地下室墻上，不另設(shè)基礎(chǔ)，只將塔架柱筋錨入 地下室墻內(nèi)；而E、F軸的室內(nèi)塔架

6、位于砂層夾砂板巖的地基上，需另設(shè)混凝土條形基礎(chǔ)。地基允 許承載力按R=300kN/m2考慮。第3章塔架施工.4座塔架與主體結(jié)構(gòu)同步施工，每 7d左右完成一層，故混凝土塔架施工不占用控制工期。柱、 梁采用組合鋼模，腳手架用？ 48X3.5mniW管。現(xiàn)場設(shè)自動化攪拌站拌制混凝土。用塔吊和料斗運(yùn)送 混凝土分層澆筑，坍落度 5070mm根據(jù)設(shè)計位置，在混凝土塔架和筒體相應(yīng)位置預(yù)埋鋼板，拆模后焊上鋼牛腿，待混凝土強(qiáng)度 達(dá)到90淅，將拉結(jié)用的鋼支撐吊裝到鋼牛腿上臨時固定，然后焊接使支撐與塔架、筒體連成一體O鋼支撐用型鋼焊接而成，工地上設(shè)臨時鋼結(jié)構(gòu)加工場，加工裝配成桁架后運(yùn)到預(yù)定位置，由120t m勺塔吊

7、在跨外整體吊裝。第4章塔架頂部操作平臺在混凝土塔架頂部78nW空處架設(shè)操作平臺。操作平臺由跨在塔架與結(jié)構(gòu)之間的鋼桁架和45號工字鋼大梁、l6號槽鋼次梁和擱柵組成。在操作平臺上，架立鋼管扣件式腳手架，箱形大梁下 的腳手應(yīng)加密。模板按2%。起拱。箱形底板的支模方法與一般樓面相同。操作平臺中的鋼桁架和工 字鋼大梁等同樣要進(jìn)行強(qiáng)度和撓度驗算。圖3-13-3為高空支模示意。第5章塔架拆除待箱形屋蓋混凝土強(qiáng)度達(dá)到 100新，先拆去操作平臺上梁板模板和腳手架。為吊運(yùn)這些材料 下到地面，先在箱形屋蓋的底板上留洞，安裝滑輪組，通過設(shè)在樓面上的卷揚(yáng)機(jī)，逐一將模板、 腳手鋼管、工字鋼大梁卸到室內(nèi)地面，再分批卸鋼俯架

8、和鋼支撐。混凝土塔架拆除采用分層松動爆破法。自上而下，將塔架梁柱分為若干節(jié)，每節(jié)重2t左右, 爆破前用鋼絲繩先捆住構(gòu)件，兩端爆開后切割鋼筋，然后將混凝土塊體卸下。工程實踐表明，該工程所采用的高空支模體系取得了良好的效果。由于混凝土塔架與主體結(jié)構(gòu)同步施工，未增加工程的有效工期。采用混凝土塔架高空支模，剛度大，穩(wěn)定性好，施工操作十分安全，保證了箱形屋蓋支模的精度要求。這套支撐體系共用混凝土790m3鋼材110t,耗資約320萬元，其中鋼桁架、鋼支撐、鋼梁均可回收利用，初步測算，比原計劃開支節(jié)省100萬元左右第6章箱形屋蓋高空冬期施工第1節(jié) 施工方案根據(jù)近5年該地區(qū)氣象資料，最低氣溫 -33 C,最

9、高79C,進(jìn)入冬季常有寒流和大風(fēng)，風(fēng)力 46級。從11月1日至翌年3月31日為冬期施工時間。結(jié)合本工程結(jié)構(gòu)特點和施工作業(yè)條件，經(jīng)多種方案比較，決定采用綜合蓄熱法施工方案。即熱拌混凝土并在混凝土中摻早強(qiáng)型防凍劑，配合搭設(shè)暖棚等措施，使混凝土達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值30斷，仍在正溫條件下進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，以滿足抗凍臨界強(qiáng)度的要求。第2節(jié)施工段劃分為減小混凝土塔架與頂部鋼桁架的一次性荷載，將每層箱形屋蓋分為3個施工屋施工。在征得設(shè)計單位同意后，水平施工縫分別留在梁高1/3、梁頂和樓面處。這樣，尤如疊合構(gòu)件那樣，首先澆筑的1/3梁截面可以承受上部2/3梁高的施工荷載。 在1/3梁高施工縫處，按設(shè)計要求增設(shè)了適量 的

10、抗剪銷（型鋼I20,間距2.7m,插入下層混凝土中1.0m,上露出l.0m ）,以增加結(jié)合面的抗剪能 力。平面上，在中部筒體處（圖 3-13-1中、軸）設(shè)1.0m寬后澆帶，以解決混凝土收縮問題。結(jié)構(gòu)封頂后，后澆帶用膨脹性混凝土（摻 UEA14.5%水泥增加10%澆筑堵封。第3節(jié)冬期施工材料選用采用R525號早強(qiáng)型普硅水泥，中砂和粒徑 525mmi續(xù)級配的碎石。入冬前將砂、石洗好，控 干水分，加蓋草簾一層。防凍劑：要求選用無氯型防凍劑。為保證工程正常施工，按照混凝土人模溫度較低、坍落度 較大的特定條件，要求外加劑不僅具有較好的減水性，且具有良好的可泵性并對鋼筋無腐蝕作用 。經(jīng)對多種防凍劑的比較，

11、決定選用某建研院研制生產(chǎn)的FDJl型防凍劑，摻量為水泥用量的 4.5%并和SDJ-20型防凍劑（摻量為水泥用量的 0.4%）作對比實驗。實驗結(jié)果表明，加SDJ-20型防凍劑的混凝土試拌實驗坍落度損失較大，不利高空泵送。而摻 FDJ-1型防凍劑的混凝土和易性、坍落度等性能都能滿足泵送要求。表 3-13-1列出了防凍劑實驗 對比結(jié)果。混凝土配合比根據(jù)工程重要性和工期要求，為確保質(zhì)量，經(jīng)與設(shè)計單位商定，在冬期施工中，將混凝土強(qiáng) 度等級由原設(shè)計C3巡高為C40。混凝土配合比根據(jù)混凝土設(shè)計強(qiáng)度、可泵性以及氣候等條件進(jìn)行試配后確定，并在施工過程 中進(jìn)行調(diào)整優(yōu)化。該工程實際采用配合比為水泥：水：砂：石子 =

12、1: 0,41 : 1.36 : 2.23 ,另加防凍劑(為水泥 用量4.5%)配制而成。試塊先在自然條件下(-10 C-+5C)養(yǎng)護(hù)了 3d,然后進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù) 2 8d,獲得試塊強(qiáng)度資料如表 3-13-2所示。第5節(jié)施工過程及質(zhì)量保證措施熱拌混凝土：在現(xiàn)場設(shè)自動化攪拌站，砂、石不加熱。現(xiàn)場設(shè) 0.5t/h鍋爐1臺，通過蒸汽管將 水加熱到60 C,先讓骨料與熱水拌合，最后投入水泥。攪拌時間不少于150s。輸送和振搗：混凝土拌和物出罐實測溫度+12+15 C,滿足規(guī)范大于+10 C的要求。用2臺HBT80混凝土輸送泵運(yùn)到高空 80m#澆筑。室外泵管采用磚砌長廊，墻外抹泥上覆草袋內(nèi)通暖氣的保

13、溫 措施。實測混凝土入模溫度比出罐溫度一般高l3 C,這可能與混凝土在100余米長的泵管內(nèi)受到的摩阻力有關(guān)。振搗完畢后實測溫度高于5C。為確保結(jié)構(gòu)整體性，一個施工層的梁板均連續(xù)施工O保溫養(yǎng)護(hù)：混凝土澆筑初凝后，覆蓋1層塑料薄膜和3層草簾，在箱形屋蓋四周外圍設(shè)擋風(fēng)竹笆墻。掛l層草袋和1層薄膜；在樓板面和操彳平臺上，并安設(shè)36只火爐烤烘，增加環(huán)境溫度。為了解混凝土表面溫度情況，每天對草簾下表面混凝土測溫3次，連續(xù)28do實測表明，高空環(huán)境溫度比地面尚高23C,在上述保溫保濕條件下，持續(xù) 36h, 一般可保證混凝土具有足夠的抗凍臨界 強(qiáng)度。第6節(jié)實施效果該工程箱形屋蓋冬期施工混凝土量2200m3拆模

14、后里實外光，棱角清楚，外觀良好，試塊強(qiáng)度均達(dá)到或超過設(shè)計要求。經(jīng)某科研單位現(xiàn)場用回彈儀超聲波檢測評定，混凝土強(qiáng)度達(dá)35.1MPa,受到好評，同時還節(jié)約了上百萬元施工措施費(fèi)用。泵送高強(qiáng)大體積混凝土施工的溫度監(jiān)測廈門海光大廈高35層，地下室底板混凝土強(qiáng)度等級為035,抗?jié)B標(biāo)號S8, 一次澆筑量2800m,不預(yù)留后澆帶。為防止升溫、降溫過程中可能產(chǎn)生的溫度裂縫，進(jìn)行了溫度監(jiān)測。第7章溫度監(jiān)測及其結(jié)果采用銅一康銅熱電偶測溫法。用UJ33/低電勢直流電位差計并聯(lián) DM-601理數(shù)顯式萬用表進(jìn)行測量。地下室底板長53.55m,寬43.10m,厚1,2m,內(nèi)筒部分長寬均為16.0m,厚1.8m。結(jié)合配筋及上

15、 述情況，采用均勻布點的方式共布置25個測位汁79個測點。平面布置示意見圖 3-8-10測溫結(jié)果顯示混凝土最高溫升值不僅與水泥品種和用量有關(guān)，并隨著混凝土厚度的增加，傳 熱阻力加大，最高.溫升值也增高。通過15d的現(xiàn)場監(jiān)測，取得了大量監(jiān)測數(shù)據(jù)。現(xiàn)將不同深度測位的各測溫點的溫度與齡期的關(guān)系，以1號(深1.2m)為代表，如圖3-8-2所示。由于溫度監(jiān)測及時，提供了準(zhǔn)確的溫度數(shù)據(jù)，使施工現(xiàn)場能根據(jù)溫度變化采取相應(yīng)的技術(shù)措 施，故對控制溫升，減少混凝土內(nèi)外溫差，延緩水化熱的釋放速率，控制降溫速度等起了有效的 作用，取得了較好的技術(shù)和經(jīng)濟(jì)效益。第8章幾個問題的探討第1節(jié)泵送高強(qiáng)大體積混凝土配合比定海光大

16、廈地下室底板混凝土強(qiáng)度高，抗?jié)B標(biāo)號高，且不允許留后澆帶，需一次澆筑完成。采 用泵送，坍落度要求為 810cm,混凝土緩凝6h左右。在上述限定條件下，經(jīng)試驗先確定使用順昌水泥廠為水口大壩專門生產(chǎn)的煉石牌普硅525號水泥，其礦物成分見表 3-8-1。根據(jù)Wood公式可求出該水泥的水化熱為 407320J/kg ,明顯低于一般普硅525號水泥的水化熱 (460240J/kg )。為保證足夠的抗?jié)B性，設(shè)計要求內(nèi)摻水泥用量10%UEA昆凝土微膨脹劑。在限制條件下，UEA產(chǎn)生的膨脹能轉(zhuǎn)化為化學(xué)預(yù)壓應(yīng)力，可補(bǔ)償混凝土的收縮，防止并減少裂紋，提高抗?jié)B性。但摻 入UEAI,混凝土凝結(jié)時間略有縮短，坍落度損失也較

17、大，于是有針對性地選用P0ZZ0LITHC6220C昆凝土緩凝引氣減水劑，摻加量為每千克水泥2.53.0mL,可緩凝6h左右且節(jié)約水泥8%10%摻加的粉煤灰是華能福州電廠的產(chǎn)品，該粉煤灰鋁硅玻璃體含量大于70%有較高的活性，在Ca (0H) 2和CaS04-2H2的激發(fā)下，活性充分發(fā)揮，可大大提高混凝土的后期強(qiáng)度，增加混凝土 的密實度。基于以上所述，使用等量取代法進(jìn)行混凝土配合比設(shè)計計算和試驗，最后確定了 7組混凝土配合比(表3-8-2 )。由表3-8-2可知，水泥最大用量為 363kg/m3 ,故混凝土內(nèi)最大絕熱溫升值應(yīng)為：T max = (W Q) / (丫 C) = (363X40732

18、0) / (993.7 X 2400) =62 C假設(shè)縱向一維散熱，散熱系數(shù)為 0.6 ,則由水化熱引起的溫升值應(yīng)為37.2 Co最后地下室底板實施方案為7號方案，初凝時間為9h25min。澆筑中按規(guī)定留取混凝土試樣進(jìn)行強(qiáng)度檢測，并按規(guī)范要求進(jìn)行強(qiáng)度檢驗評定，驗評結(jié)果顯 示超標(biāo)較大，說明還有進(jìn)一步降低水泥用量的余地。根據(jù)試驗，粉煤灰摻加量為基準(zhǔn)混凝土水泥 用量的20% UE胸?fù)?0喊好。表3-8-3為調(diào)整后的配合比。試驗結(jié)果表明，水泥用量雖明顯減少，但混凝土弓II度仍能保證，最高絕熱溫升值降低了6c左右。木鈣減水劑有許多優(yōu)越性，但在使用中要預(yù)先將粉狀減水劑溶化，計量和操作都比較麻煩且 坍落度損

19、失較大，因此改用 POC6220-C混凝土緩凝引氣減水劑。對于遠(yuǎn)距離運(yùn)輸?shù)幕炷粒粢?部分在車到達(dá)目的地前或泵送前進(jìn)行原液后摻，既避免了坍落度損失，又改善了混凝土的和易性 ,是更為理想的外加劑。海光大廈地下室底板混凝土配合比設(shè)計表3-8-2試驗結(jié)果還表明混凝土的實測表觀密度大于按絕對體積法計算所的計算值，分析原因主要是 受混凝土組織結(jié)構(gòu)差異的影響、細(xì)骨料自身表觀密度及空隙路的影響等。因此，施工時還需根據(jù) 混凝土的實測表觀密度對上述配合比進(jìn)行調(diào)整。第2節(jié)溫度監(jiān)測點布點方案的優(yōu)化設(shè)計施工實踐證明，應(yīng)根據(jù)基礎(chǔ)平面特征和規(guī)范要求，盡可能減少監(jiān)測位，而沿厚度縱應(yīng)增加測 點數(shù)，同時根據(jù)鋼筋布筋密度適當(dāng)調(diào)

20、整測位位置，見圖 3-8-3。優(yōu)化后的布點方案保證了內(nèi)筒和電梯井的監(jiān)測，且有相對的半軸對稱性，同時又充分考慮了 海光大廈基礎(chǔ)不對稱的平面特點。對1.2m厚的底板部分及沿側(cè)模板部分別適當(dāng)減少監(jiān)測點，將鋼筋密度高的各軸線交匯處的測點略作位置調(diào)整，強(qiáng)化了其規(guī)律性、代表性和整體性。沿厚度方向，每一測位的上測點（混凝土澆筑塊體的外表溫度）和下測點（混凝土澆筑塊體 底面的溫度）位置應(yīng)嚴(yán)格遵守 YBJ224-91規(guī)程的規(guī)定，其他測點則根據(jù)混凝土厚度靈活對稱劃分第3節(jié)最高溫升與降溫梯度根據(jù)實測，每一測點的最高溫升約出現(xiàn)在混凝土澆筑到該點后的第3天。每測點最高溫升實測值遠(yuǎn)高于計算值（參照經(jīng)驗數(shù)據(jù)計算）。事實上，

21、對1個測位而言，因為混凝土明過程的時間差，1個測位的3個測點或5個測點在某一時間時各自分別處于升溫或降溫階段，則1個測位或1個局部區(qū)域反映出的溫升變化實際是多測點的綜合疊加效果。如按3測點或5測點在最高溫升實測值時的各點溫升平均值比較，則比較接近計算值。降溫梯度的控制按 YBJ224- 91規(guī)程規(guī)定，混凝土澆筑塊體的降溫速度宜不大于1.5C/d。從實際上對1個測點，甚至1個測位，1個局部范圍或局部時間內(nèi)，混凝土的降溫速度常會超出1.5 C/d的規(guī)定，但就整個澆筑塊體的降溫速度而言，務(wù)必控制在1.5 C/d的平均值內(nèi)，才能確保混凝土的質(zhì)量。因為混凝土總體降溫緩慢，可充分發(fā)揮混凝土徐變特性，減低溫

22、度應(yīng)力。實際上，施工中采用往復(fù)推移式連續(xù)澆筑，這樣，測點間、測位間均存在有時間差、溫度差 ,也只能用整個澆筑塊體的降溫速度來衡量。降溫梯度受許多因素（例如外界氣溫、養(yǎng)護(hù)溫度、測點位置等）的影響，但最重要的是受養(yǎng) 護(hù)溫度的制約。實際降溫速度遠(yuǎn)低于升溫速度。由圖3-8-2實測溫度-齡期圖可以看出，降溫溫差與升串串差并不對稱于x軸的拋物線。若按降溫溫差等于升溫溫差的理論，從第3d最高溫升值回落算起，所得混凝土收縮應(yīng)力值的計算值大于實際應(yīng)力。因此如果計算值可滿足8max <R1,則大體積基礎(chǔ)底板只要注意控制養(yǎng)護(hù)溫度就不會出現(xiàn)收縮裂縫。采用長柱吊裝和無振搗成型的鋼管混凝土框架施工工藝鋼管混凝土是將

23、混凝土填入鋼管內(nèi)使兩者共同工作的一種復(fù)合結(jié)構(gòu)材料，它是從螺旋配筋柱 發(fā)展起來的，兼有鋼結(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的特征和優(yōu)點，因此鋼管混凝土受壓構(gòu)件的承載力大 于空鋼管與混凝土芯柱承載力之和（約為1.42倍），鋼管混凝土具有強(qiáng)度高，剛度大，自重輕，制作簡單，吊裝方便，施工周期短等顯著優(yōu)點。青海鋁廠生陽極工段工程中，對負(fù)載大，振動大的多層多跨工業(yè)廠房采用鋼管混凝土框架結(jié) 構(gòu)。現(xiàn)介紹施工中采用的長柱吊裝和拋落無振搗施工工藝。第9章工程概況青海鋁廠生陽極工段為由鋼管混凝土柱和工字形鋼梁組成的高42m9層多跨框架結(jié)構(gòu)，杯形基礎(chǔ)，現(xiàn)澆混凝土樓面，建筑面積近9000m2該工程樓層高，垂直荷載大，振動設(shè)備多，故在

24、梁柱節(jié)點采用穿心鋼板和受拉處設(shè)加強(qiáng)環(huán)， 受壓處加支托的作法。第10章 鋼管混凝土框架施工工藝第1節(jié)鋼管柱制作先用1.6m寬、12mm厚鋼板卷”成外徑650mrmj短管，按圓周長8等分劃中線作為短鋼管接長拼 裝標(biāo)志。在專門胎具上拼裝后吊至高臺座上焊接穿心鋼板，所有橫向和豎向焊縫均雙面剖口焊透 ,并用XM線透視或拍片，按壓力容器標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行檢驗，抽樣拍片近400張，均達(dá)到I、n級焊縫標(biāo)準(zhǔn)。管柱出廠時，應(yīng)逐根對幾何尺寸及有關(guān)偏差進(jìn)行檢查，重點檢查牛腿標(biāo)高及大小，檢查合格 后用油漆在柱頂及柱底標(biāo)出四個方向的中心，以方便吊裝。第一段柱長22.63m,水平運(yùn)輸有困難，為此，設(shè)計制作了 2部臺座可旋轉(zhuǎn)的兩輪拖車

25、，用汽車 牽引，運(yùn)輸管柱十分方便。運(yùn)輸時應(yīng)兩點支承，并按吊裝平面就位，放置時要求墊平以減少管柱 的翹曲變形。第2節(jié)長柱吊裝在多層裝配式框架結(jié)構(gòu)施工中，混凝土柱的制作和吊裝一般是1層1節(jié)，也有23層1節(jié)的，主要取決于起重機(jī)的能力，同時避免柱子過長時吊裝出現(xiàn)裂縫。而鋼管柱重量輕，剛度大，只要起 吊能力可能，加大柱的吊裝長度，減少柱的接頭，對提高安裝效率是十分有利的。在研究了長柱 吊裝的可能性后，根據(jù)現(xiàn)場起吊能力，把42nW的框架柱分為 縱吊裝。第一節(jié)長度為 22.63m,重7t ,鋼管柱的運(yùn)輸采用汽車牽引可旋轉(zhuǎn)兩輪拖車進(jìn)行，并按吊裝平面就位。鋼管柱吊裝采用單點起吊，用履帶式吊車一次立起。由于柱較高

26、，柱就位后用纜風(fēng)繩臨時固定，同時用2臺經(jīng)緯儀校正固定。第一節(jié)柱子全部立好后，先吊裝頂層主梁，以保證各管柱的穩(wěn)定性和框架幾何尺寸的準(zhǔn) 確性。然后自下而上逐層安裝各層鋼梁構(gòu)成空間框架，最后再施工混凝土樓板。長柱吊裝打破了以往框架分層施工的老框框，把鋼管柱高空拼接轉(zhuǎn)到了地面進(jìn)行，既加快了 進(jìn)度，又保證了質(zhì)量。第一節(jié)柱高度范圍內(nèi)設(shè)計有5層梁板，便于組織立體交叉作業(yè)，加快了主體結(jié)構(gòu)的施工進(jìn)度。第二節(jié)管柱的吊裝是在施工完五層的主、次梁以后，利用頂層主、次梁鋪平臺板施工管芯混 凝土后進(jìn)行的，此時下部柱梁全部構(gòu)件安裝完畢，形成獨立體系，已具有足夠的空間剛度和可靠 性。上段柱的安裝依靠塔吊對中校正，在完成第一道

27、焊縫后方可脫鉤，然后補(bǔ)焊至設(shè)計要求。第3節(jié)混凝土拋落無振搗成型工藝長柱吊裝的主要問題是如何施工管芯混凝土。國內(nèi)目前鋼管柱管芯混凝土的施工方法主要是 振搗法。管徑較小時采用附著式振搗器；管徑較大且管內(nèi)元穿心鋼板時采用平板振動器改制的鍋 底形振搗器。生陽極工段鋼管柱直徑為650mm與梁接頭處的柱內(nèi)設(shè)有十字穿心鋼板，因此上述兩種方法都不適用。施工中采用大坍落度混凝土高位拋落無振搗成型施工管芯混凝土工藝，并解決了管柱內(nèi)有十 字穿心鋼板時采用混凝土拋落無振搗工藝這一技術(shù)難題。高位拋落元振搗工藝的關(guān)鍵是選好配合比和坍落度，以保證管芯混凝土的密實性、均勻性， 以及在施工中不分層、不離析，并滿足設(shè)計強(qiáng)度要求。

28、拋落法是依靠混凝土成團(tuán)落下的巨大沖擊 動能使混凝土密實的，所以要求有一定的拋落量，并保證混凝土一次成團(tuán)落下。通過反復(fù)試驗， 多次調(diào)整確定了最佳配合比。每立方米混凝土用水泥400kg,水160kg,砂700kg,石子1100kg, FDN2.8kg。混凝土的水灰比為 0.4,砂率為39% 坍落度為1578cm。下段柱管芯混凝土澆灌口標(biāo)高為2l.38m ,在已安裝好的主、次梁上擱置跳板，作為澆灌混凝土的操作平臺，在柱上口處安裝混凝土受料斗。機(jī)動小翻斗車把混凝土從攪拌站運(yùn)至塔吊附近， 倒進(jìn)料斗，再由塔吊將料斗提升至受料斗，打開料斗門，將混凝土一次拋下去，受料斗起導(dǎo)向作 用，使混凝土集中拋落。在實際施

29、工中料斗容量為0.7m3 （兩機(jī)動翻斗車）。混凝土落下時管柱柱身抖動，附近地面引起振動，說明成團(tuán)拋落的混凝土產(chǎn)生了較大的動能。超聲檢測表明混凝土的 質(zhì)量和強(qiáng)度較好，說明在巨大動能沖擊下混凝土較密實。從理論上講，拋落量越大越好，沖擊動 能越大，混凝土密實性越好。下段柱距上口 6m以內(nèi)不拋落混凝土，留待上柱吊完后最后拋落，每段柱要求連續(xù)澆灌不留施 工縫。第一節(jié)柱均一次澆灌，在其上部兩節(jié)柱施工完畢和頂層鋼梁吊裝完后，再進(jìn)行第二次混凝 土拋落，上部6nffi插入式振搗器振搗密實。采用拋落無振搗成型工藝，42mW柱分2次澆灌混凝土，免去了傳統(tǒng)的振搗成型工藝，使混凝土管芯澆灌工序極度簡化，提高工效15倍以

30、上。第11章 對管芯混凝土質(zhì)量的檢測鋼管混凝土柱采用拋落無振搗工藝澆灌的管芯混凝土，其質(zhì)量檢測很重要。生陽極工段中由 中國有色金屬總公司蘭州建研所對管芯混凝土用超聲波探傷儀進(jìn)行14d和28d齡期的檢測。超聲檢測結(jié)果表明，14d、28d鋼管柱聲速值均大于4.114km/s ,超聲縱波沒有繞射現(xiàn)象，波形 沒有畸變，說明管內(nèi)混凝土密度均勻，28d強(qiáng)度滿足設(shè)計要求。第12章結(jié)語鋼管混凝土柱框架結(jié)構(gòu)是一種很好的結(jié)構(gòu)形式，管柱強(qiáng)度高，剛度大，自重輕，吊裝方便， 施工周期短，深受施工單位歡迎，是一種很有發(fā)展前途的結(jié)構(gòu)體系。采用長柱吊裝法，為立體交叉作業(yè)提供了工作面，加快了主體結(jié)構(gòu)的施工進(jìn)度，是縮短工期 的決

31、定性因素，但吊裝方法有待改進(jìn)，以提高吊裝效率。在有穿心鋼板的構(gòu)造形式下成功地采用了拋落無振搗成型工藝，使?jié)补喙苄净炷脸绦虼蟠?簡化，工效大幅度提高，把國內(nèi)混凝土施工工藝又推進(jìn)了一步。今后應(yīng)在配合比上進(jìn)一步探索， 以降低水泥用量。用超聲波探傷儀對管芯混凝土密實度進(jìn)行檢測，取得了大量數(shù)據(jù)，工業(yè)性試驗后建立了RV測強(qiáng)基準(zhǔn)表達(dá)式，運(yùn)用統(tǒng)計方法處理數(shù)據(jù)來判斷混凝土的密實度，并用公式推算混凝土抗壓強(qiáng)度 ，比較科學(xué)，操作方法簡單。超長起寬框架結(jié)構(gòu)梁板混凝土一次整體澆筑施工技術(shù)北京西站高架候車廳是車站的主要建筑之一，建筑面積74000m2,是連接南、北站房的鈕帶。建筑物東西長 232.8m,南北長2l7m,

32、高23.3m,局部高26.8m （圖3-16-1 、3-16-2 ）。按使用功能，候車廳分為站臺層、廳層和夾層。站臺層標(biāo)高為土0.00或-0.60m,廳層標(biāo)高為+8.00m,夾層標(biāo)高為+13.00m,廳層是主要結(jié)構(gòu)層，廳層面積為 217mx 164m,設(shè)12個候車廳，橫跨1 0個站臺，20條股道路線。結(jié)構(gòu)變形縫設(shè)置遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出建筑規(guī)范規(guī)定。設(shè)計規(guī)范規(guī)定露天框架設(shè)置變 形縫的最大距離為35m,約1200m2,而本工程施工整體澆筑面積是規(guī)范規(guī)定的5倍，并要求一次澆筑不留施工縫，不設(shè)后澆帶。梁板結(jié)構(gòu)的特征是大柱、高梁、薄板。梁寬0.6m,梁高1.62.2m ,梁跨12m20.4m,板厚9cm,柱徑1s在

33、梁內(nèi)還埋設(shè)有控制溫度應(yīng)力的預(yù)應(yīng)力鋼絲束，混凝土強(qiáng)度等級為C40O要確保大面積深梁薄板結(jié)構(gòu)的質(zhì)量正除應(yīng)滿足強(qiáng)度等級，梁、板、柱結(jié)合部位的幾何尺寸， 表面平整、光滑，混凝土密實等常規(guī)要求外，關(guān)鍵在于精心計算，嚴(yán)格控制收縮裂縫和施工冷縫 。沿梁邊、板面的裂縫控制是施工過程中要解決的突出問題，為此制定以下施工技術(shù)措施。第13章外摻劑的選用第1節(jié)UE斷裂混凝土的配合比UE啦裂混凝土的配合比為：UEA水泥：水：砂:石：粉煤灰:HZ-42型緩凝劑=50:370:185:646:1054:60:4.5 （單位：k只）。第2節(jié)原材料選用525號普通硅酸鹽水泥，含泥量小于3%勺中砂和含泥量小于1%勺碎卵石，粒徑0

34、.52cm。第3節(jié)II級粉煤灰摻加n級粉煤灰的作用是：（l）提高強(qiáng)度，減少水泥用量，降低水化熱和薄厚層間溫度差，減少因溫度差產(chǎn)生的拉應(yīng)力。（2）提高混凝土的和易性，穩(wěn)定其坍落度，確保泵送順利。經(jīng)較長管道輸送到模內(nèi)，混凝土不松散，不離析，不干固，使振搗后的混凝土內(nèi)密實、外光潔。第4節(jié)HZ-42型緩凝劑選用HZ-42型緩凝劑，可將混凝土初凝時間延緩到 810h,給現(xiàn)場混凝土接搓提供了寶貴的時 間，可消除施工冷縫，降低水泥水化熱峰值，保證梁、板、柱結(jié)合處的質(zhì)量。第14章施工部署采用商品混凝土，配l4臺攪拌運(yùn)輸車。現(xiàn)場用地泵和泵車將混凝土送入模內(nèi)。經(jīng)計算需72m3/h ,混凝土總量3000m3,計劃4

35、8h澆筑完畢。混凝土地泵和泵車布置見圖 3-16-3 ,安裝4臺混凝土泵（1臺汽車泵、3臺地泵），1號、2號地 泵為固定泵，3號、4號泵為移動泵。澆筑北半部混凝土?xí)r，將 3號、4號泵移到虛線位置，每臺泵 作業(yè)面寬約17m）第15章澆筑順序.混凝土澆筑采用由南向北平推。每次推進(jìn)寬度2m,接樓時間控制在4h左右。從南端，連續(xù)推向北端。每臺泵配4臺插入式振搗器。梁、柱結(jié)合部位：先澆筑柱子，分層高度0.50.7m ,待柱子澆筑高度進(jìn)入梁內(nèi)時，按梁的分層（每澆筑層0.5m）進(jìn)行澆筑，柱梁連續(xù)澆筑。梁、板結(jié)合部位：先澆筑梁，停留 1.5h,待梁混凝土充分沉降后再澆筑板。第16章振搗方法振搗順序為：棒振-平

36、板振-找平-壓轆壓實-覆蓋塑料布。考慮梁、柱配筋密的因素，配備？ 30圖3-16-3混凝土地來相象車布置刁虧意和？ 50振搗棒，兩 種棒同時使用。？ 50棒直插，棒距為500700mm ? 30棒直插，棒距為300450mm以保證充分振 搗，消除漏振和不密實現(xiàn)象。嚴(yán)格執(zhí)行直插棒、快插棒、慢提棒的振搗要求。分區(qū)分段專人負(fù)責(zé)振搗，對分層的結(jié)合部位要加強(qiáng)振搗。澆筑上層混凝土?xí)r，務(wù)必將振搗棒插入下層混凝土510cm。同時應(yīng)注意避免因振搗時間過長和重復(fù)振搗引起的混凝土漿流失造成的混凝土缺陷。消除施工冷縫，混凝土接樓時間不得超出終凝時間。入模混凝土流失后，要追蹤振搗。現(xiàn)場 派專人指揮混凝土人模位置。板面混

37、凝土用振搗棒振實后，再用平板振搗器拖平。振搗結(jié)合處要求交叉插入一棒。第17章板面標(biāo)高的控制建立控制標(biāo)高網(wǎng)。澆筑前先在框架柱鋼筋上用紅鉛油畫出板面標(biāo)高定位標(biāo)志線及+0.5m標(biāo)高控制線。標(biāo)高控制桿間距一般為 35m并把各控制標(biāo)高桿連成控制網(wǎng)絡(luò)。第18章 混凝土的收漿壓面和養(yǎng)護(hù)1 .澆筑后依據(jù)控制網(wǎng)的標(biāo)高線，用長刮杠刮平混凝土表面，然后用抹子壓實抹平，反復(fù)數(shù)遍 ,使其表面密實，以消除混凝土的沉降裂縫和塑性裂縫。這樣做可有效地控制混凝土表面龜裂， 減少表面水分的過快散發(fā)，促進(jìn)混凝土的強(qiáng)度增長。2 .針對現(xiàn)場實際情況和氣溫條件，采取保溫保水養(yǎng)護(hù)法，指派專人負(fù)責(zé)養(yǎng)護(hù)工作。表面抹壓 完后，立即覆蓋一層塑料薄

38、膜，以防水分蒸發(fā)并減少混凝土自身的溫差。遇雨時可在薄膜上面加 蓋一層油氈。澆混凝土 16h后澆水養(yǎng)護(hù)14do在養(yǎng)護(hù)期間梁側(cè)幫不拆除，以起到保水保溫的養(yǎng)護(hù)作 用。3 .混凝土結(jié)硬前，禁止人員行走或堆放工具、材料，以確保表面平整光滑。第19章 混凝土質(zhì)量控制1 .混凝土的坍落度在攪拌站為 1822cm,人泵坍落度保證在1416cni攪拌站和施工現(xiàn)場每班 不得少于3次檢測，對超出坍落度規(guī)定范圍的實測結(jié)果應(yīng)及時通報技術(shù)負(fù)責(zé)人作適當(dāng)調(diào)整，將胡坍落度檢測作為控制、評定混凝土拌合物質(zhì)量的依據(jù)。2 .原材料一次備齊，每班檢查原材料稱量不少于1次，以保證配合比正確。3 .現(xiàn)場準(zhǔn)備引氣型UN高效減水劑，在坍落度達(dá)

39、不到要求或堵泵時添加。其摻加量為總量的0.2%,調(diào)成液體使用。4 .梁底柱新舊混凝土接樓處先鋪設(shè)570cmi勺同強(qiáng)度等級水泥砂漿，以消除施工縫。測試結(jié)果及綜合分析該工程用44h全部澆筑完畢，比預(yù)計時間提前 4ho經(jīng)多方檢查，均未發(fā)現(xiàn)通裂和龜裂現(xiàn)象，混 凝土質(zhì)量優(yōu)良。1 .實踐證明，超長超寬超大面積框架梁板結(jié)構(gòu)混凝土一次連續(xù)澆筑不留施工縫（或后澆帶） 是可行的，只要經(jīng)理論計算，拉伸強(qiáng)度所造成的裂縫是可以控制的。2 .采用雙摻法，改善了混凝土的工藝特性，提高了混凝土的可泵性，尤其對超過100m長的泵送效果顯著。3 .對超大面積梁、板結(jié)構(gòu)的整體連續(xù)澆筑，只能采用同一混凝土強(qiáng)度等級，方能保證混凝土 工

40、程質(zhì)量。超厚大體積混凝土防裂措施武漢國際貿(mào)易中心大廈為一幢地上50層，地下2層，建筑面積12.5萬m2勺超高層大型綜合寫字樓，結(jié)構(gòu)形式為內(nèi)筒外框密肋梁樓板結(jié)構(gòu)，位于漢口建設(shè)大道與新華路交匯處西南側(cè)，合同工期 僅26個月。本工程主樓承臺底板為超厚大體積混凝土，底板厚分別為3.1m、3.7m、4.8m,總體積1.1萬m3一次性澆筑。要確保大體積混凝土的質(zhì)量，除應(yīng)滿足強(qiáng)度等級、抗?jié)B要求及內(nèi)實外光等混凝土的 常規(guī)要求外，關(guān)鍵在于嚴(yán)格控制混凝土在硬化過程中由于水化熱而引起的內(nèi)外溫差，防止內(nèi)外溫 差過大而導(dǎo)致混凝土裂縫，為此采取了如下措施。第20章合理確定配合比主樓底板設(shè)計為C4R S8昆凝土，不僅要滿足

41、強(qiáng)度要求，而且要滿足抗?jié)B要求，更關(guān)鍵的是大 體積混凝土各層間溫度差產(chǎn)生的應(yīng)力（最大溫度收縮應(yīng)力）應(yīng)小于同一時間混凝土所具備的抗拉 強(qiáng)度。根據(jù)上述要求，抓住如何降低水化熱這個關(guān)鍵，進(jìn)行了大量的試驗工作，選用不同的水泥 、摻合料、外加劑進(jìn)行了試驗。根據(jù)試驗結(jié)果，并考慮到每立方米混凝土的水泥用量，每增減 10kg,其水化熱將使混凝土的 溫度相應(yīng)升降1C,水泥的用量可盡量減少，通過多方考慮研究最后決定采取如表3-2-1所示的配合比。注：采用425號礦渣水泥，中租砂，530m淬5石，擁落度為l618cm.CAS摻料系硫酸鋁鈣型微 膨脹劑，又名鈣磯石。CA醪入混凝土中具有如下特點：（1）改善混凝土的孔結(jié)構(gòu)

42、，使總孔隙率減小，毛細(xì)孔徑減小，從而提高混凝土的抗?jié)B強(qiáng)度； （2）改善混凝土的應(yīng)力狀態(tài)，膨脹能轉(zhuǎn)變?yōu)樽詰?yīng)力，使混凝土處于受壓狀態(tài)，從而提高混凝土的 抗裂能力；（3） CA取代一部分水泥后還能提高混凝土的強(qiáng)度（特別是礦渣水泥），在保持混凝土強(qiáng)度不變的情況下，可節(jié)省水泥從而大幅度降低混凝土的絕對溫度，減少溫度裂紋的危害；（4） CASMfe凝型和緩凝型兩種，緩凝型能降低水泥水化熱的峰值，并推遲它的到來時間，符合大體積 混凝土技術(shù)要求。從使用效果看，摻入 CASE能改善混凝土拌合物的和易性、可靠性，不離析及保水性能良好等 優(yōu)點。大體積底板的混凝土施工，既要滿足強(qiáng)度及抗?jié)B要求又要使混凝土在硬化過程中所

43、產(chǎn)生的水 化熱盡可能小，在滿足前者的前提下，后者就成了大體積混凝土施工的主要矛盾。按常規(guī)都采用 普通水泥加UEA但通過試驗發(fā)現(xiàn)普通水泥用量過大，內(nèi)部水化熱較高（達(dá)94 C）,不利于溫控和養(yǎng)護(hù)；而425號礦渣水泥不僅可以滿足強(qiáng)度和抗?jié)B要求，內(nèi)部水化熱也較低（只有 76C）,而且水 泥標(biāo)號低，用量也較少，有利于大體積混凝土的施工。為此決定采用425號礦渣水泥。因水泥標(biāo)號低，用量少，相應(yīng)所產(chǎn)生的水化熱就小，從而降低了溫度差應(yīng)力，避免了混凝土裂縫的產(chǎn)生。對其他材料都按規(guī)范要求進(jìn)行嚴(yán)格控制。對所確定的配合比還進(jìn)行了抗?jié)B試驗，在抗?jié)B試驗 中，4個試樣未出現(xiàn)滲水時的最大水壓力為1MP2滿足抗?jié)B要求。第21章

44、 混凝土澆筑量計算由計算得知，為防止上、下、左、右、前、后各澆筑層間搭接時間差因超出混凝土初凝時間 而形成施工冷縫，必須達(dá)到每小時混凝土供應(yīng)量 121m3,為此我們采取了現(xiàn)場攪拌與商品混凝土結(jié) 合，利用20輛輸送車、6臺輸送泵，從西向東一次T澆筑，日澆筑量達(dá)2200m3, 1.1萬m3昆凝土總共用時僅136h ,有效地防止了冷縫的產(chǎn)生。第22章控制混凝土出機(jī)溫度和澆筑溫度第1節(jié)出機(jī)溫度控制為降低混凝土的總溫升，減少結(jié)構(gòu)的內(nèi)外溫差，控制出機(jī)溫度和澆筑溫度同樣是一個重要的 方面。根據(jù)攪拌前混凝土原料總的熱量與攪拌后混凝土熱量相等的原理，可得出混凝土的出機(jī)溫度 T0。在混凝土的原材料中，石子的比熱較

45、小，但每 1m3昆凝土中所占的重量較大；水的比熱最大， 但它的重量在每1m3 昆凝土中只占一小部分，因此對混凝土出機(jī)溫度影響最大的是石子及水的溫度 ,砂的溫度次之，水泥的溫度影響最小。國貿(mào)大廈底板施工在 8月底，正值武漢市高溫季節(jié)，白天環(huán)境溫度達(dá)35 C,為進(jìn)一步降低混凝土的出機(jī)溫度，在中心攪拌站打了一口深井，用井水?dāng)嚢杌炷粒⒂镁幙棿采w砂石，防止太 陽直接照射，通過實測各原材料的溫度，計算出混凝土的出機(jī)溫度為26.95 C,由于入模溫度較低,因此有效地降低了混凝土的總溫升。澆筑溫度控制為控制澆筑溫度，應(yīng)盡量縮短混凝土的運(yùn)輸時間，及時卸料，泵管用麻袋包裹以防日光曝曬 而升溫，輸送泵、攪拌臺

46、全部搭棚以防陽光照射，現(xiàn)場用編織袋遮陽，通過采取這些措施，現(xiàn)場 測定混凝土澆筑溫度為 30 C。第23章 大體積混凝土的澆筑第1節(jié)澆筑方法本工程主樓底板面積為 3080mz覆蓋底部雙向鋼筋的第一層混凝土厚度為0.6m,最大澆筑層混凝土量為44mx 25mx 0.6m=660m3澆筑時間為5.5h ,考慮到拆管和其他因素，混凝土緩凝時間 控制在8h以上，因第1層澆筑就需5.5h ,為此采取“由西向東，一次澆筑，一個坡度、薄層覆蓋、 循序推進(jìn)，一次到頂”的方法。這種自然流淌形成斜坡混凝土的澆筑方法（圖 3-2-1 ）能較好適應(yīng) 泵送工藝，避免輸送管道經(jīng)常拆除沖洗和接長，提高泵送效率，簡化了混凝土的

47、泌水處理，保證 上、下層澆筑間隔不超過初凝時間。混凝土的泵送采取6臺泵由西向東，分點布料，一次打出底板面，然后再由西向東呈斜坡推進(jìn) （圖 3-2-2 ）。第2節(jié) 振搗根據(jù)混凝土泵送時自然形成坡度的實際情況，在每個澆筑帶的前、后布置兩道振動器，第一 道布置在混凝土卸料點，主要解決上部的振實，第二道布置在混凝土坡角處，確保下部混凝土的 密實，為防止混凝土集中堆積，先振搗出料口處混凝土，形成自然流淌坡度，然后全面振搗，嚴(yán) 格控制振搗時間，移動間距和插入深度。底板四邊有3.7m高的暗梁，暗梁邊鋼筋較密，對此采取在暗梁邊焊角鋼支架，人工在支架上 分層振搗的方案，有效地保證了暗梁處混凝土的振搗密實。第3節(jié)

48、泌水處理大流動性混凝土在澆筑、振搗過程中，上涌的泌水和浮漿順混凝土坡面下流到坑底，由于我 們事先已在東邊預(yù)留了集水坑，使大量泌水順混凝土墊層流向積水坑，然后通過積水坑內(nèi)的潛水 泵向坑外排出。當(dāng)混凝土大坡面坡腳接近頂端模板時，改變混凝土的抽水方式，將泵抬高，抽出逐步縮小水 潭中的泌水（圖3-2-4 ）。第4節(jié)表面處理由于泵送混凝土表面水泥漿較厚，在澆筑后28h,初步按標(biāo)高用長刮尺刮平，然后用木搓板反復(fù)搓壓數(shù)遍，使其表面密實，在初凝前再用鐵搓板壓光，這樣做較好的控制了混凝土表面龜裂 ,還減少混凝土表面水分的散發(fā)，促進(jìn)了養(yǎng)護(hù)。養(yǎng)護(hù)為防止內(nèi)外溫差過大，造成溫度應(yīng)力大于同期混凝土抗拉強(qiáng)度而裂縫，養(yǎng)護(hù)工作

49、尤為重要，故采取是保溫、保濕養(yǎng)護(hù)法。先在混凝土表面覆蓋2層塑料薄膜，覆蓋時間以混凝土初凝時間為宜,覆蓋塑料薄膜的目的是防止水分蒸發(fā)，然后在塑料薄膜上覆蓋3層麻袋用以保溫。為防止雨水造成表面溫度突降，在麻袋面上又加蓋 l層塑料薄膜，隔離了較低溫度的雨水對麻袋的直接影響，同時又使表面已升高的溫度不易散失，有效地縮小了內(nèi)外溫差。混凝土需補(bǔ)充水分時，只在下層薄膜與底板接觸表面澆水，然后盡快覆蓋，通過14d的養(yǎng)護(hù)，混凝土的質(zhì)量很好，表面光滑、密實，滿足驗收規(guī)范的要求。第24章 混凝土的測量第1節(jié)澆筑前混凝土內(nèi)外溫差的預(yù)測第2節(jié)澆筑后的測溫及溫控垂直面真空脫水技術(shù)在現(xiàn)澆混凝土梁、柱施工中的應(yīng)用近年來，混凝

50、土平面真空脫水工藝已廣泛應(yīng)用于水泥混凝土道路、機(jī)場道坪、市政交通及預(yù) 制構(gòu)件、現(xiàn)澆工程等領(lǐng)域，其優(yōu)越性已得到社會的重視與承認(rèn)。對于現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)，梁、 柱的垂直面真空脫水顯得更為重要。研究及工程實踐表明，對現(xiàn)澆混凝土梁、柱進(jìn)行垂直面真空 脫水，可以提高工程質(zhì)量，加快施工進(jìn)度，降低工程造價。第25章混凝土垂直面真空脫水作用機(jī)理混凝土垂直面真空脫水工藝是利用混凝土真空脫術(shù)專用設(shè)備，借助大氣壓與吸墊內(nèi)形成的真 空負(fù)壓間的壓力差，克服混凝土顆粒間的內(nèi)聚力和粘附力，使混凝土結(jié)構(gòu)受到各向擠壓作用，將 混凝土內(nèi)多余的水分和空氣排出，以達(dá)到改善混凝土性能的目的。對現(xiàn)澆混凝土梁、柱進(jìn)行垂直面真空脫水時，真空

51、度首先沿模板內(nèi)周邊傳播。現(xiàn)澆混凝土結(jié) 構(gòu)模板與混凝土體接觸面粘結(jié)最差，真空度傳遞時受到的阻力最小，因此最易穿透。當(dāng)模板內(nèi)周 邊形成真空壓力差后，即向混凝土滲透。模板內(nèi)的混凝土體受到來自周邊的各向壓縮力作用，固 體顆粒相互靠近，溶解在水中的空氣形成氣泡，產(chǎn)生體積膨脹。氣泡體積膨脹帶來的擠壓作用使 得混凝土內(nèi)部的游離水排出，隨同氣泡一起，被捕吸到混凝土體外，致使混凝土內(nèi)部水灰比降低 ,密實度提高。受真空擠壓作用，混凝土內(nèi)部的孔結(jié)構(gòu)也得到了明顯改善，大孔被分割成若干個 微細(xì)孔，骨料與水泥漿體間的水膜層減薄，界面缺陷減少，粘結(jié)力增強(qiáng)。第26章混凝土垂直面真空脫水工藝參數(shù)的選擇第1節(jié)有效真空作業(yè)深度通過

52、對混凝土柱垂直面真空脫水過程中各個部位真空度的實測發(fā)現(xiàn)，真空度向混凝土深度傳播過程中的衰減幅度很大，傳播速度較慢，當(dāng)混凝土垂直面真空作業(yè)深度為200m耐,20min后試驗柱中心混凝土才能受到較微弱的真空度作用(0.0050.010MPa)。當(dāng)作業(yè)深度為300mm寸，真空作業(yè)30min后才能在試驗柱中心測得約 0.01MPa的真空度；當(dāng)彳業(yè)深度為 400mm寸,40min后柱中心 可獲得0.01MPa的真空度。當(dāng)彳業(yè)深度為 500mm寸，即使抽吸時間延長至 70min,柱中心仍無真空度 顯示。可見，垂直面混凝土真空脫水的有效作業(yè)深度約為400mm對于寬度大于400mrmj混凝土梁或柱，應(yīng)采用雙面

53、布墊同時進(jìn)行真空作業(yè)的方法，以確保脫水效果。第2節(jié)真空度對混凝土梁、柱等現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)進(jìn)行垂直面真空脫水時，真空度對脫水率的影響與平面真空脫水 規(guī)律基本一致，但有效的真空度范圍不同，由圖 3-19-1可知，真空度小于0.04MPa時，脫水率隨著 真空度的加大，幾乎呈直線提高。當(dāng)真空度大于0.04MPa時，盡管混凝土的脫水率仍隨真空度的上升而提高，但提高幅度很小。當(dāng)真空度上升到0.072MPa左右，混凝土的脫水量最大，再提高真空度，混凝土的脫水量不僅沒有增加，反而有下降趨勢。第3節(jié)真空作業(yè)時間3-19-2所示垂直面真空混凝土垂直面真空脫水作業(yè)時間，一般要比平面真空脫水時間長。圖 脫水作業(yè)時間與脫水量間

54、的關(guān)系。根據(jù)試驗結(jié)果，可得到如下關(guān)系式：式中 AW-真空脫水量；t真空作用時間K常數(shù) 脫水率實際施工時可參照表3-19-1選擇真空作業(yè)時間。第4節(jié)脫水率試驗研究表明，并非混凝土的真空脫水率越高混凝土性能越好。因此，在對混凝土進(jìn)行真空 脫水時，存在一個最佳脫水率范圍，即在此范圍內(nèi)，對混凝土性能改善最有利。與平面真空脫水 相比較，垂直面混凝土真空脫水的速度較慢，最佳脫水率較低。當(dāng)水泥開始初凝時，再延長真空 作業(yè)時間，顯然對混凝土性能不利。根據(jù)試驗及工程施工經(jīng)驗，垂直面混凝土真空脫水率以8%15%；宜。第27章工程應(yīng)用江蘇省揚(yáng)州市軍轉(zhuǎn)干培訓(xùn)中心教學(xué)大樓及南京市的某些小區(qū)混凝土施工中采用了垂直面真空

55、脫水技術(shù)。現(xiàn)僅以揚(yáng)州試驗工程為例，對其技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益進(jìn)行粗略剖析。工程概況及施工工藝揚(yáng)州市軍轉(zhuǎn)干培訓(xùn)中心教學(xué)大樓采用混合結(jié)構(gòu)框架，總建筑面積3488mz分A、B、C三個區(qū)，A區(qū)為4層磚混Z構(gòu)，B區(qū)為5層現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，C區(qū)為2層現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)。垂直面真空脫水試驗在BK進(jìn)行。試驗柱截面尺寸為 500mnX 500mm試驗梁截面尺寸為 250mm< 450mm B區(qū)混凝土梁、柱澆筑量為 297.14m3,混凝土強(qiáng)度等級為 018,混凝土施工坍落度要求為35cm水灰比為0.52 ,原設(shè)計每立方米混凝土的水泥用量為 325kg,實際用量為300kgo實際施工的工藝流程入圖 3-19-3 。混凝土采用雙面布

56、墊，梁為單面布墊，真空腔板拼裝如圖3-19-4所示。第2節(jié)現(xiàn)場真空脫水率測量部分混凝土梁、柱的真空脫水率測量結(jié)果列于表3-19-2 。第3節(jié)強(qiáng)度試驗因?qū)嶋H工程結(jié)構(gòu)不宜鉆芯取樣測量混凝土的強(qiáng)度，所以采用直接回彈測量法和試塊間接測量法對混凝土柱、梁進(jìn)行強(qiáng)度對比試驗，表3-19-3所列為各層次平均試驗結(jié)果。第4節(jié)技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析1 .真空脫水提高了混凝土早期強(qiáng)度，加快了模板周轉(zhuǎn)率。由試驗可知，垂直面真空脫水后混凝土48h強(qiáng)度達(dá)到5.03MPa,試驗柱脫模時間可由原來的 7d提前到48h,梁的脫模時間也可從原來的 28d提前到20d左右。該工程節(jié)省模板 402.8m2,且工期提前，節(jié)省人工費(fèi)數(shù)千元。2 .真空脫水使混凝土實際單位用水量減小，水灰比降低，混凝土強(qiáng)度提高。在保證混凝土強(qiáng) 度的前提下，每立方米混凝土可減少水泥用量25kg。該工程共節(jié)約水泥7.43t。3 .由于真空脫水，混凝土中的游離水大大減少，抗凍性明顯提高。4 .真空作業(yè)后，在作業(yè)面表面留下了真空腔板氣泡所形成的均布麻點，為工程裝飾提供了有 利條件，可直接在其表面抹灰粉刷。僅此一項，試驗工程就減少傳統(tǒng)噴漿面積726m2。采用垂直面混凝土真空脫水工藝，該工程 B區(qū)獲得直接經(jīng)濟(jì)效益上萬元，降低工程造價6就右。大跨度薄璧拱板屋面施工成都市成化區(qū)糧食局人民路糧庫4幢21mx 96m#層拱板倉，為堆放散裝糧食或袋裝糧食倉庫，四周墻體采用8