1、中國中鐵一局集團有限公司 技術文件目錄一、質量標準及檢驗方法1二、工程概況及施工準備1三、施工方法及工藝流程1（一）、工藝流程1（二）、主要工序施工方法、標準及要求21、施工準備22、掛籃拼裝33、掛籃壓載試驗34、掛籃調整及施工放樣45、鋼筋安裝56、預應力筋及管道安裝67、內模安裝78、預埋件安裝79、混凝土施工710、混凝土養生911、預應力工程1012、掛籃滑移1913、邊跨現澆段施工2014、合攏段施工20四、施工組織25貴陽市1.5環黔春大道工程第一合同段 一、質量標準及檢驗方法1、公路橋涵施工技術規范（JTJ0412000）；2、城市橋梁工程施工與質量驗收規范（CJJ2-2008

2、）；3、建設工程安全生產管理條例（國務院393號）；4、建質200987號文；二、工程概況及施工準備XXXXXXXXXXXXXXXXX懸臂施工前應由工長或技術人員對參與施工的工人進行培訓、技術安全交底。做到熟練掌握起重、立模、鋼筋綁扎、澆筑、振搗、張拉、壓漿等技術，要有應對安全緊急救援的措施。三、施工方法及工藝流程（一）、工藝流程懸臂梁施工工藝流程圖施工準備掛籃安裝底、外模板安裝、調整掛籃壓載試驗底、腹板鋼筋及預應力管道安裝內、端模板安裝循環施工頂板鋼筋、預應力管道安裝混凝土澆注、養護拆端模、穿預應力筋預應力筋張拉掛籃拆除落底模、掛籃前移、孔道壓漿梁體合龍（二）、主要工序施工方法、標準及要求1

3、、施工準備1）、場地準備做好施工場地的“三通一平”，保證模板安裝、混凝土澆注的相關機械的施工空間。2）、技術準備a）施工前組織專業技術人員進行圖紙會審，并對菱形掛籃做初步設計，考察選擇具有相關專業資質的加工廠，對菱形掛籃進行優化設計并委托加工。托架加工完畢，廠內試拼合格后，方準出廠進入工地。b）進行鋼筋的取樣試驗，混凝土原材檢驗及配合比設計。c）對施工人員進行詳細的安全、技術交底。3）、機具設備a）腳手架：碗扣式鋼管腳手架、鋼管扣件、腳手板、可調底托等。b）鋼筋加工機具：鋼筋彎曲機、鋼筋調直機、鋼筋切斷機、電焊機、砂輪切割機等。2、掛籃拼裝根據掛籃設計圖紙在0號塊內預埋掛籃拼裝所需的孔洞，嚴格

4、按照掛籃拼裝手冊進行拼裝。（詳見掛籃設計圖紙）3、掛籃壓載試驗掛籃采用千斤頂反壓對掛籃承重結構進行預壓，在0號塊上預埋孔洞穿經扎螺紋鋼做為反壓支點。(1)為了對掛籃進行承載檢驗、消除托架各桿件之間的非彈性變形、并獲得彈性變形值以便調整預拱度，必須對掛籃進行超載預壓。根據圖紙要求，本工程預壓按照最重段砼的1.3倍超載預壓。并模擬實際荷載的分布情況布置千斤頂。(2)加載需分級進行：30、60、80、100、130%，加載過程中使用同步器確保加載同步進行，每級加載之間時間間隔最小為10分鐘，并對布置在橫梁和翼板縱梁上的監測點進行標高變化測量。加載至130后，需等待監測點標高穩定后方才允許卸載。特別注

5、意卸載時也需對各級階段進行標高測量。(3)卸載完畢，繪制各監測點標高變化曲線，計算托架彈性變形和非彈性變形值。并根據彈性變形值設置底模及翼板側模預拱度。4、掛籃調整及施工放樣（1）標高及線形控制 掛藍前行到位，即應及時進行高程測量。大跨度箱梁懸臂法施工中撓度控制極為重要，影響梁段標高的因素很多，主要有掛籃的變形、箱梁的自重、預應力大小、施工荷載等，標高測量時應注意施加預拱度、彈性變形、非彈性變形值，在每個梁端測量6個點，梁頂4個，梁底2個。撓度控制將影響到合攏的精度，故必須對撓度嚴格控制。 立模標高確定：立模標高的調整量必須控制在一個較小的范圍之內，同時要確保主梁線型平順，即既要保證主梁各節段

6、絕對標高的精度，也不能讓主梁出現明顯的折點。立模時要先實測出前一節段的實際標高，本梁段完成后的前端標高出現偏差時,應在其后的兩個梁段內將其消除。（2）施工中測量控制要點澆注混凝土前掛藍各控制點觀測；澆注后高程觀測；預應力張拉后高程和軸線觀測；合攏前，相接的兩個懸臂最后2至4段在立模時必須進行聯測，以便互相協調，保證合攏精度；最后一段箱梁懸澆段立模標高須考慮施工荷載的變化、合攏束張拉、體系轉換等影響。5、鋼筋安裝（1）首先對圖紙進行仔細復核，加工時同一類型的鋼筋按先長后短的原則下料，鋼筋用彎折機加工后與大樣圖核對，并據各鋼筋所在部位的具體情況對細部尺寸和形狀做適當調整。凡因工作需要而斷開的鋼筋需

7、次連接時，必須進行焊接，并應符合城市橋梁工程施工與質量驗收規范的有關規定。因設置張拉錨槽被截斷的鋼筋，應在預應力束施工完畢后等強恢復。（2）當鋼筋和預應力管道或其它主要構件在空間上發生干擾時，可適當移動普通鋼筋的位置，以保證鋼束管道或其它主要構件位置的準確。鋼束錨固處的普通鋼筋如影響預應力施工時，可適當彎折，預應力施工完畢后，應及時恢復原位。施工中如發生鋼筋空間位置沖突，可適當調整其布置，但應確保鋼筋的凈保護層厚度。（3）鋼筋分兩次綁扎。先安放底板鋼筋和豎向預應力鋼筋及預應力管道，再布置腹板鋼筋，安放箱梁頂板鋼筋，縱橫向預應力管道及鋼束。由于底板較厚，須在底板鋼筋上下層間設立架立鋼筋，為保證縱

8、橫向預應力管道的位置正確，也應在頂、底板兩層鋼筋之間設置架立筋和防浮鋼筋，以固定預應力筋管道。（4）腹板和底板鋼筋可采取就地綁扎方案；在底板上按照設計間距標示后再進行鋼筋綁扎，并設置足夠的墊塊。綁扎腹板豎向預應力筋、底板頂層普通鋼筋及底板縱向預應力筋管道。同時根據設計將縱向預應力管道放置在腹板鋼筋網內，將腹板鋼筋綁扎完成后，進行管道位置的調整及固定。綁扎底腹板插筋；安裝底腹板豎向預應力筋的下螺母與下墊板。安裝內模板并加固。綁扎頂板底層鋼筋和頂板縱橫向預應力管道。綁扎頂板上層鋼筋及斜插筋。調整頂板縱向預應力管道位置并固定。6、預應力筋及管道安裝（1）豎向預應力鋼筋和頂板橫向預應力的綁扎采取就地散

9、綁法。且需按照圖紙和規范要求放置定位鋼筋，確保預應力筋的位置坐標。（2）豎向預應力粗鋼筋和鋼絞線全部采取預穿束方案，即在混凝土澆筑前隨腹板鋼筋和頂板鋼筋一起綁扎，固定在管道內。（3）預應力筋進場后應認真存放，嚴格保管，避免受到電氣焊損傷，不能把預應力筋作為電焊機的地線使用，受損傷的預應力筋堅決不能使用。所有預應力鋼材不許焊接；鋼鉸線應用圓盤切割機切割，不允許用電、汽切割。鋼鉸線、精軋螺紋鋼、錨具應避免生銹及局部損傷，以免脆性破壞。（4）預應力管道、錨具的安裝預應力管道和錨具要嚴格控制其空間坐標，按照圖紙要求加焊定位筋。為了確保預應力質量，要求對定位鋼筋、管道成形嚴格控制，具體要求如下：a 管道

10、安裝前檢查管道質量及兩端截面形狀，遇到有可能漏漿部分應割除、整形和去除兩端毛刺后使用。b接管處及管道與喇叭連接處，應用膠帶或冷縮塑料密封。c孔道定位必須準確可靠，嚴禁波紋管上浮。直線段平均0.8m，彎道部分每0.5m左右設置定位鋼筋一道，定位后管道軸線偏差不大于5mm。切忌振搗棒碰穿管道。d預應力管道定位準確后，在管內穿入抽拔管（內襯管）保證預應力管道在砼澆筑過程中不會變形。E管道與錨墊板連接處應保證垂直于錨墊板。f預應力張拉完畢，應盡快壓漿封錨。且必須采取真空吸漿工藝，以確保預應力管道壓漿密實。g壓漿嘴和排氣孔的位置可根據施工實際情況需要設置，管道壓漿前應用壓縮空氣清除管道內雜質，排除積水。

11、從最低壓漿孔壓入，管道壓漿要求密實，選用可靠的注漿材料，并做最佳注漿配合比，不得摻入各種氯鹽、亞硝酸鹽或其它對預應力筋有腐蝕作用的外加劑。7、內模安裝內模采用大塊鋼模，倒角處配木模。腹板內模應設內撐鋼筋，內模與外側模之間設對拉桿，兩腹板之間對撐。底板、腹板鋼筋及所有預埋件都應安裝到位，不能遺漏，檢查合格后，安裝腹板內模與端頭模板。8、預埋件安裝通風孔、泄水孔、掛藍施工預埋孔、護欄鋼筋等。綁扎鋼筋前在模板上將預埋孔位置標示，提前避讓鋼筋。9、混凝土施工（1）懸臂混凝土配合比設計的基本要求混凝土設計標號為C55，試驗室應嚴格按照有關規范要求取樣，進行高強砼最佳配合比設計與試驗，制定質量控制標準和檢

12、驗方法，從嚴控制，并注意保證砼外觀色澤均勻。最大水灰比0.36、最小膠凝材料用量380Kg/m3、最大膠凝材料用量550Kg/m3等性能指標。為了提高砼抗裂性，在0#、1#-4#、及合攏段砼中慘入聚丙烯纖維，慘入量1/m3。（2）混凝土拌和混凝土配合比由試驗室提供，在拌制時由試驗人員控制水灰比、坍落度。拌合物初始坍落度應控制在16cm-18cm，拌合物和易性良好，泌水率，易于泵送。拌和機計量準確，拌合時間應符合規范的要求。（3）混凝土的運輸由混凝土輸送車運送至現場，再由混凝土輸送泵泵送到澆筑的梁段。混凝土在泵送過程中必須防止堵管現象的發生，在施工時注意以下幾點：泵送前用水泥砂漿濕潤輸送管道，混

13、凝土坍落度應符合泵送規定。停泵時間不宜超過30min，為了方便分層澆注混凝土,在泵的出口處安裝水平軟管道輸送砼。（4）混凝土澆筑混凝土澆筑前應報監理檢查批準后方可澆注。澆注前;須對模板、管道、鋼筋、預埋件認真檢查，內、外模支架應具有足夠的剛度和強度，內撐及拉條是否上緊，根據設計要求箱梁梁段混凝土宜一次性澆筑完畢。澆注底板和腹板時，混凝土通過輸送管前端的軟管從懸澆段的前端入倉。腹板澆注時，內側模板沿高度方向開兩個倉口，混凝土從開口處入倉，澆注及振搗完開口處下面混凝土應及時封口，以便澆注頂板和翼緣混凝土。截面應盡量一次澆筑完成，澆筑方式應認真研究確定，當混凝土自流高度大于2m時，必須采用溜槽或導管

14、輸送混凝土。顏色應全橋保持一致，外露部分宜盡可能采用同一廠家同一品牌的水泥，模板應采取措施確保表面光滑平整。模型表面嚴禁被油污、浮漿污染。對稱澆筑兩懸臂端，同一懸臂端應從左右兩側，對稱澆筑，混凝土輸送管道在墩頂0#段處連結三通管，通過三通管向T構兩端輸送混凝土。所有梁段混凝土均采用插入式振搗器振實，嚴格按振動棒的作用范圍進行，嚴防漏搗、欠搗和過度振搗，在腹板頂部及頂板處，預應力管道密集，空隙小，配備小直徑的插入式振搗器。振搗時不可在鋼筋上平拖，不可碰撞預應力管道、模板、鋼筋、輔助設施（如定位架等）。10、混凝土養生（1）加強砼的養護工作，要定時定人養護，砼澆筑完后馬上覆蓋砼表面進行養護，在砼澆

15、筑的14天內對于箱梁內外都要通水養護。同時，鋼模板受陽光直接照射部份必須用土工布等遮蓋物遮蓋，避免鋼模表面溫度不均衡變化砼表面產生溫度應力裂紋。（2）砼澆筑完畢后即轉入養護階段，溫度的控制轉為降溫速度和內外溫差的控制，這可通過給澆筑體表面覆蓋進行保濕養護來實現。內側頂板和腹板內外側、翼板底側，可通過安裝噴水器的方式采用灑水養護。（3）大體積混凝土的裂縫特別是表面裂縫，主要是由于內外溫差過大產生的。澆筑后，水泥水化熱使混凝土溫度升高，表面易散熱溫度較低，內部不易散熱溫度較高，表面收縮受內部約束產生拉應力，對大體積混凝土這種拉應力較大，容易超過混凝土抗拉強度而產生裂縫。在養護中要加強溫度監測和管理

16、，及時調整保溫和養護措施，延緩升降溫速率，保證砼不開裂。（4）夏季施工混凝土表面裂紋預防措施砼施工后，容易出現表面裂紋現象，原因來自于以下2方面；施工時間長，產生縱橫向裂紋；砼養護不到位，產生溫度應力龜紋。砼凝固時間盡量在砼澆筑完時剛開始澆筑的砼不初凝或少凝固也能減少砼開裂。試驗室多做幾組試驗，檢測砼的坍落度與和易性，控制水化熱與緩凝時間。盡量壓縮砼澆筑總時間，保證砼供應的連續性。混凝土的初凝時間進行砼施工總時間的計算與控制，要確保證砼不能產生裂紋。相應應做好以下準備工作： 攪拌站兩套機械處于良好狀態，任何機械都不能出現問題，對于拌和站特別注意計量設備的檢查與預防，現場裝料的裝載機與砼輸送泵應

17、有備用。兩套攪拌機的其中一套作為備用生產。 保證有足夠數量的混凝土運輸車。 混凝土輸送泵是否處于良好狀態，各型號振搗設備是否足夠，必須要有備用。 混凝土施工人員必須熟練，各種材料必須備足11、預應力工程加強預應力管道保護，焊接鋼筋過程中用木板墊波紋管防止電焊燒傷預應力波紋管。澆筑混凝土前：波紋管內穿抽拔管（襯管），襯管需穿入上次澆筑混凝土波紋管內，嚴格檢查波紋管定位筋；澆筑混凝土過程中：振動棒不得碰撞波紋管。澆筑完畢：檢查波紋管是否有堵塞、漏漿現象，如有及時清理。防止縱向、橫向、豎向三項預應力貼緊現象，防止壓漿串管現象，壓漿過程中對相鄰管道進行檢查防止串漿。橫向預應力采用3s15.2的高強度低

18、松弛鋼絞線，fpk=1860 Mpa，Ep=1.95×105 Mpa，張拉控制力采用標準強度的0.74倍。采用一端張拉，兩端交替進行。單根鋼絞線的張拉力控制為192.7KN。錨具采用BM扁錨（張拉端）及BM固定端P型錨具；配塑料波紋扁管成孔，d=60×19mm（內）。張拉端設錨下鋼筋網，固定端設螺旋筋，錨下鋼筋網與錨具及波紋管沖突時可適當調整錨下鋼筋網位置。橫向預應力束定位鋼筋間距不得大于100cm，橫向鋼束張拉完畢后，槽口須用混凝土封好。豎向預應力采用精軋螺紋粗鋼筋（PSB785及JL32），屈服強度不小于785Mpa,Es=2.0×105 Mpa,張拉控制力采

19、用屈服強度的0.9倍，張拉控制噸位為568KN，采用YGM-32錨，精軋螺紋粗鋼筋采用YGM錨具，塑料波紋管成孔：精軋螺紋粗鋼筋波紋管d=50mm（內）。縱向預應力采用s15.2的高強度低松弛鋼絞線，fpk=1860 Mpa，Ep=1.95×105 Mpa，張拉控制力采用標準強度的0.74倍。采用兩端同步對稱張拉，縱向預應力分有21束和19束，張拉控制力分別為4046.6KN、3661.2KN。a、張拉前準備工作混凝土強度達到設計強度等級值（C55）的95%且混凝土齡期不少于7天后方可進行預應力張拉施工。混凝土澆注時專門制作試塊，與梁體同等條件進行養生，以試塊強度判斷梁體強度是否達到

20、張拉條件。檢查錨墊板下混凝土中是否有蜂窩和空洞，預應力筋、錨具和千斤頂是否在同一軸線上，必要時采取糾正措施；計算鋼束理論伸長值，根據張拉控制應力換算張拉油表讀數；準備記錄表，在表中要求記錄數據基礎上逐項記錄有關數據；施工時先通過試驗確定錨圈口摩阻損失和孔道摩阻損失，再確定張拉控制應力k。對預應力材料、設備定期進行檢校，確保其使用合格。預應力所用的機具設備及儀表必須由專人使用和管理，并定期維護和檢校。千斤頂和壓力表應配套檢驗以確定張拉力和壓力表的關系曲線，張拉施工時必須按配套的油表、千斤頂和油泵車使用。千斤頂和油表的檢驗頻率符合規范要求：千斤頂使用不超 6 個月或200次就進行一次檢驗，壓力表也

21、應同時配套檢驗校準。b、張拉設備本橋有預應力鋼絞線束和精軋螺紋鋼筋預應力體系，根據不同的預應力體系選用相應的配套千斤頂，油泵選用高壓油泵。 千斤頂：0號塊有三種預應力，分別使用千斤頂如下：縱向預應力：使用500T穿心式千斤頂雙向張拉；千斤頂、油泵車至少兩套，且應多配一套以免在使用過程中損壞后重新檢校千斤頂。油表和千斤頂必須按檢校時配套使用。橫向預應力：使用前卡式27T穿心千斤頂一端單根張拉；千斤頂至少配備二個，張拉油表與千斤頂配套檢校并配套使用。豎向32精軋螺紋鋼筋：使用80T拉桿式穿心千斤頂一端張拉；千斤頂至少需要4個，張拉油表與千斤頂配套檢校并配套使用。油泵車：使用65Mpa高壓油泵車。由

22、于豎向預應力筋張拉時用連接器連接鋼筋進行穿心張拉，該連接器應作特殊配置以便多次重復使用。豎向預應力筋張拉時制作一馬凳，該馬凳用30mm鋼板制作以利于張拉。c、鋼絞線的下料、編束鋼絞線按設計下料長度并考慮千斤頂的型號及穿束方式留夠施工工作長度再下料。采用砂輪鋸切割，嚴禁用氧氣切割，不能與高溫、焊接火花或接地電流接觸；切割后在離切口處50mm 范圍內用細鐵絲綁扎牢，梳絲理順后，每隔 11.5m 綁扎一道鐵絲，防止鋼束松散，互相纏繞。搬運時不能拖拉，儲存、運輸、安裝過程中應防止銹蝕和損傷。 鋼絞線下料長度計算：當采用兩端張拉時：L=L1+2L2；當采用一端張拉時：L=L1+L2L1預應力管道長度；L

23、2千斤頂的預留長度，每個千斤頂出廠均有此數據。精軋螺紋粗鋼筋下料長度（粗鋼筋采取一端張拉）：L=L1+（H+L2）+L3+L4L1鋼筋設計長度；H墊板厚度；L2螺母厚度；L3錨固端鋼筋露出螺母的長度，取3.5cm；L4張拉端套筒擰入長度，一般取9.8cm；d、制束、穿束中短鋼束穿入端綁扎緊密后用人工穿入管道，長鋼束采用卷揚機拖拉穿束，具體方法是：將長束穿入套環，在鋼束中打入一鋼鍥，將鋼束與套環鍥緊，穿入端在編束前留兩根稍長鋼絞線，將其焊聯，并將端頭用膠布包裹5 鋼絲并穿過孔道，將卷揚機鋼絲繩拉過管道另一端，鋼絲繩與鋼束穿入端的鋼絞線聯結，開動卷揚機，將鋼束拉過管道。頂板混凝土施工凝固后即可進行

24、制束穿束工作。將整盤鋼絞線安放在專用的放線盤上固定后，解捆散盤，從整盤中間開始取料下束。、根據計算的下料長度用砂輪切割機切斷，切斷時應在切斷兩邊用鐵絲扎好以防散頭。、用一個工作錨杯將下料好的鋼絞線穿過，并將鋼絞線編號，記錄在錨杯處的位置，將整個鋼絞線用一根鋼筋焊接成一個牽引頭，要求焊接牢固。同時將所穿波紋管內的引線用卷揚機索引出來并將鋼絲繩帶入波紋管內。、將制作結束的鋼束作好長度標記，用波紋管里的鋼絲繩將鋼束帶入波紋管內，并牽引至另一端。量測夠長度后停止索引，用砂輪切割機將焊接的牽引頭割去，則穿束完成。e、張拉待與梁體同等條件進行養生得混凝土試塊強度及彈性模量，達到設計強度等級值（C55）的9

25、5%且混凝土齡期不少于7天后方可進行預應力張拉施工。張拉順序為先縱向，再橫向，后豎向。預應力張拉采用雙端同步張拉，應力、伸長量雙控，以應力為主，伸長量校核，縱向束張拉時橫橋向應左右對稱，節段豎向預應力鋼筋一般滯后1-2節段張拉。箱梁豎向與橫向預應力筋，本梁段前方約1/4根數應與后澆相鄰梁段豎向與橫向預應力筋同時張拉。張拉順序應按設計要求進行。采用夾片式錨具的低松馳鋼絞線及精扎螺紋鋼筋張拉操作工藝流程如下：安裝工作錨安裝千斤頂安裝工具錨初張拉（10k 做伸長值測量記號）量測初始伸長值張拉至k測量最終伸長值持荷2min千斤頂回油夾片自行錨固測量總回縮量及夾片外露量。張拉采用應力控制為主，伸長值校核

26、的雙控方法施工，當實際伸長值與理論伸長值不相符，并超過±6時，停止張拉，查明原因，采取措施予以克服后再行張拉。錨固階段張拉端預應力筋回縮量要符合設計要求，斷絲、滑絲數量不能超過設計及規范要求。 伸長量及張拉力的確定：預應力張拉時的控制應力和伸長值雙控，張拉時的實際伸長值要和理論伸長值進行比較，實際伸長值與理論伸長值的差值應控制在±6%以內。預應力的張拉應力計算：P=k×Ag×n×b/1000p預應力筋的張拉應力，單位KN；k預應力筋的張拉控制應力，單位Mpa；Ag每根預應力筋的截面面積，單位mm2；n同時張拉的預應力筋根數；b超張拉系數。預應力

27、伸長量計算：伸長值L=（Pa×L）/（Ag×Eg）L預應力筋的理論伸長值，cm；Pa預應力筋的平均張拉力，為張拉端的拉力與計算截面處扣除管道摩擦損失后的拉力的平均值，N；Pa=P×（1+e-（KL+）/2）；P預應筋的理論張拉力，N；當管道彎拆幅度不大時，可以取Pa=P；摩擦系數，詳見各種資料；從張拉端至計算截面曲線孔道部份切線的夾角和，rad；k孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數，詳見各種資料；L張拉端至計算截面的孔道長度，cm；Ay預應力筋的截面面積；mm2；Eg預應力筋的彈性模量，Mpa；實際伸長值的量測和計算方法：張拉前應先調整初應力0（取設計張拉的10%）

28、再開始張拉和量測伸長值。實際伸長值除直接量測外，還應加上初應力時的推算伸長值。實際伸長值Ls=L1+L2L1從初應力至最大張拉力間的實測伸長值；L2初應力0時推算的伸長值；可用公式L2=0×L/ Eg進行計算，一般在操作實際中采用內插法。縱向預應力張拉：、安裝工作錨板和夾片：在牽引頭端要根據編號將鋼絞線穿在相應的錨杯位置，然后上夾片，輕輕敲緊夾片。、安裝限位板和千斤頂。、在千斤頂后部安裝工具錨，上夾片。輕輕敲緊夾片。為卸錨方便，安裝夾片時要檢查錐孔內不得有污物，并用在錨孔和夾片的圓錐面均勻涂抹一層潤滑物質，如石墨，石蠟等。、向千斤頂供油，直至設計油壓，測量伸長值，伸長值可經采用吊線位

29、移法或活塞伸出長度測量。、打開截止油閥，讓張拉油缸回油錨固，向千斤頂回油缸回油，活塞回缸。、拆除千斤頂，切除多余鋼絞線，張拉完成。橫向預應力張拉：橫向預應力筋由于預先埋在波紋管內故不用穿束，采用前夾式千斤頂單根張拉，其張拉程序簡單方便，張拉過程與縱向預應力筋第4步以后相同。豎向預應力張拉：、安裝錨具：將鋼筋頭清理干凈，將螺母旋到墊板位置，用扳手擰緊。、用連接器將鋼筋接長至千斤頂高度，注意連接器的接頭要對中。、用馬凳騎在所張拉鋼筋上面，將千斤頂就位，在千斤頂后面支墊一塊墊板，將螺母擰在穿心的鋼筋上并用扳手擰緊在墊板上。、前油嘴進油，后油嘴出油。活塞向后移動張拉預應力筋，張拉至設計后，先用手將轉動

30、螺母至錨墊板上，然后用砧子將螺母敲打擰緊。、前油嘴回油，后油嘴進油，活塞向前移動，張拉結束。、如伸長量不足需要二次或多次張拉時，重復第四步和第五步。豎向預應力鋼筋張拉注意事項：、豎向預應力鋼筋在掛籃前移前應率先張拉，張拉后的鋼筋應作出明顯的標記，絕對不允許漏拉。如出現漏拉或拉斷，將引起箱梁腹板的開裂。張拉應有完整準確的張拉記錄（包括鋼筋編號、伸長量和噸位）。、豎向預應力鋼筋采用兩次張拉工藝，第一次張拉噸位568KN，第二次張拉為檢查張拉，張拉噸位也為568KN，第一、第二次張拉間隔1-2天，兩次張拉應由兩個班組分別進行，并對張拉后的粗鋼筋用不同顏色的油漆做標記，螺母的緊固需采用專用工具。、為減

31、小豎向預應力損失，采用成熟的張拉工藝完成頂板豎向預應力張拉，確保在張拉端螺母懸緊后，千斤頂油表基本回零。采用正確的工藝，保證錨墊板平面與粗鋼筋軸線垂直。f、壓漿采用真空壓漿工藝。預應力張拉完畢，及時對已張拉的預應力孔道進行壓漿，以保證壓漿孔道中灰漿凝固質量，所用水泥漿應符合公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）的規定。壓漿前先用高壓水沖洗管道，檢查是否有串孔和滲漏現象，互相串孔的孔道應同時壓漿。對曲線孔道和豎向孔道應從最低點的壓漿孔壓入，彎曲最高點的排氣孔排氣和泌水。壓漿順序宜先壓注下層孔道，再上層孔道。壓漿緩慢、均勻進行，不得中斷。壓漿的最大壓力為 0.7MPa ，豎向孔道的壓漿最大

32、壓力可控制在0.4MPa。壓漿前準備工作：、用空壓機氣，檢查孔道是否暢通并同時吹凈管內積水；、檢查壓漿材料是否齊全充足；、檢查壓漿設備、工具是否配套，是否性能良好。水泥漿配制：嚴格按配合比配料，拌合時先放入水，再加入水泥，最后加入真空灌漿料專用添加劑和阻銹劑，攪拌5min，要求攪拌均勻，并經過特制濾網過濾，經試驗測定水泥漿性能符合要求后倒入壓漿機儲漿池。倒入儲漿池內的水泥漿也不能停止攪拌。壓漿操作：打開真空壓漿機將預應力管道抽真空至讀數為-0.08-0.1后，打開全部進漿孔和排氣孔，用壓漿泵漿水泥漿從壓漿孔中壓入，當另一端出氣孔流出漿液并和壓漿孔內壓入的漿液稠度相同時，關閉出氣孔，然后繼續壓漿

33、直至壓力表升至0.7Mpa后，持壓穩定一定時間（約2min），關閉壓漿孔，關閉壓漿機，填寫施工記錄，簽認存檔。制作試件：每班應制作不少于 3 組水泥漿試件，用以評定水泥漿強度。夏季施工，盡量選擇在夜間氣溫較低時壓漿，壓漿時最高氣溫不宜高于35 。當氣溫和構件溫度低于5時，停止壓漿施工作業。12、掛籃滑移上一段箱段灌筑完畢，混凝土達到設計張拉強度、彈模與齡期要求，進行預應力張拉壓漿后，方可移動掛籃，進行下一段箱梁的施工。首先在澆筑的梁段上準確放出滑到位置。掛籃移動前先脫除側模系統，然后脫除底模系統，使側模與底模系統松動的懸掛于前上橫梁及側模滑梁上。掛籃后端錨固放松一點，用千斤頂將掛籃主梁靠前端頂

34、起一定高度，拆除部分墊塊，首先將滑道滑到固定位置，錨固滑到滑道，并在滑道上涂上黃油。然后使用千斤頂，牽引著掛籃主桁系統隨著走形輪及滑塊的移動而前移，同時帶動側模系統與底模系統一起前移。掛籃移動到位后，將主桁后端進行錨固，錨固時用千斤頂將后錨桿預拉，上緊，同時將各錨桿受力調節均勻。提升底模系統，調整掛籃底板中線及標高，錨固后吊桿，上緊前吊桿。提升側模系統，調整側模高度及垂直度，并進行固定并檢查。至此準備施工下一梁段。依次輪推，掛籃前移按上述步驟進行 。掛藍滑移需保證兩端對稱同步進行。箱梁懸臂澆注梁段施工完畢后，在拆除時，先在最后澆注梁段的位置按拼裝時的相反順序拆除掛籃的底籃及模板系統，然后將掛籃

35、主桁后退至墩頂位置，按拼裝時的相反順序拆除掛籃主桁架，拆除時兩端對稱地進行。13、邊跨現澆段施工（1）支架施工邊跨現澆段為8.84m，由于現澆段位于松散的地基上，須對地基進行加固處理，采用樁基加橫系梁，然后搭設滿堂鋼管支架進行施工。地基及支架承載力需要進行檢算。支架搭設完成后鋪設底模及側模，然后進行支架堆載預壓，以消除非彈性變形，測定彈性變形值，為施工提供預拱度。（2）邊跨現澆段施工邊跨現澆段與交接墩或橋臺連接處為高低跨，為保證現澆段有足夠的張拉空間，墩臺頂高跨應預留，待張拉完成后再進行砼的澆注。在合攏段一端應預埋合攏段固定預埋件和臨時固定張拉鎖。14、合攏段施工黔靈湖特大橋共設3個合攏段，即

36、2個邊跨合攏段、1個中跨合攏段。邊跨合攏段、中跨合攏均采用吊架法施工。每個合攏段長2.0m。箱梁合攏順序先合攏邊跨，再合攏中跨。合攏溫度符合設計15土3要求。合攏段兩端懸臂標高允許偏差小于2cm,軸線允許偏差小于1cm。箱梁合攏順序、合攏溫度和合攏工藝必須嚴格控制。 平衡設計：合攏段施工時，每個T構懸臂加載盡量做到對稱平衡。合攏前，懸臂受力以彎矩為主，故平衡設計遵循對墩位彎矩平衡的原則。平衡設計中考慮如下幾種施工荷載：合攏吊架自重及混凝土澆注前作用于合攏吊架的荷載。其中合攏吊架自重包括底籃、內外模、工作平臺重量；混凝土澆注前作用于合攏吊架的荷載包括合攏段普通鋼筋、豎向預應力粗鋼筋、橫向預應力鋼

37、絞線。直接作用于懸臂的荷載直接作用于懸臂的荷載包括底板束及合攏段位置底板束管道芯模重、臨時預應力束重、勁性骨架重，根據荷載布置及大小可計算W值及對墩位的相應彎矩M值。合攏段混凝土重（C55鋼筋混凝土結構容重取為26KN/m3）中跨、邊跨合攏段混凝土凝結前重量由合攏吊架承受。在混凝土澆注前，其重量由近端配重替代，在混凝土澆注過程中，根據混凝土澆注重量逐漸卸去懸臂端的配重（1）邊跨合攏段施工A、邊跨合攏鎖定設計合攏鎖定中采用又拉又撐的方法，即用勁性骨架承受壓力，用臨時預應力束承受拉力。勁性骨架根據溫度荷載計算其所需截面積，同時驗算其壓桿穩定性；臨時預應力確保降溫時勁性骨架中既不出現拉應力，又要滿足

38、升溫時骨架不致受壓過大而失穩，具體張拉噸位根據合攏期間可能出現的溫度范圍計算。合攏鎖定溫度選擇在設計要求的合攏最佳溫度范圍內，如不能在設計的溫度范圍內合攏鎖定，則考慮強迫合攏的措施，報業主、設計、監理、監控單位認可后施工。B、邊跨合攏段施工工藝合攏段合攏鎖定布置圖臨時預應力束合攏段預埋件焊接勁性骨架邊跨合攏在吊架上施工，待懸臂梁段及邊跨現澆段施工完畢，在吊架上安裝模板，同時清除箱頂、箱內的施工材料、機具、垃圾，把用于合攏段施工的材料、設備有序放至墩頂或現澆段處。在箱梁懸臂端設置水箱，采用水箱加水的方法設平衡重近端及遠端所加平衡重噸位由施工平衡設計確定。普通鋼筋及預應力管道安裝普通鋼筋在地面加工成型，運至合攏段綁扎安裝，綁扎時將勁性骨架安裝位置預留，等勁性骨架鎖定后補充綁扎。底板束管道安裝前，試穿所有底板束，發現問題及時處理。合攏段底板束管道采用鋼管，或者用雙層波紋管替代，管道內穿入鋼絞線芯模，以保證合攏段混凝土澆注后底板束管道的暢通。其余預應力束及管道安裝同于箱梁懸臂澆注梁段。在預計合攏前三天連續觀測溫度及合攏段懸臂端高程變化規律，時間間隔為2小時，根據近期氣溫及標高變化規律確定最佳合攏時間。 合攏鎖定合攏前夕使懸臂端與邊跨現澆段臨時連接，盡可能保持相對固