1、目錄一、工程概況1二、腳手架設計計算11 .計算參數12 .大橫桿計算33. 小橫桿計算44. 扣件抗滑力計算65. 腳手架立桿荷載計算76. 立桿穩定性計算87. 連墻件計算108. 懸挑梁受力計算119. 懸挑梁整體穩定性計算1310. 拉繩受力計算1411. 拉繩強度計算14三、懸挑架構造要求17四、懸挑架防護措施17五、懸挑架安全技術措施19六、懸挑架拆除安全技術措施20懸挑式型鋼腳手架專項施工方案一、工程概況贛州城市管理指揮中心大樓位于贛州市章江新城區F20地塊西側，地下1層，地上21層，總建筑面積25635.25n?，框剪結構，建筑總高度80.89m0懸挑腳手架允許搭設高度為20m

2、,實際5層一挑，總高度18m<20m,在允許范圍之內。二、腳手架設計計算1.計算參數(1) 腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18米，立桿釆用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50米，立桿的橫距為1.00米，立桿的步距為1.80米；內排架距離墻長度為0.20米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；腳手架沿墻縱向長度為50米；釆用的鋼管類型為中48X3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.60米，水平間距4.0米，釆用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；(2) 活荷載參數施工均布荷載(kN/m2)：2.700；腳手架用途

3、：結構腳手架;同時施工層數：2層；(3) 風荷載參數本工程地處江西省贛州市，查荷載規范基本風壓為0.350,風荷載高度變化系數卩/為1.000,風荷載體型系數卩s為0.645；計算中考慮風荷載作用；(4) 靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2)：0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2)：0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2)：0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/擊)：0.005；腳手板鋪設層數：6層；腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板；(5) 水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁釆用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米,建筑物

4、內錨固段長度2.30米。與樓板連接的螺栓直徑(mm)：20,00；樓板混凝土標號：C35；(6) 拉繩與支桿參數支撐數量為：1;鋼絲繩安全系數為：6.000；鋼絲繩與墻距離為(m)：3.000；懸挑水平鋼梁釆用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.20mo2.大橫桿計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。(1)均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P.=0.038kN/m；腳手板的自重標準值：P2=0.300X

5、1.000/(2+1)=0.100kN/m；活荷載標準值：Q=2.700X1.000/(2+1)=0.900kN/m；靜荷載的設計值：q戶1.2X0.038+1.2X0.100=0.166kN/m；活荷載的設計值：q2=1.4X0.900=1.260kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)(2)強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下：=0.08邳ioOg/跨中最大彎距為M岫=0.08X0.166X1.5002+0.10X1.260X1.5002=0.313kN.m；支座最大彎距計算公式如下：M

6、g=-0.10如2-0.117務戶支座最大彎距為M2max=-0.10X0.166X1.5002-0.117X1.260X1.5002=-0.369kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：。二Max(0.313X106,0.369X10fi)/5080.0=72.638N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為。=72.638N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f>205.ON/mm2,滿足要求。(3)撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式：°切矗+。險。務其中：靜荷載標準值：qi=Pi+P2=0.038+0.100=0.138kN/m；活荷載標

7、準值：q2=Q=0.900kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677X0.138X1500.07(100X2.06X105X121900.0)+0.990X0.900X1500.07(100X2.06X105X121900.0)=1.985mm；大橫桿的最大撓度1.985mni小于大橫桿的最大容許撓度1500.0/150mm與10mm,滿足要求。3. 小橫桿計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：P

8、FO.038XI.500=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.300X1.000X1.500/(2+l)=0.150kN；活荷載標準值：Q=2.700X1.000X1.500/(2+1)=1.350kN；集中荷載的設計值：P=l.2X(0.058+0.150)+1.4X1.350=2.139kN小橫桿計算簡圖（2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：J=矛/8Mqmax=l.2X0.038X1.00078=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式：由,PIMpmil=2.139X1.000/3=0.713

9、kN.m；最大彎矩Mf/KUx=0.719kN.m；最大應力計算值。二M/W二0.719X1075080.000=141.496N/mm2小橫桿的最大彎曲應力。=141.496N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205.000N/mm2,滿足要求。（3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：53845ZVqmax=5X0.038X1000.07(384X2.060X105X121900.000)=0.020mm大橫桿傳遞荷載P=p,+p2+Q=0.058+0.150+1.350=1.558kN集中荷載標準

10、值最不利分配引起的最大撓度計算公式：_曰(3/2-4尸/9)荷Vpmax=1557.600X1000.OX(3X1000.0-4X1000.02/9)/(72X2.060X105X121900.0)=2.202mm最大撓度V=V咿x+Vpx=0.020+2.202=2.222mm小橫桿的最大撓度為2.222mm小于小橫桿的最大容許撓度1000.000/150=6.667與lOmni,滿足要求。4. 扣件抗滑力計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.OOkN,按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kNo縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承

11、載力按照下式計算（規范5.2.5）：RWRc其中&一扣件抗滑承載力設計值，取6.40kN；R一縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值：PlO.038X1.500X2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值：P2=0.038X1.000/2=0.019kN；腳手板的自重標準值：P3=0.300X1.000X1.500/2=0.225kN；活荷載標準值：Q=2.700X1.000X1.500/2=2.025kN；荷載的設計值：R二1.2X(0.0580.019+0.225)+1.4X2.025=3.197kN；R=3.197kN<Rc=6.40kN,單扣件抗滑

12、承載力的設計計算滿足要求。5. 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值(kN),為0.1248。NG1=0.1248+(1.50X2/2+1.50X2)X0.038/1.80X24.80=5.476(2) 腳手板的自重標準值(kN/m2)；釆用竹笆片腳手板，標準值為0.30o此2二0.300X6X1.500X(1.000+0.2)/2=l.620kN(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；釆用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15oNG3=0.150X6X1.500/2=0.675kN(4) 吊掛的

13、安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)：0.005。Ng4=0.005X1.500X24.800=0.186kN經計算得到，靜荷載標準值：Ng二Ngi+Ng2+Ng3+Ng4=7.957kN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值：Nq二2.700X1.000X1.500X2/2=4.050kN風荷載標準值按照以下公式計算：其中W。一基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.350kN/m2；Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定釆用

14、：U,二1.950；化一風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值：Wk=0.7XI.95X0.645X0.35=0.308kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式：N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X7.957+1.4X4.050=15.218kN考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為：N=1.2Ng+0.85X1.4Nq=1.2X7.957+0.85X1.4X4.050=14.368kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩皿為：MlO.85X1.4WkLah2/10=0.850X1.4X0.271X1.500X1.800710=0.157kN.m6. 立桿穩定性計算不

15、考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N二15.218kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=l.58cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得：k=l.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得：U=1.500；計算長度，由公式l0=kuh確定：lo=3.119m；長細比L0/i=197.000；軸心受壓立桿的穩定系數饑由長細比l°/i的計算結果查表得到：6=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000N/mm2；O=15218.000/(0.186X489.0

16、00)=167.318N/mm2；立桿穩定性計算。=167.318N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205.000N/mm2,滿足要求。考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式：立桿的軸心壓力設計值：N=14.368kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=l.58cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得：k=l.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得：U=1.500；計算長度，由公式L=kuh確定：lo=3.119m；長細比：U/i=197.000；軸心受壓立桿的穩定系數。，由長細比l°/i的結果查表得到：。二0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(

17、抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000N/mm2；。=14367.708/(0.186X489.000)+156672.306/5080.000二188.808N/mm2立桿穩定性計算。=188.808N/mn小于立桿的抗壓強度設計值f=205.000N/mm2,滿足要求。7. 連墻件計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Ni二Nm+No風荷載標準值隊二0.308kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Al14.4m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),No=5.OOOkN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN

18、),按照下式計算：Mw二l.4XWkXAw=6.209kN連墻件的軸向力設計值N1=N1.+No=ll.209kN；連墻件承載力設計值按下式計算：麗6Af其中6一軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比lo/i=200.000/15.800的結果查表得到：*=0.966,1為內排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；f>205.00N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=O.966X4.890X10_,X205.000XIO,二96.837kN；Nl9.096<Nr=96.837,連墻件的設計計算滿足要求。連墻件釆用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl9.096小于雙扣件的抗滑力12.

19、800kN,滿足要求。連墻桿結構預埋鋼管連墻件扣件連接示意圖8. 懸挑梁受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1000mm,內排腳手架距離墻體200mm,支拉斜桿的支點距離墻體為1200剛，水平支撐梁的截面慣性矩I二866.20cm1,截面抵抗矩W=108.30cm3,截面積A二21.95cm2o受腳手架集中荷載N=1.2X7.957+1.4X4.050=15.218kN；水平鋼梁自重荷載q二1.2X21.950X0.0001X78.500=0.207懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到：0

20、0.06006213.50513.547懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)0.13懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：Rl=17.200kNR2=14.175kNR=-0.153kN最大彎矩NU=l807kNm最大應力。=M/1.05W+N/A=1.807X107(1.05X108300.0)+0.000X1072195.0=15.891N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值15.891N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215.000N/mm2,滿足要求。9.懸挑梁整體穩定性計算水平鋼梁釆用16a號槽鋼，計算公式如下：儼X其中

21、枷一均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：570必2356廣570X10.0X63.0X235/(1200.0X160.0X235.0)=1.87因為g大于0.6,查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B,得到隊值為0.919o經過計算得到最大應力o=l.807X106/(0.919X108300.00)=18.152N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算。=18.152小于f=215.000N/mm2,滿足要求。10. 拉繩受力計算水平鋼梁的軸力Rw和拉鋼繩的軸力Rw按照下式計算：Rah=£Ruicgs&j-i其中Rmcos0為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各

22、支點的支撐力R.二RUiSinOM按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：Ri18.525kN11. 拉繩強度計算(1)鋼絲拉繩(支桿)內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力用均取最大值進行計算，為Ru=18.525kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：乙aF.其中FJ一鋼絲繩的容許拉力(kN)；乓一鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN),計算中能夠近似計算已二0.5d2,d為鋼絲繩直徑(mm)；。一鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6X19、6X37、6X61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K一鋼絲繩使用安全系數。計算中已取18.525kN,a=0.820,K=6.000,得

23、到：d=16.47mm經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于17.000mm才能滿足要求。(2)鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力Rl的最大值進行計算作為拉環的拉力N,為：N=Ru=18.525kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為：其中f為拉環受力的單肢抗剪強度，取f=125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑D=(1852.543X4/3.142X125.000)"2=14.000mm；12.錨固段與樓板連接的計算(1)水平鋼梁與樓板壓點如果釆用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.153kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環

24、強度計算公式為：其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f二50N/W；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=152.719X4/(3.142X50X2)l/2=l.394mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。(2) 水平鋼梁與樓板壓點如果釆用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式：h,丄其中N一錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.153kN；d-樓板螺栓的直徑，d二20.000mm；fb樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1. 570N/mm2；日一鋼材強度設計值，取215N/mm2；h

25、一樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于152.719/(3.142X20.000X1.570)=1.548mm。螺栓所能承受的最大拉力F=l/4X3.14X20.0002X215X10=67.51kN螺栓的軸向拉力N二0.153kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.510kN,滿足要求。(3) 水平鋼梁與樓板壓點如果釆用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：心&-半)厶4其中N一錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=14.175kN；d樓板螺栓的直徑，d=20.000mm；b一樓板內的螺栓錨板邊長，b二5Xd二100.000mm；九一混

26、凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.950fc=16.700N/mm2；經過計算得到公式右邊等于161.75kN,大于錨固力N二14.17kN,樓板混凝土局部承壓計算滿足要求。三、懸挑架構造要求1. 釆用12cm型槽鋼，自重為120N/m,搭設高度H=24.8m,立桿橫距b（架寬）=1.0m,立桿縱距L二1.5m,大橫桿步距1.8m,鋪竹腳手板2層，同時施工2層，施工荷載QK=2.7kN/m2,連墻桿布置為兩步三跨。密冃網全封閉。2. 腳手架每一縱距一步內只有一根小橫桿，在立桿與大橫桿的交點處，小橫桿伸出外排桿100mm,伸出150nmi,里排立桿距墻200mm。3. 因為滿鋪腳手板，所以應

27、在原有兩根小橫桿中間再加一根，同時還要增加2個扣件。4. 按照規定，作業層外排架臨時防護為兩道防護欄桿，原有一道大橫桿，需再增加一道大橫桿及一個扣件。5. 剪刀撐按水平4跨垂直4步一組設置，兩桿交叉與地面成45°角。6. 懸挑架結構應滿布剪刀撐。7. 連墻件釆用主體預埋鋼管，用槽鋼將腳手架與主體連接，預埋槽鋼以高出佐面20cm為宜。四、懸挑架防護措施1. 腳手架每高4m,水平每隔6m同建筑物牢固地拉結，并加設頂撐使之同時承受拉力和壓力，保證架體與建筑物之間連接牢固，不搖晃、不倒塌。拉接點禁止設在工程圍護結構上，拉接桿要設在靠近節點位置20cm范圍以內，并且與大橫桿扣緊。在立柱或梁上預

28、埋中10鋼筋,拉筋釆用中6鋼筋。雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。每道剪刀撐跨越立桿的根數為4根。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,斜桿與地面的傾角為45。.60。剪刀撐斜桿的接長釆用搭接，搭接長度不得小于50cm,要用三只扣件，兩頭要大于10cm,剪刀撐最下部距地面lOcmo剪刀撐沿腳手架連續設置，其間距不大于20cm。2. 竹笆腳手板應按其主竹筋垂直縱向水平桿方向鋪設，且釆用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。作業層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。3. 密目網必須使用獲得省安監總站準用證的產品，要從腳手架底部開始全部用

29、密目式安全網全封閉，密目網要設在外排立桿的里側，密目網的綁扎要用尼龍繩每孔一扎。4. 安全網的設置：從腳手架底部開始全部用密目式安全網全封閉，密目網要設在外排立桿的里側。密目網的綁扎要用尼龍繩環形綁扎或用短繩每孔一綁。施工層要設隨層網，設18cm高的連續擋腳板，擋腳板要用鐵絲綁在立桿上。設0.6m和1.2m高防護欄桿兩道，防護欄桿要刷紅白相間的境界色。5. 人行斜道的設計：人行斜道的寬度為l.2m,坡度為1：3（高：長）。斜道拐彎平臺面積為9皿,寬度為1.5口。斜道兩側及拐彎平臺外圍設置1.2n）的防護欄桿及高180mni的擋腳板。人行斜道的腳手板上釘防滑木條，其厚度為30mm,間距為250m

30、m。斜道使用鋼管搭設，主要桿件有立桿、大橫桿、小橫桿、斜撐桿、剪刀撐等。立桿縱距為1.5m,埋入地下500mm,大橫桿間距為1.0m。小橫桿置于斜橫桿上間距為Im。拐彎處小橫桿間距為0.6mo為保證斜道的穩固，在斜道兩側、平臺外圍和端部應設置剪刀撐，并加強腳手架連墻桿的設置。斜道腳手板應鋪平、鋪牢。6. 防護棚的設置：在棚上要滿鋪木腳手板，棚邊要設置Im高的擋板,在棚上再掛一層安全網，以防止高空墜落物反彈出防護棚外傷人。五、懸挑架安全技術措施1. 外腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。2. 鋼管架設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并連通大橫桿，形成霹雷網絡，并檢測接地電阻不大于30歐姆。3. 外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。4. 外腳手架必須及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。5. 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木搭設，禁止扣件、繩索、鐵絲等混用。6. 外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使