1、1 前言1.1 項目概況擬建中潤公司呂梁輕合金基地項目位于呂梁市興縣瓦塘鎮山西華興鋁業有限公司南側，嵐漪河南側山丘上。先期建設60萬噸/年輕合金項目及局域網，配套2×66萬千瓦低熱值煤自備電廠，后期將規劃建設1000萬噸/年煤礦及配套洗煤廠項目，3×66萬千瓦低熱值煤自備電廠、局域電網及配套脫硫石膏、粉煤灰綜合利用項目，120萬噸/年輕合金、60萬噸/年碳素及配套鋁加工項目，赤泥、建筑等資源綜合利用項目，800萬噸/年運輸能力鐵路專用線、日照港等項目，構建“礦（煤、鋁）-洗選發電局域電網鋁（氧化鋁、電解鋁、鋁加工）-綜合利用項目路港”全產業鏈，實現循環發展。場地長1790m

2、，寬390590m，中部較寬，兩側較窄，場地平整標高986m。1.2 目標任務及意義1.2.1 目標任務（1）進行可研階段巖土工程勘察，為確定場平標高提供巖土工程依據；（2）提出場平工程強夯設計初步方案；（3）進行建設用地范圍內挖方區、填方區邊坡初步設計和穩定性評價；（4）進行邊坡坡面截、排水系統初步設計。1.2.2 實施意義保證項目場地穩定及場區建筑物安全，避免人民生命財產安全因邊坡失穩造成損失。502 環境條件2.1 地理環境條件2.1.1 交通位置興縣位于山西省西北部，呂梁市北端，介于北緯38度54038度4350、東經110度3300111度2855之間。北倚保德，東鄰嵐縣、岢嵐，南連

3、方山、臨縣，西隔黃河與陜西省神木縣相望。縣域面積 3168 平方公里，是山西省版圖最大的縣。興縣交通以公路為主，舊時興縣至陽方口，興縣至離石、興縣至忻州三條干線公路貫穿全縣，為主要外出通道。一是省道忻黑線興縣段，一是省道苛大線興縣段。新修的沿黃公路溝通了黃河沿岸的村鎮。此外還有城關至川口、魏家灘、賀家會、烏門等的鄉鎮級公路十余條。黃河濱縣西界，境內長 106公里，從北至南有裴家津、黑峪口、巡檢司、大峪口、羅峪口等渡口，專以引渡人畜，短途航運等。苛瓦鐵路從2005年開工，2008年6月岢嵐魏家灘段通車。瓦塘鎮至魏家灘站約13公里。交通較為便利。圖2.1.1 交通位置圖2.1.2 氣象興縣屬大陸性

4、季風氣候，冬季漫長寒冷少雪，夏季短暫炎熱多雨，春旱風大升溫較快，秋季涼爽天氣晴朗。無霜期120-170天，年均日照時數2600小時左右，近六年降水量相對偏少，分別是2006年291.4毫米，2007年689.4毫米，2008年524毫米，2009年566.2毫米，2010年425毫米，2011年465.3毫米。歷年最大凍土深度為1.31m。2.1.3 水文興縣境內主要河流有三條：嵐漪河位于縣境北部，蔚汾河位于縣境中部，湫水河位于南部，均由東向西匯入黃河，屬黃河水系。嵐漪河發源于岢嵐縣的馬跑泉，由東向西經木崖頭入本縣至裴家川口入黃河，全長120公里，流域面積2167平方公里，入境年水量0.689

5、億立方米，興縣境內河道長28公里，流域面積406.4平方公里，河道比降8.95。多年平均流量2.83立方米/秒，洪水多集中在79月份，最大洪峰發生在1967年8月，平均洪流量81.6立方米/秒。流域形狀系數為0.388，正常年徑流量為5690萬立方米，豐水年為7419萬立方米。懸移質多年輸沙量47.5萬噸。正常干流流量0.2-0.8立方米/秒，河床較平坦，寬窄不一，約5到8米。11月到下年3月為封凍期。該河季節性變化較強，冬季有四個月為結冰期。2.2 地質環境條件2.2.1 地質構造與地震本工程擬建場地處于晉西隆起帶的中部，興縣石樓南北向褶皺帶北中部，為南北走向，向西傾斜的單斜構造，傾角5&#

6、176;15°，一般小于10°。區域地質構造不發育，無新構造活動及地震活動（見圖2.2.1）。按照建筑抗震設計規范（GB500112010）,呂梁市興縣抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為0.05g，設計地震分組為第三組。2.2.2 地形、地貌擬建場地位于興縣瓦塘鎮嵐漪河南側，地貌單元屬于黃土梁峁，山頂呈圓峁狀，山梁呈波浪式，近南北向分布。山梁兩側為大型沖溝（東部為劉家溝，西部為大石溝）及其支溝，涉及廠區范的主要有14條支溝（見圖2.2.2-1）。各溝谷多呈“V”形，樹枝狀沖溝極其發育。地形起伏較大，總體地勢呈南高北低。溝谷最低標高為880.0m，峁頂最高標高1075

7、.0m，相對高差為195.0m（見圖2.2.2-，2.2.2-，2.2.2-，2.2.2-）。圖2.2.2-1 場地平面圖圖2.2.2-2 場地東側劉家溝圖2.2.2-3 場地東側G8圖2.2.2-4 場地東側G10圖2.2.2-5 場地西側G3、G4溝口2.2.3 地層根據勘察揭露地層情況，勘察深度范圍內地基土沉積時代成因類型自上而下依次為：第四系全新統沖洪積層及崩塌物（Q4al+pl）、上更新統馬蘭黃土（Q3eol）、中更新統離石黃土（Q2eol）、下更新統泥河灣組卵礫石層（Q1 al+pl）及第三系上新統（N2j）紅粘土組成（見剖面圖2.2.3-12.2.3-4）。各地層描述如下： 第層

8、：沖洪積層及崩塌物（Q4al+pl）主要分布于各沖溝底部及坡角，不整合覆蓋于N2Q3各時代地層上，色雜。巖性主要分為兩類，一類以粉土為主，含云母、氧化鐵、氧化鋁等，搖振反應迅速、韌性低、干強度低。稍濕、稍密，高壓縮性。混有植物根系。稍濕、中密，中壓縮性。具有濕陷性，濕陷性中等強烈。主要分布在Q1卵礫石層之上，厚度為2.05.2m。另一類為泥、砂質充填的卵礫石，成分與Q1相同，厚度為0.09.1m。土石可開挖分類為類。第層：濕陷性粉土（Q3eol）黃褐色，含云母、氧化鐵、氧化鋁等，混有大量粉砂，搖振反應中等、韌性低、干強度低。稍濕、中密，中壓縮性。具有濕陷性，濕陷性輕微強烈。夾有多呈褐紅色粉質黏

9、土主要分布在峁梁頂部及緩坡上，分布標高為1013.0m1023.0m，厚度為6.5015.60m。土石可開挖分類為類。第層：濕陷性粉土（Q2eol）黃褐色，含云母、氧化鐵、氧化鋁等，混有少量粉砂，搖振反應中等、韌性低、干強度低。稍濕、中密，中壓縮性。具有濕陷性，濕陷性輕微中等。主要分布在峁梁頂部及緩坡上，分布標高為1007.7m1015.3m，厚度為2.015.9m。土石可開挖分類為類。第層：粉土（Q2eol）褐黃色，含云母、氧化鐵、氧化鋁，有少量鈣質結核，菌絲。夾淺紅色粉質粘土薄層。無光澤，搖振反應中等、韌性低、干強度低。稍濕，中密，中等壓縮性。分布標高為995.5m1008.7m，厚度為1

10、2.515.5m。土石可開挖分類為類。第層：粉質黏土（Q2 eol）棕黃色，含云母、氧化鐵、氧化鋁。夾有不連續鈣質結核層。硬塑狀態，切面稍有光澤，無搖振反應，韌性中等，干強度中等，具中等高壓縮性。分布標高為971.6m990.0m，厚度為4.036.7m。土石可開挖分類為類。第層：卵石（Q2pl）色雜，密實。母巖主要為鉦質膠結的紫紅色、灰色、白色砂巖，偶見灰巖。磨圓度好，顆粒級配不良。卵石含量7075%，粒徑多為515cm，漂石含量小于15%，最大直徑45cm，一般砂質膠結，但在頂部常見厚0.51.3m的鈣質膠結層。土石可開挖分類為類。第層：粘土（N2j）靜樂組紅粘土，多層綜紅色粘土夾薄層鈣質

11、泥巖組成，上部常分布一層厚1020cm和1.12.3m的灰白色、灰綠色鋁土質或鈣質泥巖。厚度大于20m。所有鉆孔均未揭穿該層。詳見剖面圖2.2.3-12.2.3-6。圖2.2.3-1 場地東側剖面圖圖2.2.3-2 場地西側剖面圖圖2.2.3-3 場地中部剖面圖圖2.2.3-4 G7剖面圖圖2.2.3-5 G5剖面圖圖2.2.3-5 G9剖面圖2.2.4 地下水勘探期為雨季，劉家溝與大石溝中均有潛水與地表水交互出露，流量小于0.8L/s。部分支溝中偶見地下水自第層粉質黏土和第層卵石層底部滲出，為降水經黃土孔隙、裂隙下滲，在第層卵石層頂、底板受阻后滲出，流量一般小于0.2L/s。 圖2.2.4-

12、1 G14出水點圖2.2.4-2 劉家溝內斷續的水流（一）圖2.2.4-3 劉家溝內斷續的水流（二）2.2.5 不良地質作用（1）滑坡及崩塌崩塌主要分布于各支溝中，多發生于雨季，因黃土中垂直裂隙發育，降水在沖溝中溯源剝蝕嚴重，造成溝側土體產生微-小型崩塌和滑塌。滑坡主要發生于東西兩側大溝中，影響工程建設的最大滑坡分布于場地東北部G12 G14北，南北長約1.2km，東西最寬約300m（見照片2.2.5-），產生的主要原因是受第層靜樂粘土（N2j）阻水，上部普遍發育的鋁土質泥巖浸水后軟、滑且在該地段監空而造成，水平滑面深度在后緣不大于30m，在前緣以鋁土質泥巖下12m為界。形成時間100年以上，

13、但至今雨后仍有活動。圖2.2.5-1 場地東北側滑坡（一）圖2.2.5-2 場地東北側滑坡（二）圖2.2.5-3 滑坡體上的落水洞（2）空洞在場地東側G11中老興漢村（975.0m979.0m）存在大量窯洞，在場地整平時應回填密實，使其不對本工程產生不利影響。圖2.2.5-2 老興漢村窯洞2.2.6地基土濕陷性場地第層地基土具有濕陷性，第層黃土狀粉土（Q4al+pl）主要分布在沖溝底部，厚度為2.05.0m，層底標高為988.74m990.45m；濕陷系數0.0150.031，自重濕陷系數0.0150.019，濕陷起始壓力1890kPa。第層濕陷性粉土（Q3eol），層底標高為980.74m1

14、057.65m，厚度為6.5015.40m; 濕陷系數0.0150.098，自重濕陷系數0.0150.049，濕陷起始壓力15207kPa。第層濕陷性粉土（Q2eol）層底標高為978.74m1041.75m，厚度為2.015.9m。濕陷程度輕微強烈。濕陷系數0.0150.052，自重濕陷系數0.0150.059，濕陷起始壓力24300kPa。2.2.7天然地基土承載力根據巖土工程勘察結果并結合本地區建筑經驗綜合建議如下：表2.2.7 天然地基土承載力特征值建議表層序巖性天然地基土承載力特征值（kPa）黃土狀土80100濕陷性粉土120150濕陷性粉土140170粉土250280粉質黏土300

15、380卵石5006003 場平高程比選綜合場地土方平衡、地基土強度特征、濕陷性土層分布等因素，選擇965.0m(方案一)和986.0m(方案二)兩個場平方案并進行了比選，初步比選結果見表3.1。 表3.1 場平方案對比表項目方案一方案二方案比較挖方（萬m3）39682197方案一較方案二挖方量多近80% 填方（萬m3）3661442方案一較方案二填方量較小，邊坡高度小。但方案二有利于解決場子地棄土外運土方（萬m3）3602755方案一較方案二外運土方量大，堆土場選擇困難，回填成本較高強夯總面積(萬m2)75194方案二的強夯面積為方案一的近2.6倍場平標高濕陷性土層分布全部挖除基本挖除方案二的

16、未挖除地段可通過強夯處理消除天然地基承載力絕大部分地段大于250kPa方案二大部分地段可滿足250kPa承載力要求工后沉降填方區存在工后沉降填方區存在工后沉降雖兩方案均存在填方區工后沉降，但方案一的面積和厚度均小于方案二，風險較方案二小。方案二可通過適當改變填土性質減小風險綜合以上比較結果，方案二節約土地，重視工程環境，與方案一相比，挖方量減少1771萬m3，為方案一挖方量的45%。場平標高下濕陷性土層僅局部分布，較容易處理，承載力大部分地段可滿足要求。通過對比分析，建議場平標高采用986.0m。4 場地整平初步設計方案根據上述地形、地貌、巖土工程條件，并參考我國黃土區大面積場地整平的成功經驗

17、，并經多次專家討論，該項目場平工程擬采用土方填、挖進行治理，其中，填方區采用綜合坡率1:2，分層強夯進行處理。4.1 夯填區基底處理（1）清底：清除場地內地表樹木、枯木、樹樁、樹根、草木、垃圾和其它突出的障礙物，挖除表層植物土、軟弱土及溝谷兩側崩塌物和坡積物。（2）填挖交接面處理：填方區內原始坡度大于1:5地段，在場地設計標高下8m范圍內沿順坡方向開挖坡度為1:2臺階，臺階高度1.0m，寬度2.0m，頂面向內傾斜，坡度宜為2%；對填挖交界面的挖方界面設過渡段，挖方界面下3.0m范圍內按1:8開挖成斜坡(圖4.1-1、2)。圖4.1-1 填挖交界面過渡段強夯處理示意圖圖4.1-2 接坡強夯處理示

18、意圖（3）強夯設計：強夯能級視溝底整平后松散層厚度采用500012000kN.m，主夯點按等邊三角形或正方形布置，主夯點間距6.0 8.0m, 點夯隔排隔點分四遍完成，擊數以最后兩擊夯沉量平均小于50100mm為停錘標準； 滿夯采用2000kN.m夯擊能，每點夯擊數為35 擊，錘印搭接1/4（具體參數經試夯后確定）。為保證填筑體與臺階面應形成良好的結合，填挖交接面臺階部位強夯分層控制厚度3.0m(圖4.1-3)，強夯能級采用2000kN.m。處理后地基承載力不小于250kPa,壓縮模量15MPa。圖4.1-3 填挖交接面臺階部位強夯分層處理示意圖（4）檢測填筑體原始整平面強夯后檢測采用動力觸探

19、、載荷試驗及面波等室內土工試驗和原位測試方法，檢測數量按有關規范執行。原始整平面若為卵石層，強夯后按稍密控制質量；若為黃土層，強夯后按重型擊實試驗壓實系數不小于0.93控制質量4.2 填筑地基（1）填筑范圍：按沈陽鋁鎂設計院提供的場地整平線控制。（2）填料要求：填料采用場地內馬蘭黃土和離石黃土。土中不得含有凍土、污染土和生活垃圾等，有機質含量不得大于5%；填料的含水量控制在重型擊實試驗的最優含水量Wop±2%。（3）邊坡體填筑：邊坡坡面以內5.0m采用分層壓實法填筑，壓實方式可采用沖擊壓實或振動碾壓，分層填筑厚度0.m0.m，填筑體外邊到坡面距離宜為1.0m， (見圖4.2-1），壓

20、實系數不小于0.95。圖4.2-1 邊坡側坡體填筑示意圖（4）強夯設計：填筑體強夯在原始整平面強夯檢測合格后進行，強夯能級采用50007000kN.m，主夯點按等邊三角形或正方形布置，主夯點間距6.07.0m, 點夯隔點不隔排，分兩遍完成，最后2擊平均夯沉量50mm; 滿夯采用2000kN.m夯擊能，每點夯擊數為 5 擊，錘印搭接1/4（具體方案及施工參數待試夯后確定），每遍夯完均整平場地后再進行下遍點夯。施工時按照自放坡坡底由下而上的原則分層施工，厚度按6.0m（虛鋪7.0m）一層進行強夯處理；回填采用分層堆填攤鋪的方法，分層回填厚度2.0m，分2-4次虛鋪至7.0m，嚴禁進行拋填。相鄰施工

21、工作面間的搭接：a.當填筑區域較大，各工作面施工的起始填筑標高不同時，相鄰工作面的高差不大于施工時的一個填筑層厚度，不同填筑層的搭接面應錯開；b.對相鄰施工工作面搭接部位應采用強夯法補強處理，補強處理寬度應為上界面大于2倍夯錘直徑，下界面按1:1向上放坡至層頂面不小于2倍夯錘直徑；c.上層點夯位置應布置在下層夯點中間位置(見圖4.2-2)。圖4.2-2 工作面搭接強夯處理示意圖處理后地基土壓實系數不小于0.95（計算壓實系數所用最大干密度系按照土工試驗方法標準GB/T50123重型擊實試驗法求得），地基承載力不小于250kPa,壓縮模量不小于12MPa。4.3質量控制與檢驗4.3.1現場質量控

22、制（1）施工質量偏差控制應符合下列規定：夯點測量定位允許偏差±5cm；夯錘就位允許偏差±15cm；滿夯后場地整平平整度允許偏差±10cm；（2）施工過程中應進行以下監測工作：施工前檢查夯錘質量和落距，確保單擊夯擊能符合設計要求；在每一遍施工前，應對夯點放線進行復核，夯完后檢查夯坑位置，發現偏差或漏夯應及時糾正；按設計要求檢查每個夯點的夯擊次數和最后兩擊的夯沉量； 施工過程中應對各項參數及施工情況進行詳細的記錄。4.3.2質量檢驗（1）檢測方法：采用動力觸探試驗、探井取樣室內土工試驗、載荷試驗三種方法進行檢測。（2）檢測要求：按每2000m2為一個檢測單元，動力觸探

23、試驗孔、探井各不少于3個；載荷試驗在填方區最項部兩層強夯處理后進行，每個檢測單元不少于3點。當處理面積小于2000m2時，檢驗項目及頻數要求按2000m2要求執行；檢測后孔、井均應及時填實恢復。當檢驗指標未達到設計要求時，應進行兩組以上的復檢。若復檢指標達到設計要求，可僅處理不合格區域；若復檢指標仍未達到設計要求，則應對檢驗劃定的不合格范圍重新進行處理，直到合格。5 邊坡概況及穩定性分析5.1 邊坡概況本項目所在場地地形起伏較大，溝谷最低標高為880.0m，峁頂最高標高1075.0m，相對高差為195.0m。場地平整標高986.0m，邊坡即為由場地平整而形成的挖方邊坡與填方邊坡。挖方邊坡共計1

24、0個，從北側開始逆時針編號為W1W9。挖方邊坡按綜合坡率1:1.5放坡考慮，各邊坡形狀均為中部高，兩側漸低至場平標高，W1W9邊坡最高點高度依次為：36m、9m、15m、21m、34m、49m、16m、32m、80m。填方溝谷共計14個，從西北角開始逆時針編號為G1G14，共計形成填方邊坡8個（場地東側G8G14因深入場地內，外側形成的邊坡已連為一體）。填方邊坡按綜合坡率1:2放坡考慮，采用強夯填筑，西側G1G7邊坡坡形均為中部高，兩側漸低至場平標高，東側邊坡由于地形起伏，形成多個高度極值點，最高點位于場地東北側。邊坡最高點高度依次為：54m（地形圖不全，尚未到底）、32m、62m、61m、5

25、1m、32m、22m、96m。由于場地平整而導致的挖土、填土工程量如下：挖運土量2475萬m3（自然方）、回填夯實量975萬m3（夯實方）、外運棄土量1353.8萬m3（自然方）。自然方與夯實方換算按1.15:1考慮。5.2 穩定性分析5.2.1 邊坡穩定性目前尚無具體巖土設計參數，采用工程類比法，比照周邊幾個黃土區高挖填方工程，如：延安新區、呂梁機場、神頭二電廠、保德電廠等，確定挖方綜合坡率1:1.5，填方綜合坡率1:2，應能滿足穩定性要求。根據挖方綜合坡率1:1.5，填方綜合坡率1:2及穩定性要求反算土體抗剪強度指標如下：即：夯實填土與壓實填土強度指標應達到或高于上表值；原狀黃土強度指標如

26、達不到上表值，應重新進行穩定性驗算。5.2.2 滑坡穩定性場地東側G10G14及G14以北一定范圍內為滑坡。以場地東北角為例，根據目前勘察資料，滑坡后緣位于場地內，距場地邊緣約100m，滑坡出口位于東側溝底，出口標高約為溝底以下10m15m。現狀滑坡處于穩定狀態，根據現狀反算滑帶抗剪強度指標為粘聚力15kPa，內摩擦角10度。填方后填方體位于滑坡上部，對滑坡穩定不利，滑坡將處于不穩定狀態，需要采取措施。滑坡治理可采取工程措施（如抗滑樁、格構錨索等）或反壓措施。此處滑坡體及填方體體量巨大，工程措施難以奏效且造價昂貴，因此建議采用反壓坡腳措施，既可滿足滑坡穩定條件，又可消耗一定棄方。反壓坡腳措施：

27、根據反算滑帶抗剪強度指標估算，東側溝填至標高930m時，滑坡穩定性可達到規范要求，即穩定性系數達到1.35。6 邊坡初步設計方案6.1 設計原則6.1.1安全可靠、經濟合理、技術可行、方便施工6.1.2等級劃分：根據地質情況、結構設計要求并結合場地環境，按建筑邊坡工程技術規范（GB50330-2013），設計時按安全等級取為一級。6.1.3使用年限：該邊坡為永久性邊坡，設計使用年限為50年。6.1.4本區抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值為0.05g，設計地震分組為第三組。6.1.5地面超載：根據結構設計各擬建建筑物荷載、廠區道路設計荷載等確定。6.1.6動態設計：本工程執行動態設計，信

28、息化施工的原則，根據施工與監測情況及時調整設計。6.2 設計依據建筑邊坡工程技術規范（GB50330-2013）;建筑地基處理技術規范（JGJ79-2012）；建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002）；總平面圖沈陽鋁鎂設計研究院；中潤公司呂梁輕合金基地項目主廠房場平工程巖土工程勘察報告（專項可研階段）山西省勘察設計研究院；1:1000與1:10000地形圖中潤公司提供。6.3 初步設計方案6.3.1 基礎方案（方案一）（1）填方邊坡填方邊坡總坡率1:2，單級邊坡高度6m，單級邊坡坡率1:1.58，兩級邊坡之間分級平臺，臺寬2.5m。坡面采用方格形截水骨架植物護坡。單級邊坡坡

29、頂設護肩，坡底設護腳；分級平臺硬化。最下一級邊坡全坡面硬化，采用800厚漿砌片石。方格骨架、護肩、護腳及平臺硬化均采用漿砌片石，砂漿強度不小于M7.5。石料強度不低于MU30。坡面骨架網格內可采用種草或其他輔助防護措施。草種應根據氣候區劃進行選型，要具有優良的抗逆性，并采用兩種以上草種進行混播。（2）挖方邊坡挖方邊坡總坡率1:1.5，單級邊坡高度8m，單級邊坡坡率1:1.25，兩級邊坡之間分級平臺，臺寬2.0m。挖方邊坡坡面做法與填方邊坡相同。 圖6.3.1-1 基礎方案（方案一）圖（圖中灰色為現狀地形，綠色為挖方體，藍色為填方體）（3）存在的問題問題一：東側中南部填方邊坡與東側主溝關系問題東

30、側中南部填方后，坡體掩埋了東側原有主溝，并與主溝東側山體形成新溝。新溝標高遠高于原溝標高，且高低不平，阻擋了原溝兩側及其上游水流順溝向北排泄。最為嚴重的是G10處，原溝底深入場地以內，填方后，坡體與對面坡體形成的新溝標高達973m左右，即該點以南的新溝標高需高于973m或在該處設置過水涵洞才能使水流排出。G10G10 圖6.3.1-2 填方邊坡與東側主溝關系圖問題二、G10以北的滑坡問題G10以北存在滑坡，3.2.2節已述及。問題三、棄方問題采取基礎方案后，開挖土方與回填土方未達到平衡，尚余土方1353.8萬m3（自然方，2475-1.15*975=1353.8），需要尋找棄土場地棄置。以上問

31、題在基礎方案中均未涉及，將在方案二方案四中深入考慮，采取不通過方式解決。6.3.2 方案二方案二在方案一的基礎上進行優化，如下圖所示。以G10為分界點。G10以南將主溝及其各支溝填平，填方標高以G10出口處973m控制，向南按坡率3/1000升高。G10以北，將東側場地輪廓線外留80m寬平臺，標高970m；平臺以外按1：3放坡處理。所有填方均采用強夯處理。圖6.3.2 方案二圖（圖中灰色為現狀地形，藍色為填方體，紫色為填溝填方體）此方案解決了問題一，使原主溝匯水范圍內的水流可以沿填方體表面自然向北側排泄，不存在阻水聚水問題。此方案未完全解決問題二，使滑坡穩定系數提高（估算約為1.1），但仍不能

32、滿足規范要求，仍需反壓坡腳。此方案解決了問題三，使挖土與填土土方基本平衡，無棄方。6.3.3 方案三方案三在方案一的基礎上進行優化，如下圖所示。以G10為分界點。G10以南將主溝及其各支溝填平，填方標高以G10出口處973m控制，向南按坡率3/1000升高。G10以北將主溝填平，填方標高以最北端940m控制，向南坡率3/1000升高。該部分填方體最北端標高與原溝仍有60m高差，此處采用1:3放坡處理。所有填方均采用強夯處理。 圖6.3.3-1 方案三（填溝強夯）圖（圖中灰色為現狀地形，綠色為挖方體，藍色為填方體，紫色為填溝填方體）此方案解決了問題一，使原主溝匯水范圍內的水流可以沿填方體表面自然

33、向北側排泄，不存在阻水聚水問題。此方案解決問題二，填溝即為反壓坡腳，且標高高于預估壓腳標高930m，邊坡穩定性滿足規范要求。此方案解決了問題三，使挖土與填土土方基本平衡，無棄方。圖6.3.3-2 方案三（填溝筑壩）圖（圖中黃色為攔擋壩，紫色為棄土）如東側溝內填方不采用強夯或壓實處理，應按棄土場考慮，在北端設置攔擋壩；棄土與攔擋壩應由有資質的設計單位進行專門設計。據估算，東側溝內填方按棄土場考慮，比強夯處理可節約投資約5000萬元，而筑壩投資約2000萬元，綜合對比，按棄土考慮可比強夯處理節約投資約3000萬元。6.3.4 方案四方案四將場平標高986m調整為972m，挖方處按綜合坡率1:1.5

34、放坡處理，填方處按綜合坡率1：2放坡處理。坡面、平臺分級、排水等處理方式與基礎方案（方案一）中的做法相同。場地南側主溝及其支溝填平，標高以場地邊972m控制，向上游以3/1000坡率升高。G10以北主溝填平，標高以G10處標高972m控制，向下游以3/1000坡率下降。所有填方均采用強夯處理。 圖6.3.4 方案四圖（圖中灰色為現狀地形，綠色為挖方體，藍色為填方體，紫色為填溝填方體）此方案解決了問題一，使原主溝匯水范圍內的水流可以沿填方體表面自然向北側排泄，不存在阻水聚水問題。此方案解決問題二，填溝即為反壓坡腳，且標高高于預估壓腳標高930m，邊坡穩定性滿足規范要求。此方案解決了問題三，使挖土

35、與填土土方基本平衡，無棄方。由于挖方至972m，挖填方量比場平986m時更多，挖方約3680萬m3（自然方），填方約3200m3（夯實方）。6.3.5 G10以南的幾種處理方式（1）處理方式一：填平主溝方案二方案四中均采用此方案，不贅述。（2）處理方式二：格構錨索該范圍內邊坡高度小于46m，以邊坡坡度緩于50度的方式放坡，使坡腳回收躲開東側主溝，坡體采用錨索加格構處理方案，錨索及格構水平間距2.0m，豎向間距3.0m，錨索長度35.5m20m。格構錨索需對坡底地基進行處理，目前由于無詳細資料，無法進行此部分的估算。G10區段由于主溝已伸入場區范圍內，坡腳填溝無法避免，需做涵洞通水，長度約160

36、m。該處理方式，地基處理難度大，邊坡穩定性難以保證，沒有徹底解決排水問題；160m過水涵洞仍存在。故不建議采用此方式處理。（3）處理方式三：樁錨支護該范圍內邊坡高度小于46m，沿場區外邊線設置樁錨支護，樁截面尺寸7.0mX3.0m，水平間距5.0m，樁長62m，錨索長度70m-35m，共8道。樁前被動區地基處理待勘察完成后，根據勘察結果進行設計。G10區段由于主溝已伸入場區范圍內，坡腳填溝無法避免，需做涵洞通水，長度約160m。該處理方式，工程造價極大，實施難度大，且沒有徹底解決排水問題，160m過水涵洞仍存在。故不建議采用此方式處理。6.3.6 各方案工程量統計基礎方案(方案一) 邊坡工程量

37、統計漿砌片石（m3）植草（m2）砂漿抹面（m2）鋼筋混凝土（m3）灰土墊層（m3）場內強夯（m3）挖運土方（m3）挖方31474.28 61074.78 2401.30 508.58 545.16 975000024750000西側填方33454.25 30251.46 1575.00 278.25 4636.31 東側填方103236.03 96972.83 7644.00 1350.44 6229.29 合計168164.56 188299.08 11620.30 2137.27 11410.76 9750000.00 24750000.00 此方案僅考慮場地周邊的挖方與填方工程，尚余棄方

38、1360萬立方（自然方）。方案二 邊坡工程量統計漿砌片石（m3）植草（m2）土工格柵植草（m2）砂漿抹面（m2）鋼筋混凝土（m3）灰土墊層（m3）填溝強夯（m3）場內強夯（m3）挖運土方（m3）挖方31474.28 61074.78 0.00 2401.30 508.58 545.16 975000024750000西側填方33454.25 30251.46 0.00 1575.00 278.25 4636.31 東側填方50672.90 53175.75 267641.20 4200.00 742.00 5509.33 11800000合計115601.42 144501.99 267641

39、.20 8176.30 1528.83 10690.80 11800000.00 9750000.00 24750000.00 注：填溝強夯方量為壓實方。方案三 邊坡工程量統計漿砌片石（m3）植草（m2）砂漿抹面（m2）鋼筋混凝土（m3）灰土墊層（m3）填土一般處理(m3)填溝強夯（m3）場內強夯（m3）挖運土方（m3）挖方31474.28 61074.78 2401.30 508.58 545.16 975000024750000西側填方33454.25 30251.46 1575.00 278.25 4636.31 東側填方89723.96 107536.13 8670.00 1630.1

40、0 6412.23 6080000.005720000.00合計154652.49 198862.37 12586.30 2416.93 11593.70 6080000.005720000.009750000.00 24750000.00 注：填溝強夯方量為壓實方。方案四 邊坡工程量統計工程量挖方坡面（m2）142000.00 填方坡面（m2）126000.00 場內及填溝強夯（m3）32000000.00 挖運土方（m3）36800000.00 G10以南的幾種處理方式 工程量統計工程量（延米）備注處理方式一G10以南填溝強夯量（m3）1600000.00 坡面（m2）7100.00 處理

41、方式二土釘（延米）600.00 土釘坡底地基處理暫時無法估算，因此，不包括該部分費用。坡面（m2）9000.00 涵洞（m）160.00 處理方式三樁錨（延米）600.00 樁前被動區地基處理暫時無法估算，因此，不包括該部分費用。涵洞（m）160.00 7 項目實施保證措施本項目條件復雜，專業性強，實施前應進行專家評審，確保以最優方案投入實施，安全可靠，經濟合理。邊坡施工過程中及施工完成后一段時間內應加強變形監測工作，確保工程順利實施，安全投入使用。8 施工組織8.1 施工條件（1）對外交通興縣地處呂梁山區,以公路運輸為主、主要過境公路為313省道(忻州黑峪口)和218省道(岢嵐大武) ，另外

42、還有曹羅線、棗蔡線和蔡圪線等縣道和30條鄉道。現有公路狀況可滿足工程施工材料、器材及施工機械場外運輸的要求。（2）場內交通從西側G3及東側老興漢村分別修建上山道路,場內設南北向道路的一條及東西向支線三條,共計需修建約5km砂石路面做為臨時道路。（3）施工供水、供電工程施工期生產及生活用水從嵐漪河河道取水。該工程施工用電從附近村鎮拉網取電和自備電源（柴油發電機）兩種供電方式。施工期通訊系統利用社會公網，工區內部通訊用對講機。8.2 施工總布置本項目填挖方工程量大，工期短，考慮全面開展施工，場地周邊14個支溝均布置施工點，同時施工。8.3 施工工期根據業主要求2017年7月投入使用，挖填土方工期自

43、2016年11月至2017年4月，工期計劃6個月。8.4 施工技術要求8.4.1 強夯強夯夯錘質量可取10t60t，其底面形式宜采用圓形或多邊形，錘底面積宜按土的性質確定，錘底靜接地壓力值可取25kPa80kPa，單擊夯擊能高時取大值，單擊夯擊能低時取小值，對于細顆粒土錘底靜接地壓力宜取較小值。錘的底面宜對稱設置若干個與其頂面貫通的排氣孔，孔徑可取300mm400mm。強夯施工應按下列步驟進行：1)清理并平整施工場地；2)標出第一遍夯點位置，并測量場地高程；3)起重機就位，夯錘置于夯點位置；4)測量夯前錘頂高程；5)將夯錘起吊到預定高度，開啟脫鉤裝置，待夯錘脫鉤自由下落后，放下吊鉤，測量錘頂高

44、程，若發現因坑底傾斜而造成夯錘歪斜時，應及時將坑底整平；6)重復步驟5，按設計規定的夯擊次數及控制標準，完成一個夯點的夯擊。當夯坑過深出現提錘困難，又無明顯隆起，而尚未達到控制標準時，宜將夯坑回填不超過1/2深度后，繼續夯擊；7)換夯點，重復步驟3至6，完成第一遍全部夯點的夯擊；8)用推土機將夯坑填平，并測量場地高程；9)在規定的間隔時間后，按上述步驟逐次完成全部夯擊遍數，最后用低能量滿夯，將場地表層松土夯實，并測量夯后場地高程。起吊夯錘的起重機械宜采用的帶有自動脫鉤裝置履帶式起重機、強夯專用施工機械，或其它可靠的起重設備，夯錘的質量不應超過起重機械自身額定起重質量。采用履帶式起重機時，可在臂

45、桿端部設置輔助門架，或采取其他安全措施，防止落錘時機架傾覆。8.4.2 坡面防護砌筑坡面方格骨架時應先砌筑骨架銜接處，在砌筑其他部分骨架，兩骨架先接觸應保持在同一高度。骨架砌筑好后，如原土不適合植物生長，應在骨架框格內填充改良客土，充填時使用振動板振實，靠近表面時用潮濕粘土回填。施工時砌筑骨架應保證流水面與草皮表面平順。護坡每隔10m20m設伸縮縫一道，縫寬20mm，縫內用瀝青麻筋滿縫隙填塞。方格骨架、護肩、護腳及平臺硬化均采用漿砌片石，砂漿強度不小于M7.5。石料強度不低于MU30。草種應根據氣候區劃進行選型，要具有優良的抗逆性，并采用兩種以上草種進行混播。8.4.3 排水系統截水溝距坡頂線

46、6m，該范圍橫坡1%，采用400厚漿砌片石硬化，漿砌片石下設400厚3:7灰土墊層。平臺水平排水溝溝底縱坡不小于0.3%。豎向排水溝每隔50m設置一道，兼做人行階梯，踏步向外坡度1%，采用C30鋼筋混凝土，踏步下采用300mm3:7灰土墊層。截水溝、排水溝均采用漿砌片石,20mm厚砂漿抹面，內配鋼絲網，砂漿強度不小于M7.5，石料強度不低于MU30，抹面砂漿為1:2水泥砂漿。8.5 勞動安全與工業衛生8.5.1勞動安全措施（1）本工程施工中存在人員和設備安全問題。各段施工，應派專人負責安全警示和觀察。施工設備的停放應留足安全距離，如遇事故應及時警示，疏散人員到足夠的安全范圍內。（2）為了防止觸

47、電事故并保證檢修安全，施工設備設置漏電保護裝置和避免雨淋的防護措施，有關操作人員戴絕緣手套，穿絕緣膠靴，嚴防觸電，保證人身安全，并在帶電設備周圍設置警示牌。（3）為了防止械傷害及墜落事故的發生，生產場所平臺及高處均設置安全欄桿，欄桿的高度和強度符合國家勞動保護規定；設備的可動部件設置必要的全防護網、罩。（4）施工現場不建議布置油庫，若確需設置油庫，宜布置在常年最小頻率風向的上風向，并應遠離有明火或散發火花的地點。（5）分析工程區風向，結合料場作業區、砂石加工系統的相對位置，將生活區布置在常年風向的上風向，以減小上述區域施工作業產生的粉塵對廠區和生活區的影響。8.5.2工業衛生措施（1）減震降噪

48、工程減震降噪主要發生在施工過程中，噪聲源主要為施工機械及運輸車輛流動源。工程建設中使用設備進行機械化作業，施工期間產生的噪聲除對施工人員產生一定影響外，還對項目周圍的居民產生一定影響。施工單位應盡量選用低噪聲、低振動的施工機械設備和帶有消聲、隔音的附屬設備；避免多臺高噪聲的械設備在同一場地和同一時間使用。尤其是施工區附近人口集中位置，通過合理安排施工時間、限制車速、禁止鳴笛等措施，使噪聲對周邊環境影響減少到最小。（2）除塵施工期間由于土方開挖、出渣、大型汽車的運輸等將有粉塵排放，另外還有各類運輸汽車排放的汽車尾氣，施工土方開挖及填筑、混凝土拌和產生粉塵將會影響當地的大氣環境質量，物料的運輸及裝

49、卸可能給道路沿線帶來揚塵污染。通過在項目區施工現場定期進行灑水降塵，有效降低粉塵造成的空氣質量影響（3）污廢水處理和運行期水質安全施工過程產生的污水、廢水均進行有效處理，各生產生活區內均設置防滲集水池，通過修建排水設施集中將生活污水收集，污水經沉淀后用于揚地內的灑水抑塵。工程運行期嚴格進行工程管理，保護范圍內禁止進行危害水源水質活動。（4）固體廢棄物處理施工生活區施工人員產生的生活垃圾和施工過程中產生的臨時棄土石方將是固體廢棄物的主要來源，本工程施工區在每個施工工區設置一個垃圾箱，生活垃圾統一收集，運至附近市縣垃圾填埋場集中處理，建筑垃圾及建筑廢料運至當地建筑垃圾處理集中處理。9 工程效益及風險評價 9.1效益