1、1-1 、鐵磁材料具有哪三種性質？答 ：鐵磁材料具有“高導磁率” 、 “磁飽和”以及“磁滯和剩磁”等三種性質。1-2 、交、直流接觸器電磁機構有什么不同點？答：（ 1）鐵心構造方面的不同 ：交流電磁鐵的鐵心由 硅鋼片 疊壓而成，且一般有短路環 ；交流電磁鐵為了減少渦流損耗，鐵心的應該由片間涂有絕緣材料的硅鋼片疊壓而成。此外為了避免鐵心中因磁通過零而出現的吸力為零，從而出現銜鐵振動現象，交流電磁鐵的鐵心一般設有短路環。直流電磁鐵的鐵心一般由 整塊鑄鐵 制成，且 不設短路環。 而直流電磁鐵因為穩定運行時不會產生渦流損耗，為了簡化工藝等，鐵心通常由整塊鑄鐵制成。直流電磁鐵鐵心產生的吸力恒定不變，因此

2、不需要設置短路環。（ 2）線圈結構方面的不同：交流電磁鐵線圈是帶骨架的“矮胖形”線圈， 線徑粗，匝數少；直流電磁鐵線圈是不帶骨架的“細長形”線圈， 線徑細，匝數多 。（ 3）工作原理方面存在的差異：交流電磁鐵是恒磁通型 的，對于交流電磁鐵，只要電源電壓和頻率不變，因為U E=4.44Nf，其磁通基本不變，因此不管銜鐵是否吸合，電磁鐵產生的吸力基本保持不變。直流電磁鐵是恒磁勢型 的。對于直流電磁鐵，要電源電壓不變，推出電流I=U/R=常數，所以是 恒磁勢型1-3 、交流接觸器為什么要用短路環？答 ：交流接觸器用短路環是為了 避免銜鐵的振動。 交流接觸器的線圈通過的是交流電流，在鐵心中產生的是交變

3、磁通。 在一個周期內，交流電流和交變磁通都有兩個瞬時值為零的“過零點” 。在“過零點”瞬間，鐵心產生的電磁吸力為零。在“ 過零點” 銜鐵就會出現振動 。短路環是用良導體焊接成的，將鐵心的一部分套住。 接觸器工作時產生的交變磁通也通過被短路環套住的部分鐵心， 且在短路環中感應電動勢，產生電流。 短路環中的電流也會產生磁通， 避免鐵心兩部分產生的磁通同時為零， 從而避免銜鐵的振動的。1-11 、交流接觸器銜鐵卡住為什么會燒毀線圈？答：交流電磁鐵是 恒磁通型的，只要電源電壓和頻率不變，因為U- E=4.44Nf，其磁通基本不變,因此不管銜鐵是否吸合，電磁鐵產生的吸力基本保持不變。但是， 銜鐵吸合前

4、，磁路的磁阻大，線圈通過的電流大；銜鐵吸合后， 磁路的磁阻小，線圈通過的電流小若接觸器工作時交流電磁鐵的銜鐵卡住，將使線圈一直保持較大的電流，產生的銅損耗增加，很容易使線圈因過熱而燒毀。第 2 章 變壓 器2-1 、額定電壓為 110/24V 變壓器，若將原邊繞組接于 220V 交流電源上，其結果如何？若將220/24V 的變壓器接于 110V 交流電源上，其結果又將如何？答 ：若將 110/24V 變壓器的原邊繞組接于220V 交流電源上，由于這時原邊電壓增加一倍，由于UE=4.44Nf8，就要求磁路的磁通也增加一倍。但一般變壓器設計時都讓其鐵心工作在半飽和區 ， 在半飽和區再使磁通增加一倍

5、，則勵磁電流（空載電流）將大大增加 ，使繞組的銅耗和 鐵心 損耗大大增加 ，變壓器將很快燒毀。若將 220/24V 的變壓器接于 110V 交流電源上，磁路的磁通減少，對于變壓器運行沒有什么不良影響。只是此時磁路完全不飽和，變壓器鐵心的利用率降低而已。同時，變壓器副邊輸出電壓減小為12V,不能滿足原來負載的要求。2-5、一臺額定電壓為 220/110V的變壓器，原、副邊繞組匝數N、N2分別為2000和1000,若為節省銅線，將匝數改為 400 和 200，是否可以？答：不可以。根據U« E=4.44fNm可知，當匝數減小而為了維持同樣電壓，必須導致磁通大大增加，必然使得磁路飽和，電流

6、顯著增大。題中條件下，匝數減少為原來的1/5,為了平衡電源電壓，磁通需要增加到原來的5倍，磁路嚴重飽和，電流增加的倍數可達原來的幾十倍，若沒有保護措施，線圈將瞬間燒毀。2-3、一臺三相變壓器，額定容量為SN=400kVA,額定電壓為 Ui/U2=36000/6000V, Y/連接。試求： 原、副邊額定電流；(2)在額定工作情況下，原、副邊繞組中的電流；(3)已知原邊繞組匝數 Ni=600,問副邊繞組匝數 N2為多少？解：(1)原、副邊額定電流：由于額定電流、額定電壓分別為線電流、線電壓，因此：Iin=Sn/( "Uin)=400000/( V3 X36000)=6.415(A)I2n

7、=Sn/( 33 U2n)=400000/( J3 X 6000)=38.49(A)(2) 在額定工作情況下，原、副邊繞組中的電流：設，I ip、12P分別為額定工作情況下原、副邊繞組中的電流。對于 Y/連接的變壓器，原邊丫連接有：I ip=Iin=6.415(A)副邊連接有：I2p=I2n/、3 =38.49/ . 3 =22.22(A)(3) 求副邊繞組匝數 N2：因為I2/I 1=N1/N2,因此：N2=N1I 1P/I 2P=600 X 6.415/22.22 =173(匝)2-4、一臺三相變壓器，其額定值為SN=1800kVA, U1/U2=6300/3150 , Y/連接，繞組銅損

8、與鐵損之和為(6.6+21.2 ) kW求：當輸出電流為額定值、負載功率因數 cos =0.8時的效率。解：(1)額定輸出電流：I 2 n=Sn/( J3U2n)=1800/( V3 X 3.15)=329.9(A)(2) 輸出電流為額定值、負載功率因數COS =0.8時，副邊輸出的有功功率P2N：P2n=SnX cos =1800X0.8=1440kW(3) 輸出電流為額定值、負載功率因數cos =0.8時的效率 ：=P2/P 1 X 100%=P/(P 2+pFe+pcu) X 100%=1440/(1440+6.6+21.2) X 100%=98.1 %第3章異步電動機3-1、什么叫轉差

9、率？如何根據轉差率判斷異步電動機的運行狀態？答：所謂轉差率，就是轉差的比率，是轉子轉速與氣隙旋轉磁場之間的轉差與氣隙旋轉磁場的相對比率。其定義式為 s=(n0-n)n。根據轉差率可以判斷異步電動機的運行狀態，具體如下：當s<0時，n>nO,異步電動機處于發電制動狀態；當s=0時，n=n。，異步電動機處于理想空載運行狀態；當0vsv1時，nvn。，異步電動機處于電動運行狀態；當s=1時，n=0,異步電動機處于堵轉狀態，或者電動機起動的瞬間；當s>1時，n<0,異步電動機處于反接制動運行狀態。3-2 、異步電動機處于發電機運行狀態和處于電磁(反接)制動運行狀態時，電磁轉矩和

10、轉子轉向之間的關系是否一樣？應該怎樣分析，才能區分這兩種運行狀態？答：只要處于制動狀態，電磁轉矩的方向都是與轉子轉向相反。要區分這兩種運行狀態可以從異步電動機轉子與氣隙旋轉磁場的關系(即轉差率)進行判斷：當SV0時，異步電動機處于發電制動狀態。此時轉子轉速n高于氣隙旋轉磁場的轉速n。；當s>1時，異步電動機處于反接制動運行狀態。此時，轉子轉速n與氣隙旋轉磁場的轉速n0方向相反，若以氣隙旋轉磁場的轉速 no方向為參考正方向，則轉子轉速 n低于氣隙旋轉磁場的轉速 n0o 3-3、三相異步電動機在滿載和空載下起動時，起動電流和起動轉矩是否一樣？答：三相異步電動機的機械特性與其所帶負載沒有任何關

11、系，因此在滿載和空載下起動時，其起動電 流和起動轉矩都是一樣的。3-4、如果電動機的三角形連接誤接成星形連接，或者星形連接誤接成三角形連接，其后果將如何？答：如果電動機的三角形連接誤接成星形，則定子每相繞組的端電壓下降為原來的1/ V3 ,主磁通將大大減小。當接額定負載運行時，繞組中電流將增加，超過額定值，致使保護器件動作或者燒毀繞組。如果電動機的星形連接被誤接為三角形，則定子每相繞組的端電壓將為原額定電壓的73倍，、/3倍，磁路將嚴重飽和，勵磁電流大為了感應電動勢與電源電壓平衡，要求主磁通也要增加到為原來的 大增加，也會致使保護器件動作或者燒毀繞組。3-5、一臺三相異步電動機已知如下數據：P

12、N=2.2kW, UN=380V, nN=1420r/min , cos =0.82,=81% 電源頻率f=50Hz,星形接法。試計算：(1)定子繞組中的相電流Ip,電動機的額定電流In及額定轉矩Tn；(2)額定轉差率Sn及額定負載時的轉子電流頻率f2。解：定子繞組中的相電流Ip,電動機的額定電流In及額定轉矩Tn：I N= Pn /( U N 33 X cos )= 2200/( T3 X 380 X 0.81 X 0.82)=5(A);星形接法，I p=I n=5(A)TN=9550PN/n n=(9550 X 2.2)/1420=14.79(N- m)sn =(n 0-n)/n 0=(1

13、500-1420)/1500=0.0533f2=sn X f=0.0533 X50=2.67(Hz)3-22、一臺三相四極鼠籠式異步電動機，已知其額定數據如下：PN=5.5kW, UN=380V, nN=1440r/min ,cos =0.84 ,=85.5%,過載系數 =2.2 ,起動轉矩倍數 "=2.2 , I st/I n=7,電源頻率f=50Hz ,星形接法。試計算：額定狀態下的轉差率Sn、電流In和轉矩Tn,以及起動電流I st、起動轉矩Tst、最大轉矢I Tmaxo解：由于是三相四極電機，極對數 p=2。n0=60f/p=3000/2 =1500r/min,所以：額定轉差

14、率 Sn 為：SN=(n 0-n)/n 0=(1500-1440)/1500=0.04額定電流 In 為：In=PN/( J'3UnX X cos )=5500/( X 380 X 0.855 X 0.84)=11.64(A)額定轉矩 Tn 為：Tn=9.55 X PN/nN=9.55 X 5500/1440=36.47(N m)起動電流 I st為：Ist=7XIN=81.45(A)起動轉矩 Tst為：Tst=kTXTN=2.2 X36.47=80.24(N - m)最大轉矩 Tmax為：Tmax= X Tn=2.2 X 36.47=80.24(N - m)第4章同步電機4-1、同步

15、發電機在三相對稱負載下穩定運行時，電樞電流產生的旋轉磁場是否與勵磁繞組交鏈？它會在 勵磁繞組中感應電動勢嗎？答：同步發電機電樞電流產生的磁場是與勵磁繞組交鏈的。由于發電機穩定運行時，兩個磁場的轉速 相同，雖然電樞磁場與勵磁繞組交鏈，但交鏈的磁通不變化，所以不會在勵磁繞組產生感應電動勢。4-2、什么是同步發電機電樞反應？電樞反應的效應由什么決定？答：同步發電機 負載時，三相電樞繞組流過三相對稱電流，產生電樞旋轉磁場，使氣隙合成磁場的大小和位置發生變化。 電樞繞組產生的磁場對氣隙磁場的影響稱為電樞反應。有了電樞反應，同步發電機氣隙中的磁場就由轉子磁場和電樞磁場共同產生。電樞反應的性質(交磁反應、直

16、軸增磁反應或直軸去磁 反應)與 這兩個磁場在空間的相對位置有關，也就是與負載電動勢和電樞電流間的夾角(內功角)有關， 其實質是與負載的性質有關。4-3、有一臺三相同步發電機，PN=500kVV UN=400V, 丫形接法，cos =0.8(滯后)，單機運行，已知同步電抗為0.13 ,電樞電阻不計，每相勵磁電動勢Ed=410V,求下列幾種負載下的電樞電流，并說明電樞反應的性質：(1)每相負載電阻7.52 的三相對稱純電阻負荷；(2)每相負載阻抗ZL=7.52+j7.52 的三相對稱感性負荷。解：設，該同步發電機為隱極式同步發電機，三相負載都是三角形連接。每相負載電阻為 7.52 的三相對稱純電阻

17、負荷時的電樞電流：I=E0/(R l2+Xs2) 0.5=410/(7.52 2+0.13 2) 0.5=54.51(A)每相負載阻抗為 ZL=7.52+j7.52的三相對稱感性負荷時的電樞電流：I=E0/R l2+(Xs+Xl)2 0.5=410/(7.52 2+7.65 2) 0.5=38.22(A)由于同步電抗Xs的存在，即使在發電機每相負載電阻7.52的三相對稱純電阻負荷時，電樞電流I仍然是滯后勵磁電動勢日一個角度。因此，在這兩種情況下，電樞反應都是0 V <90°的情況，其電樞反應性質都是：既有交軸電樞反應也有直軸去磁電樞反應。4-4、一臺隱極式同步發電機與電網并聯運

18、行，電網電壓為380V,定子繞組為 Y接法，每相同步電抗為Xs=1.2 ,發電機輸出電流為 I=69.5A ,發電機勵磁電勢 Eo=270V, cos =0.8(滯后)，若減少勵磁電 流，使發電機勵磁電勢 Eo=250V,保持原動機輸入不變，并不計電樞電阻，試求：(1)改變勵磁電流前發電機輸出的有功功率和無功功率；(2)改變勵磁電流后發電機輸出的有功功率、無功功率、功率因數和電樞電流。解：電網電壓為380V,則發電機每相定子繞組的端電壓為：U=380/%'13 =219.4Vo改變勵磁電流前發電機輸出的有功功率P和無功功率 Q cos =0.8,則sin =0.6P=用 UIcos =

19、 J3 X 380 X 69.5 X 0.8=36594.77(W)Q=居 UIsin =祁 x 380X 69.5 x 0.6=27446.08(Var)改變勵磁電流后發電機輸出的有功功率、無功功率、功率因數和電樞電流：由于減少勵磁電流，使發電機勵磁電勢Eo=250V,保持原動機輸入不變。所以發電機輸出有功功率P不變，仍為：P=36594.77(W)由于P不變，根據功角特性有E0sin。不變，因此：一%幣sin 。2=XsP/(3EoU)=1.2 X 36594.77/(3 X 250X 219.4)=0.26688cos 9 2=0.96373再由右圖所示的同步發電機相量圖，利用余弦定理有

20、：(XsI)2=(Eo)2+(U) 2-2EoUcos9 =(250) 2+(219.4) 2-2 X 250 X 219.4 X 0.96373=4915.5(V 2)電樞電流 I=(XsI)/Xs=4915.5-0.5/1.2=58.4(A)功率因數 cos =P/( 33 UI)=36594.77/( 33 X 380X 58.4)= 0.9516 ,貝U sin =0.3072無功功率 Q=j3 UIsin = V3 x 380X 58.4 x 0.3072=11813.96(Var)答：改變勵磁電流前同步發電機輸出的有功功率約為36.6kW,無功功率約為 27.4kVar。改變勵磁電

21、流后發電機輸出的有功功率不變，仍為36.6kW,無功功率約為11.8 kVar,功率因數約為0.95,電樞電流約為58.4A。第5章直流電機5-2、直流電機中感應電勢與哪些因素有關？感應電勢的性質與電機的運行方式有何關系？其方向如何判 斷？答：Ea=Ce n要判斷直流電機感應電勢的性質，可以根據感應電勢與電樞電流的方向進行判斷：直流發電機， 感應電勢與電樞電流方向相同；直流電動機，感應電勢與電樞電流方向相反。5-3、直流電機中電磁轉矩與哪些因素有關？電磁轉矩的性質與電機的運行方式有何關系？ 答：電磁轉矩公式 T=CrIa直流電機中電磁轉矩的性質可分為驅動轉矩和制動轉矩兩種。如果電機作為電動機運

22、行，直流電動機將電源提供的電能轉換為機械能，因此電磁轉矩是驅動性質的 驅動轉矩；如果電機作為發電機運行，直流發電機將機械能轉換成電能，電磁轉矩要與原動機提供的機械轉矩相 平衡，起阻礙電機轉子轉動的作用，因此其電磁轉矩為阻礙性質的制動轉矩。5-4、何謂自勵起壓？直流發電機自勵起壓的條件是什么？答：自勵起壓是指，自勵發電機在沒有外加勵磁電源的情況下，原動機的拖動電樞轉子轉動，電樞繞 組自動建立起電壓。直流發電機自勵起壓的條件是：發電機要有剩磁；勵磁電流磁場與剩磁場方向相同(或者說，電樞繞組與勵磁繞組接線正確)；勵磁電路的電阻要小于建壓臨界電阻(或者說，勵磁電路的電阻足夠小)。5-5、直流電機在各種

23、不同勵磁方式下，外部電流 I、電樞電流I a以及勵磁電流If三者之間的關系如何？答：直流電機的勵磁方式一般有四種：他勵、并勵、串勵和復勵，如右圖所示。其中，復勵還可根據 串勵繞組的位置不同分為短復勵和長復勵。勵磁繞組電阻=110.1 Q,額定5-6、某直流電動機銘牌的參數為：UN=220V, nN=1000r/min ,I n=40A,電樞電路電阻 R=0.5 qo若電樞回路不串聯起動電阻在額定電壓下 直接起動，則起動電流為多少？解：設，該直流電動機為并勵直流電動機。若電樞回路不串聯起動電阻，在額定電壓下直接起動的電流為：Ist=UN/Ra=220/0.5=440(A)5-11、一臺并勵直流電

24、動機，在額定電壓UN=220V,額定電流In=80A的情況下運行，電樞繞組電阻Ra=0.0992 Q ,電刷接觸壓降 2AUS=2V,負載時的效率引n=85%求：(1) 額定輸入功率Pn;(2) 額定輸出功率P2；(3) 總損耗2巳(4) 勵磁回路銅耗 Pcuf；(5) 電樞回路銅耗Pcua；(6) 電刷接觸損耗Ps；(7) 附加損耗P(設PE%R);(8) 機械損耗和鐵耗之和Pq + PFe。解：額定輸入功率 Pn：Pn=UNX I n=220X 80=17.6(kW)額定輸出功率 P2：P 2二刀 nX Pin=17.6 X 0.85=14.96(kW)總損耗2 P:2 P= P1N-P2

25、=17.6-14.96=2.64(kW)勵磁回路銅耗 PCuf： P C u f =UN2/Rf=2202/110.1=439.6(W)電樞回路銅耗 PCua： Pc u a = I a n2X R a =(I n-Un/R° 2 X 0.0992= 603.53(W)電刷接觸損耗 Ps：P S=2A USX I a n=2A USX (I N-UN/Rf)=2 X (80-220/110.1)= 156(W)附加損耗 Pa; P=1%R=0.01 X 17600=176(W)機械損耗和鐵耗之和P q+PF e；Pq+PF e= 2 P-Pc u f-Pc u a-Ps-P =264

26、0-439.6- 603.53-156-176=1.265(kW)第6章控制電機6-1、轉子不動時，異步測速發電機為何沒有電壓輸出？轉動時，為何輸出電壓值與轉速成正比，但頻率卻與轉速無關？答：當異步測速發電機的轉子不動時，勵磁繞組在其軸線方向上產生的脈振磁通與輸出繞組的軸線方向垂直，因而不能在輸出繞組中感應電勢，也就無電壓輸出。轉動時測速發電機 轉子切割勵磁繞組產生的脈振磁通，將在轉子導體中感應電勢、產生電流；此電流所產生的轉子磁通與輸出繞組軸線方向基本一致，因而輸出繞組將有電壓輸出。由于切割勵磁磁通的 轉子導體感應電勢的大小與勵磁磁通和轉子轉速成正比，勵磁磁通是脈振磁通(幅值不變，頻率為勵磁

27、電源頻率)，所以異步測速發電機感應的電勢為交變電勢，電勢的大小正比于轉速，交變電勢的頻率為勵磁電源的頻率，與轉速無關。6-2、改變交流伺服電動機轉向的方法有哪些？答：要改變交流伺服電動機的轉動方向，可單獨改變它的勵磁繞組的接線(即，將其兩根引線脫開對調一下再接上)；或可單獨改變它的控制繞組的接線(即，將其兩根引線脫開對調一下再接上)。也可不改變接線，僅通過控制裝置，單使控制電壓相位變反 來實現。第7章電力拖動基礎7-2 、一臺鼠籠式三相異步電動機的工作參數為：PN=30kw， UN=380V， I N=57.5A， f 1=50Hz， p=2， sN=0.02,刀=90% Tst/T n=1.

28、2,I st/I n=7,試求：(1)用Y-A換接降壓起動時的起動電流和起動轉矩；如負載轉矩分別為額定負載轉矩的60%F口 25%時，電動機能否起動？(2) 用自耦變壓器降壓起動， 使電動機起動轉矩為額定轉矩的85%時，自耦變壓器的變比應為多少？此時電動機的起動電流和線路上的起動電流各為多少？解 ：要計算起動轉矩，應該先計算額定轉速nN 和額定轉矩TN ：nn=(1-s N)ni=(1-s N)60f/p=(1-0.02)60 x 50/2=1470(r/min)TN=9550PN/n n=9550X30/1470=194.88(N m)用Y-A換接降壓起動時的起動電流和起動轉矩；如負載轉矩分

29、別為額定負載轉矩的60%F口 25%寸，電動機能否起動？IstY=IstA/3=7I n/3=7 X 57.5/3=134.2(A)TstY=TstA/3=i.2T n/3=1.2 X 194.88/3=77.95(N m)對于60煩定負載轉矢I,即為： 0.6 X 194.88=116.93N m>TstY=77.95N m,不能起動；對于25%額定負載轉矩，即為：0.25 X 194.88=48.72N m< TstY=77.95N m,可以起動。用自耦變壓器降壓起動，使電動機起動轉矩為額定轉矩的85%寸，自耦變壓器的變比應為多少？此時電動機的起動電流和線路上的起動電流各為多少

30、？設：自耦變壓器的變比為 k,則k2等于電動機直接起動轉矩I st與采用自耦變壓器降壓起動時電動機的起動轉矩Tsts=0.85T n之比。因此，自耦變壓器的變比應k為：k=(1.2TN/0.85T N) 0.5=(1.2/0.85) 0.5=1.188電動機繞組電壓為直接起動時的 1/k ，因此，此時電動機的起動電流I st 為：Ist=I stA/k=7 x 57.5/1.188=338.8(A)線路中的電流就是自耦變壓器原邊電流I sts 為：Ists=Iss/k 2=7X57.5/1.188 2=285.1(A)第 8 章 電動 機的自動 控制基礎8-6 、直流接觸器線圈中串經濟電阻的作

31、用是什么？答：直流接觸器線圈中串經濟電阻的作用主要有兩個：在接觸器吸合后減小線圈的電流，從而減少損耗；延長直流接觸器線圈的壽命。恒磁勢型銜鐵吸合前Rm大，()=IN/ RM()小，吸力小銜鐵吸合后RM小，()=in/ RM()大，吸力大所以吸合后串經濟電阻減小直流接觸器線圈的電流，但還有足夠的 吸力保持吸合第 9 章 船舶甲板機械電 力拖 動與 控制9-4 、船舶起貨機對電力拖動有哪些要求？如何滿足？答 ：船舶起貨機對電力拖動的要求主要分四個方面：提高生產率方面的要求主要有： 提高空鉤速度， 選用飛輪慣量GD2 小的電動機以縮短電動機的起動和制動時間。對調速范圍的要求主要是要求起貨機的調速范圍

32、大：一般直流起貨機調速性能良好，調速范圍為10:1 ； 交流起貨機的調速性能不如直流起貨機好， 但為了滿足起貨的調速要求， 調速范圍一般應在為 7:1 。對電動機的要求主要有：必須選用防水式、重復短期工作制的電動機以適應甲板工作條件，電動機應該具有起動力矩大而機械特性軟的特點， 以滿足輕載高速， 重載低速， 耐沖擊負載等實際工作需要。直流起貨機的電動機一般采用積復勵電動機，交流起貨機的電動機一般采用深槽式(或雙籠式)的變極調速籠式異步電動機，也可選用繞線式異步電動機，電動起貨機對控制電路的要求主要有：采用三檔調速控制，并能實現正反轉運行，對電動機設 置短路、過載、繞組過熱、失壓欠壓、缺相保護環節等，采用主令控制器實現運行操作，以保證起貨機 操作靈活，工作可靠，電動機要求有通風機進行強制冷卻，并設置風道的風門對風機和起貨電動機之間 的聯鎖控制，設置從零檔至上升(或下降)高速檔的自動延時起動控制，以防止快速操作引起電動機過 大的沖擊電流以及起貨機過大