1、某特大橋連續梁施工方案1. 工程概況 某特大橋橋址區地勢平坦開闊，主要為水田和菜地，局部有河網和地方道路穿越， 地面標咼在35m47-48# 之間跨越虹橋鎮至溪西工業園地方公路，該公路路面為砼結構，寬17.1m，與鐵路走向之間 37°斜交。設計46-49#墩為32+48+32m三跨現澆連續梁，梁長113.1 m，梁高2.83.4m。主 梁橫斷面采用單室單箱斷面，箱梁頂板寬 13.0m,兩側翼緣板懸臂長3.31m,箱梁底寬 5.565.74m；頂板厚0.34m,根部加厚到0.85m；底板厚0.30.6m,根部加厚到1.1m； 箱梁采用斜腹板，腹板寬0.50.95m,根部加厚到1.15m

2、；梁重約3410t。2工程難點及應對措施2.1 工程難點(1) 地質條件較差，地表下0-30m以流塑狀淤泥和淤泥質黏土為主，部分為軟塑狀 黏土，原狀土地基承載能力極差。(2) 47-48#墩與公路斜交角37°,公路路面寬17.2m(含兩側輔道)；兩線之間交叉 角太小，公路路面過寬，給主跨(48m)支墩及支架布設造成較大影響。(3) 主跨梁底至公路路面高度僅為 5.546.14m,考慮貝雷片、分配梁等高度后， 路面至貝雷片底高度僅3.7m,對公路交通運輸影響較大。2.2 應對措施(1) 采用群樁基礎，增加樁基數量和樁長，以支墩方式解決整體地基承載能力弱的 缺陷。(2) 在滿足汽車雙向正

3、常運輸的前提下，適當破除部分路面，支墩布置與公路走向 平行，并設于公路兩側。(3) 適當抬高中跨中部貝雷片標高，同時降低中跨邊部貝雷片標高，做到跨中梁底 限高控制在4.0m，盡量滿足汽車正常運輸。3、施工方案概述邊跨及中跨中支墩采用振動沉管樁或 CFGS施工群樁基礎，之后澆注0.40.6m厚 承臺，完成后在承臺頂面設 巾426x 8mnffl管雙排共18根形成中支墩。邊支墩直接在既有承臺面埋設鋼板，在鋼板面焊接巾426x 8mnffl管單排6根形成邊 支墩。在支墩鋼管頂部鋪設雙132工字鋼作橫向分配梁，橫向分配梁頂鋪設貝雷梁，橫向 分布15列，縱向在邊跨處等高布置，中跨處布置成中間高、兩端低形

4、狀。貝雷片之間 通過橫向連接系聯成整體。貝雷片頂每 60cm設一道Ii6工字鋼作分配梁，其上在中跨兩 中支墩之間以方木和木楔子調節梁底標高，其余部位以30x 60或60x 60cm碗扣架調節梁底標咼。模板采用18mm膠合板，邊墩和中墩承臺四周采用滿堂碗扣式腳手架。砼采用泵送連續灌注，由一端向另一端一次澆注成型。4、施工荷載計算4.1基本參數取值基本參數取值： 梁體鋼筋混凝土容重：26KN/m； 施工荷載：5.0KN/m 2,含人員、施工機具等； 模板自重荷載：1.0KN/m2; 支架較矮，不計風載； 混凝土澆筑采用泵送進行，水平分層斜向澆筑，在初凝之前，完成全部混凝土澆筑； 混凝土初凝時間t0

5、二12個小時左右； 混凝土坍落度取為160-200mm4.2混凝土荷載底板兩端的橫隔板荷載主要作用墩旁支墩處，對彎距數值影響較小。結合荷載取值的安全性以及支墩分跨情況,取60cm厚底板和43cm厚的頂板作為計 算平均厚度。Rgh =2.6 10 0.6 0.43 =37.7 KN /m2腹板結合荷載取值的安全性以及支墩分跨情況，取300cm的腹板高度作為計算平均高度。2P2gh =2.6 10 3.0=78KN/m混凝土側壓力最大混凝土側壓力，按照流體計算，則Pm = min k ch,0.22 九；71/2F, ich =26 2.8 = 72.8KN/m2F2 =0.22 ct。1 71&

6、quot;=0.22 x 26X 10X 1.0 X 1.15 X 1.01/2=65.78KN/m2 取巳=65.8KN /m2翼緣板按照線性均布荷載計算，作用長度為230.75cm。丘=訕=2.6 10 0.65 = 16.9 KN / m2頂板取43cm的頂板高度作為計算高度。P4 = Jgh=2.6 10 0.43 =11.2 KN/m2整體混凝土荷載（全斷面）1311.7 2.6 10113.1= 301.5KN /m5、支墩荷載荷載取值恒載：鋼筋混凝土自重+模板支架自重荷載分項系數1.2活載：施工荷載+混凝土振動荷載荷載分項系數1.45.1中跨支墩q =（P砼p模板p支架）1.2

7、p施工1.4其中，P模板=13KN/mP 施工=6.5KN/mP 支架=13.5KN/m (15 x 270/3=1350kg/m)則,q=388.3KN/m,計算圖示如下：q=388.3N/mAL 10502 3二| l_B2101580'I' T4 5C2101050為簡化計算程序，將上圖按分段簡支梁考慮:對 AB段：F1X 10.5 = 388.3 X (2.3+10.5+1.05) X (2.3+10.5-1.05)/2F1=3009KN F2=388.3X (2.3+10.5+1.05)-3009=2369KN ;AB段 Mmax1=10.5x 388.3/8=535

8、1KN.m;對 BC段：F3=F4=(15.8+2.1)/2 X 388.3=3475KN;Mmax2=388.X 15.8 2/4 X 1-(2 X 1.05/15.8) 2-1/2=11689KN.m;單片貝雷片參數：W=3578.5crh慣性矩l=250497.2cm4,M=788.2kN.m,Q =245.2kN6=3475/245.2=14.1 , n2=11689/788.2=14.8，取 n=15 片 按簡支梁計算BC段跨中撓度，有:1=広388.3 15.8" 1038 1。3 = 8mm384 EI384 2.1 1015 250497.2 10貝雷片銷與孔之間非彈

9、性撓度f2 =0.05n2 =0.05 52 = 1.25cm，引起的最大變形為 f = £ f2 =8 12.5= 20.5mm。貝雷片應力二二M=15 357驚10=217.8MPa < 345MPa滿足使用要求。5.2邊跨支墩按兩跨連續梁考慮,計算圖示如下圖:330q=388.3N/mF1F2F3查路橋施工計算手冊，跨內最大彎距M=0.125ql 2, F1=Fa=0.375ql, F2=0.625ql,最大彈性撓度f =0.521 100EI則,Fi=F3=0.375ql=0.375 X 388.3 X 16=2330KN,F2=0.625ql=0.625 X 388.

10、3 X 16=3883KN,2 2M=0.125ql =0.125 X 388.3 X 16 = 12426KN.mn=3336/245.2=13.6,考慮布設支墩時跨徑v 16m取14片貝雷片偏于安全。6. 方木6.1底板底縱向分配梁采用100mrX 100mn方木，間距30cm截面面積A=100cm截面慣性矩Ix=833cm (8.33 X 10-6m),截面抵抗矩 Wx=166.7crri方木容許順紋彎應力6 w =9.5Mpa,彈性模量E=8.5 X 10 Mpa(8.5 X 10 pa)(選用針葉林,木材應力等級為A-5,為較低等級)。方木的實際受力模型為多跨超靜定結構，簡化為簡支結

11、構，結構偏于安全。簡化后的結構受力模型為：q=9.6 KN/m其中 q =1.2 訕 0.3 =12 2.6 10 (0.43 0.6) 0.3 =9.6KN/m則彎距：Mmaxqi29.6 0.68=0.432kn m順紋彎應力Mmax0.432 103166.7 10“=2.6MPa v 6 w=9.5Mpa,滿足要求。撓度：1446c5ql<9.<0.6 "0max96 - 0.2mm ,384EI 384 8.5 109 8.33 10Wx相對撓度為60P盤，滿足使用要求。6.2腹板底縱向分配梁q =1.2 動 0.2=12 2.6 10 3.4 0.2 =21.

12、2 KN/mmaxqiMmaxW<221.2 0.680.954 103166.7 10占=0.954 KN .m= 5.7MPa v 6 w =9.5Mpa,滿足要求。6.3翼板底縱向分配梁q=1.2 Jgh 0.6 =1.2 2.6 10 0.65 0.6 =12.2 KN/mmaxqlmaxW<12.2 0.628=0.548 KN .m0.548 103166.7 10-6=3.3MPa v 6 w =9.5Mpa,滿足要求。7 腳手架碗扣式腳手架的設計允許荷載標準值 橫桿步距為60cm,每根力桿設計荷載為40KN 橫桿步距為120cm每根力桿設計荷載為30KN 上下可調座

13、每根設計荷載為50KN7.1底板下單根鋼管受力計算R=(5+1.0+2.5) X 0.6 X 0.6 X 1.4+1.2 X 26X 1.03 X 0.6 X 0.6=15.8KN7.2腹板下單根鋼管受力計算P2=(5+1.0+2.5) X 0.3 X 0.6 X 1.4+1.2 X 26X 3.4 X 0.3 X 0.6=31.8KN7.3翼緣下單根鋼管受力計算Pa=(5+1.0+2.5) X 0.6 X 0.6 X 1.4+1.2 X 26X 0.65 X 0.6 X 0.6=11.6KN8 膠合板膠合板的實際受力模型為多跨超靜定結構，簡化為簡支結構，結構偏于安全。取梁端1m寬度計算,q=

14、1.03 X 26X 1.2=32.1KN，簡化后的結構受力模型為:q=32.1KN/mF1F2膠合板曲強度靜6 =50Mpa彈性模量E=0.5X 104Mpa(5X 109pa)1m寬度的膠合板，截面面積 A=0.18cm,截面慣性矩I x=4.86 x 10-7mi,截面抵抗矩W=5.4 x 10-5m。232則彎距：M max =也=32.1 10 3 =361.1 N 0；8 -M361 1彎應力：二w 二 M max 二5 =6.7MPa v 6 =50Mpa滿足要求。Wx5.4X09.支墩下部基礎9.1支墩基礎布置形式根據以上簡化計算，邊跨中支墩位置剪力為3883KN中跨中支墩位置

15、剪力為5844KN 邊跨中支墩基礎設振動沉管樁，直徑為© 40cm,每個支墩下2 排,每排9根計算，每個 支墩共16根，單樁承受荷載為215.7KN。中跨中支墩設樁基3排，25根，單樁承載力 為233.8KN。承臺及樁位布置參見圖 YTWXC-0及圖YTWXC-039.2樁基長度計算樁基的允許承載力按照下式計算1Pz rh As)2式中：Ip 單樁軸向受壓容許承載力，KNi 樁的周長,樁徑40cm,周長1.257m； i 震動沉樁對各土層樁周摩阻力的影響系數，黏土0.6 ;li 承臺地面以下各土層厚度； i 與li對應的各土層與樁壁的極限摩阻力；6 樁尖處土的極限承載力；A 樁底截面面積。根據某特大橋“ Jz - III04 霞16-2”的地質資料，地質情況自上而下分述如下: 淤泥Qm灰色，流塑-軟塑，飽和，qs1k=11Kpa，層厚4.7m。 粉質黏土 Qm：灰褐色、黃褐色，軟塑，qs2k =50Kpa,層厚5.4m,。 淤泥質黏土 Qm：灰色-深灰色，流塑，飽和，qs3k =20Kpa,層厚35.7m。 入土 4.7,穿過淤泥層土層允許承載力為p!丨- 1（心打i .i A；0）211.2570.6 4.7 11 =19.5 KN2（2）入土 10.1m,穿