1、型鋼砼組合結構施工工法主要完成人：牟強熊昌金劉先耀1、前 言型鋼砼組合結構（ SRC），作為一種復合型結 構形式，其剛度大、強度高、充分發揮了鋼材和砼的特性，在高層建筑中被廣泛應用。近年來，在工業高層建筑中也越來越多的被應用。特別在抗震地區的工業建筑的高層大型設備廠房宜采用型鋼砼組合結構，如：大型乙烯、大型煤化工裝置中，超大型設備越來越多；且由于工藝流程集中，要求廠房為多層或高層框架結構，承重結構若單純采用鋼筋砼結構或鋼結構，很難滿足要求。型鋼砼組合結構（ SRC）強度大，剛度大，承載力能力高，其經濟性、安全性，耐久性及結構自身具有防火防腐特性，適于多層或高層建筑，在應用中有其獨特的適應性。在

2、國內， SRC結構施工技術的研究，有中化集團編制的勁鋼結構施工工藝 標準。但該工藝標準基本為鋼結構施工工藝標準和鋼筋砼結構施工工藝標準的結合，對SRC結構施工技術的論述深度不夠，適用性較差，沒有體現出型鋼結構和砼結構在施工過程中的資源和各個分項工程的優化組合。從施工技術角度考慮， SRC結構不是兩種結構形式簡單的疊加，而是兩種結構形式在施工工藝上的搭配和材料特性的互補。在 SRC 結構施 工過程中，我們開發形成了一套完整的施工方法，采用該工法不僅保證了SRC 結構按期完成，而且各個分項分部工程質量合格率達到100% 。2、型鋼砼組合結構施工工法特點型鋼砼組合結構（ SRC）采用型鋼、縱向鋼筋、

3、箍筋、砼組成。在施工時，將型鋼砼組合結構分為兩大分部工程：與型鋼有關的工程稱為鋼結構分部工程，型鋼為鋼結構工程的主要構件；與縱向鋼筋、箍筋、砼有關的工程稱為砼結構分部工程。兩個分部工程劃分后便于施工管理和施工組織，也便于對鋼結構工程和砼結構工程中的各個工序、各個分項工程進行技術革新和質量控制。SRC 結構中的鋼結構 工程與砼結構工程在施工過程中相互交插、相互影響，相互制約。鋼結構位于砼結構內部，如果鋼結構未完成施工，則砼結構不能開始施工；而且鋼結構施工時先于砼結構，因而鋼結構的吊裝、找正、焊接也會影響砼結構施工。如果砼結構不能及時跟上鋼結構施工進度，鋼結構吊裝用的塔式起重機塔身附著桿無處附著，

4、塔吊高度達不到鋼結構吊裝要求，鋼結構吊裝工作不能進行，影響鋼結構施工。SRC結構由于是鋼結構和砼結構按一定的規律組合而成， SRC結構與普通鋼結構、砼結構施工既有相同之處，又有不同 點，在施工方法上既有鋼結構和砼結構本 身的施工方法又有兩種結構組合在一起獨特的施工方法。 SRC結構施工工法著重體現 兩種結構施工有機組合。采用 SRC施工中對鋼 結構工程、鋼筋工程、模板工程、砼工程、腳手架工程、垂直運輸機械等優化組合，保證了每個結構層施工未超過20 天，而且各個分項工程合格率達到100%。13、適用范圍本工法適用于工業建筑中結構設計采用SRC 結構的多層或高層框架施工。4、工藝原理采用統籌法的原

5、理對型鋼砼組合結構中的各個分部分項工程，如：鋼結構工程、鋼筋工程、模板工程、砼工程、腳手架 工程、垂直運輸機械等在施工中優化組合 ，使各個工序和分項工程在施工中合理搭配、銜接、工序間做 到無縫連接，從而保證 SRC結構科學施工。充分利用SRC 結構中 鋼結構工程特性，做到節約成本。由于鋼結構自成體系，在施工中能獨立承受荷載的特點，可減 少砼結構施工時復雜的腳手架工程；鋼結 構先于砼結構施工，可以提前進行縱向鋼筋綁扎工作，加大工 序間的搭接強度。充分對結構進行分析，分析各個工序作業難度和特點，提高型鋼結構安裝技術、鋼筋穿筋綁扎技術、模板支設加固技術、 砼工程澆筑養護技術、腳手架工程及安全 防護技

6、術等主要施工技術和方法，制作專門工具，進行技術攻 關，保證各個工序的作業質量。5、工藝流程及操作要點5.1、 SRC 結構施工工 藝流程5.1.1、 SRC 結構施工 流水段劃分由于 SRC 分為兩大分 部工程：鋼結構和砼結構，為了避免鋼結構和砼結構在同一作業面內出現上下垂直交插作業，便于垂直運輸機械的調配，組織SRC 結構施工時，將 SRC 結構從建筑物中部或是 有變形縫處將整個結構分成兩個流水作業段，進行統籌作業，減少兩種結構的相互影響。5.1.2、施工工藝流程段鋼結構施工砼結構鋼筋、模板施工段鋼結構施工砼結構鋼筋、模板施工、段砼結構砼澆筑養護5.1.3、施工順序施工準備基礎施工鋼結構材料

7、進場驗收第一層鋼柱柱腳栓釘焊接驗收第一層鋼構安裝第一層鋼柱柱腳灌漿第一層鋼柱鋼筋綁扎第一層腳手架搭設第二層鋼結構安裝第一層柱側模支設、加固第一層柱砼澆筑第一層梁底模板鋪設第一層梁鋼筋綁扎第一層梁側模板支設第一層板樓板模板支設第一層樓板鋼筋綁扎第一層梁、板模板清理第二層鋼柱鋼筋綁扎第一層梁模板加固第一層梁板砼澆筑第二層腳手架搭設第三層鋼結構安裝第二層柱側模支設、加固第二層柱砼澆筑第二層梁底模板鋪設第二層梁鋼筋綁扎第二層梁側模板支設第二層板樓板模板支設第二層樓板鋼筋綁扎第二層梁、板模板清理第三層鋼柱鋼筋綁扎第二層梁模板加固第二層梁板砼澆筑第 n 層施工25.2、 SRC 結構施工操 作要點、鋼結構

8、工程鋼結構工程，其安裝工序為：鋼結構驗收、吊裝、組對、找正、連接，其關鍵工序為鋼結構吊裝、組對、找正。鋼結構吊裝采用塔式起重機單構件吊裝；鋼結構組對、找正采用二次組對、找正法進行單構件高空作業組對、 找正。一次組對、找正，保證鋼柱的垂直 度和軸線位置不超過規范規定；二次組對找正，保證柱梁形成 的結構體系的空間尺寸符合規范要求。鋼結構驗收包括：鋼結構基礎驗收、構件進場驗收、焊接材料和高強螺栓件驗收。（1）組織對鋼結構柱杯口基礎進行驗收，鋼結構基礎驗收允許偏差表1項 目允許偏差（ mm）項 目允許偏差（ mm）底面標高0.0杯口垂直度/，且 10.0-5.0杯口尺寸 5.0位置10.0（2）構件進

9、場驗收1） 鋼結構構件由制造廠家加工運至現場，并提供鋼結構原材料質量證明書，鋼材化學性能試驗報告、化學分析檢測報告，鋼結構構件合格證，鋼結構零部件加工工程檢驗批記錄，鋼結構焊接工程檢驗批記錄，鋼結構組裝工程 檢驗批記錄，鋼結構超聲波探傷報告，鋼 結構埋弧焊焊劑、焊絲質量證明書，電焊條合格證，焊接工藝 評定，鋼結構加工圖，抗滑移試驗報告。2）鋼結構構件進場主要檢驗焊縫觀感質量和鋼構件幾何尺寸。鋼結構構件進場主要檢查項目及允許偏差表 2項目允許偏差項目允許偏差（ mm）（ mm ）構件長度 3.0鋼柱、梁截面幾何尺寸 3.0鋼柱梁彎曲矢高L/1000 且 10.0鋼梁螺栓孔徑最外測安裝孔距 3.0

10、坡口角度 5梁端板對腹板的垂直度2.0鈍邊 1.0螺栓孔孔徑+ 0.210.00（3）焊接材料和高強螺栓件驗收1）焊條合格證、質量證明書要齊全，抽檢的焊條無藥皮脫落的現象。2）大六角高強度螺栓使用前要送到當地檢測部門檢測出扭矩系數平均值。3）鋼結構摩擦面抗滑移系數現場要復檢，所用試件由鋼結構制造廠家加工，必須是同一材質、同一摩3擦面處理工藝、同批制作，以每2000 噸為一批。4）鋼結構用高強度大六角頭螺栓螺紋要無損傷、長度符合定做要求，公稱直徑允許偏差為0.00 -0.21mm，核 對生產廠家提供的高強度螺栓原材料質量證明書、高強度螺栓、螺母、墊片產品質量證明書和檢測報告。鋼結構吊裝采用K26

11、/40 型塔式起重機進行單構件吊裝作業。K26/40 型塔式起重機的主要性能參數如下圖示：最大起重量（圖 1） K26/40 型塔 式起重機性能參數圖K26/40 型塔式起重機根據起重量和工況，塔身每30m 至少和框架附著一次。塔吊布置如下圖：1#2#圖 2 塔吊布置示意圖（ 3）鋼柱吊裝吊裝鋼柱采用專用吊 耳吊裝。吊裝時，在柱頂部安裝螺栓孔處利用高強螺栓連接鋼柱和吊耳，吊耳中4心開孔作為主吊點。如圖 3 所示：自制吊耳安裝螺栓鋼柱限位板（圖 3）鋼柱吊裝用吊耳示意圖1）吊裝螺栓計算計算：吊耳與鋼柱連接采用5.6 級 M24 普通螺栓，吊 耳采用 =20mmQ235-B 鋼板制作，鋼柱最大重量

12、為7.5t，索具為0.5t。受剪承載力設計值Nv b= f vbnv( d24 )承壓承載力設計值Ncb=d t cbfnv受剪面數目d 螺桿直徑fvb f cb 螺栓抗剪強度設計值和母材承壓強度設計值22bbfv =190N/ mm， c =210N/ mm （ 5.6 級螺栓設計值）b t 同一受力方向承壓構件的較小總厚度受剪承載力設計值：Nv =1901（ 3.14 2424） /4=85910.4N承壓承載力設計值：Ncb =24 20 210=100800N取較小者，吊裝時螺栓主要承受剪力N=4 85910.4 343641.6N2）吊裝時最大動荷載：F=K （1 +m2） gmm

13、鋼柱質量（Kg ）1m 索具質量（Kg ）2g重力加速度2m/s5K 動荷系數，取K=1.1F=1.1 (7500+500) 9.8=86240N 343641.6N螺栓抗剪滿足要求。F=86240N 100800N吊耳局部受壓滿足要求3）鋼梁吊裝鋼梁吊裝采用兩點捆綁式吊裝，鋼絲繩采用21.5 637+1 170 鋼絲 繩制成 2 根繩扣。（4）鋼結構組對、找正1）鋼結構組對鋼結構組對采用單構件高空組對。鋼結構組對時，采用從中間向兩邊的順序進行安裝，減少加工和安裝誤差積累。鋼柱組對時，利用上下兩節鋼柱之間的限位板和鋼柱的安裝螺栓進行組對，鋼柱組對時，保證鋼柱的上下軸線 偏移和鋼柱的垂直度滿足規

14、范要求。鋼柱 和鋼梁組對時，保證鋼柱與鋼梁連接螺栓孔偏移符合規范求， 鋼柱與鋼梁連接滿足空間結構尺寸。鋼柱組對時，為保證 鋼柱和穩定性和安全性，鋼柱組對和一次 找正完成后，上下兩節鋼柱每邊分別在翼緣兩側焊接 50mm 長的 焊縫。鋼柱與鋼梁組對時，采用安裝螺栓進行柱梁安裝，每根梁兩端分別安裝3 組 5.6 級普 通螺栓。6 組螺栓的受剪承載力設計值：Nvb=6 190 1（ 3.14 24 24）/4=515462.4N78400N（鋼梁最大重量）2）鋼結構找正鋼柱一次找正時，利 用上下兩節鋼柱之間的限位板對柱軸線位置進行初找，初找完成后利用鋼柱的安裝螺栓進行緊固，緊固完成后，從兩個方面分別架

15、設兩臺經緯儀對鋼梁進行精找，保證鋼柱的軸線位置偏差和鋼柱垂直度滿足要求，精找完成后，對上下兩節鋼柱進行焊接固定，完成一次找正。鋼梁與鋼柱連接時， 每四根鋼梁和鋼柱形成一個安裝單元，梁柱二次找正時，主要目標保證梁柱的空間結構軸線和垂直度滿足要求。由于鋼梁在安裝過程中，因為加工和安裝精度的原因，會引起鋼柱的垂直度變化，因此，鋼梁安裝后，須對安裝單元進行二次找正。二次找正，利用鋼柱可以調節的特性進行找正，鋼柱主要連接為安裝螺栓連接，焊縫主是保證鋼柱的安全性和穩定性，因此，鋼梁安裝后，可以對鋼柱進行微調，以保證梁柱體系空間尺寸。、砼結構工程砼結構工程，其施工工序為：鋼筋加工、模板加工、腳手架搭設、柱鋼

16、筋綁扎、梁底模鋪設、梁鋼筋綁扎、梁柱側模加 固支設，樓板平臺模板支設、樓板平臺鋼 筋綁扎、整體澆筑。其中關鍵工序為鋼筋綁扎、模板支設加固 、砼澆筑、腳手架搭設。（1）型鋼砼組合結構鋼筋施工技術主要為：柱鋼筋綁扎和梁縱向鋼筋如何穿過型鋼結構腹板上的孔洞6和鋼筋的連接技術。1）鋼筋綁扎形式型鋼砼組合結構中柱、梁鋼筋主要形式為下圖4 示，鋼筋主要 布置在柱的角部，型鋼結構起鋼筋骨架作用：25縱向受力 筋架立筋 1 16角筋 1 25( 共 4根 ) 25 2552架立筋 1 20( 共 4根 ) 與鋼梁上、 下翼緣焊 接2 25 25縱向受力 筋架立筋 1 16（圖 4）柱梁鋼筋綁扎形式型鋼砼組合結

17、構中縱向鋼筋一般要求穿過型鋼腹板，進行直行通過連接，但是由于在工業建筑中，砼柱、梁截面尺寸較 大，梁縱向負彎距鋼筋要求穿過鋼柱，但 是由于鋼柱翼緣的影響，鋼筋穿過鋼柱時必須彎曲后方能穿過 ，如下圖 5：柱腹板開孔 , 梁縱筋穿過柱腹板開孔 , 梁縱筋穿過箍箍強強加加2211箍筋彎起并與梁腹板或連接板焊接梁縱筋在柱腹板處彎起 400并與柱腹板焊接梁高 1000情況柱腹板開 孔, 梁縱筋穿過梁高 1000情況（圖 5）鋼筋穿過鋼柱節點示意圖72）鋼筋連接形式鋼筋連接采用直螺紋套筒連技術進行鋼筋連接。根據施工的需要，按 連接方式的不同，直螺紋接頭可分為標準 型、活連接型，按鋼筋直徑的不同，直螺紋接頭

18、可分為同 徑接頭和異徑接頭。同徑標準型：用于鋼筋可自由轉動的場合，先將套筒用工作扳手與一端鋼筋擰到位，再將另一端擰到位。柱、次梁鋼筋采用同徑標準型連接。活連接型：活連接型也稱正反絲扣型，用于鋼筋不能自由轉動的場合，先對兩端鋼筋向連接套方向加力，使連接套與兩端鋼筋絲頭掛上扣，然后在同一個旋轉方向旋轉連接套，并擰緊到位?？蚣芰轰摻钜@過鋼柱翼緣，穿過鋼柱腹板，利用活接頭型式使鋼筋連接問題得到解決。異徑型：用于不同直徑的鋼筋連接。跨度不同時，鋼筋設計直徑不盡相同，鋼筋在穿過鋼柱時，必須采用異徑型接頭。（2）型鋼砼組合結構模板支設加固技術主要為：柱、梁模板的支設加固技術及支撐系統。1）柱模采用 12m

19、m 厚木膠板按柱面尺寸加工成4 塊柱模，安裝時在現場組合固定。柱模加固每側沿高度方向備 50 100mm 木方，相鄰木方間距為80mm 密肋布置，外用鋼管柱箍加固，對拉螺栓沿柱高每600mm 設置一道兩 根如下圖示，在相鄰對拉螺栓的加固鋼管之間設置一道加固鋼管。對拉螺栓采用M12 雙頭螺桿，對拉螺栓每個端頭采用34 個“燕尾卡”與鋼管箍緊。對拉螺栓穿型鋼腹板時，對柱“a 向”在加工廠對腹板加工成 14 孔沿柱高每600mm 設置一組，對“b 向”開孔和“a 向” 上下錯開 50mm ，“b 向” 14 孔也沿柱高每 600mm 設置一 組。柱加固示意圖如下圖6：（圖 6）柱模板加固示意圖8柱模

20、板支撐體系，利用型鋼柱固有的剛度和自成承重體系的特點，柱模板由型鋼結構、鋼筋骨架、整體支撐鋼管腳手架與加固鋼管組成模板支撐體系，保證模板支設完成后不發生位移和變形。為保證柱模板接槎部 位砼表面不出現砼漿不流淌和模板脹模板 現象，在接槎部位，將螺桿焊接在型鋼柱的腹板對其加 固。如下圖 7：圖 7 柱模接搓處模板加固圖2）梁模板由于 SRC 結構中大截 面深梁較多，最大截面800 2100mm、 800 2000mm ，600 1400mm 為深截面梁，簡稱深梁；其它梁截面尺寸一般為300800mm 、 400800mm、 300 1000mm，針對此特點，梁底模板由12m 厚木膠合板和50 10

21、0mm 方木組成模板系統。對于主框架梁利用型鋼本身能承受荷載作用的原理，充分利用現場鋼筋下料后的廢料做成吊筋加固系統，對次梁采用普通框架梁加固系統。圖 8 梁模板加固系統示意圖3）板模板9板模板采用整塊木膠板和下料后木板進行拼裝而成，對模板的損壞部分可用小塊模板進行修補處理。板模板盡量設計為大規格板面，對預留孔洞處采用小塊模板拼裝。整塊木膠合板鋪樓板平臺時周邊可采用薄鐵皮包角的辦法，相鄰兩模板之間采用膠帶紙進行貼縫處理，以防砼漏漿（3）模板計算1）新澆混凝土對模板側壓力標準值：依據原混凝土結構工程施工驗收規范GB50204-92 ，附錄中有關“普通模板及其支架荷載標準值及分項系數”的取值規定，

22、按照新澆混凝土對模板側壓力的兩個計算公式進行復核，并取二式中的較小值。F=0.22 C O 1 2VF= CH針對推廣應用了預拌混凝土，施工現場普遍采用泵送和機械振搗施工工藝的特點，公式中一些原來不確定的參數逐步可以在混凝土配合比設計時預先得到界定。2式中： F新澆混凝土對模板的最大側壓力（ KN/m）；3 C混凝土的重力密度，對于普通混凝土可取24KN/m； O 新澆混凝土的初 凝時間（ h），商品混凝土廠在做配合試驗時，一般都能應施工現場的工藝要求，基本上先設定初凝時間為 8 10 小時，經過運輸 到達施工現場后，加之受環境因素的影響，澆筑前所剩余的初凝時間也只有58 小時，驗算時可偏于安

23、全地取 O 8 h；V 混凝土的澆筑速度（m/h），主要與構件的復雜程度、施工現場的機械設備條件有關，一般在1 5 m/h 之間； 1外加劑影響修正 系數，預拌、泵送混凝土的工藝條件決定了，在混凝土配合比中，必須摻具有緩凝作用的高效減水劑，取 1.2； 2 混凝土坍落度影響 修正系數，預抖、泵送混凝土的工藝要求，坍落度一般為 100 150mm，取 1.15；代入求得的可變參數 ，得到如下兩個與澆筑速度和澆筑高度有同澆筑速度和澆筑高 度條件下的模板面側壓力：關的簡化計算公式，并可計算出在不F=0.22 C O 1 2V0.22 248 1.2 1.15V 58.29VF= C H=24 H2）

24、模板側壓力的荷載效應組合：按照原混凝土結構工程施工驗收規范GB50204-92 的規定：對梁、拱、邊長300mm的柱、厚 100mm的墻，參與側模板側壓力的荷載組合項為：振搗混凝土時產生的荷載和新澆混凝土對模板的側壓力組成；對大體積混凝土、邊長 300mm的柱、厚的墻，參與側模板側壓力的荷載組合項為：傾倒混凝土時產生的荷載和新澆混凝土對模板的側壓力組成；驗算模10板剛度時只取新澆混凝土對模板的側壓力。按照現行國家行業標準建筑工程大模板技術規程JGJ74 2003、 J270 2003 的規定：參與大模板側壓力的荷載組合項為：傾倒混凝土時產生的荷載、振搗混凝土時產生的荷載和新澆混凝土對模板的側壓

25、力組成。筆者認為：在采用預拌、泵送混凝土，機械振搗施工工藝時，在泵送混凝土的出料口，一邊傾倒、一邊振的混凝土是常見的，也是不可避免的施工過程。因此模板側壓力的荷載組合項由：傾倒混凝土時產生的荷載、振搗混凝土時產生的荷載和新澆混凝土對模板的側壓力三項組成，方比較切合實際。按照施工現場實際的混凝土的澆筑速度計算公式，F=58.29 V 可得下表：新澆混凝土對模板面的側壓力（ KN/m 2）實際澆筑速度 V （ m/h）7側壓力標準值（ KN/m 2）58.2982.43100.96116.58130.34142.78154.22荷載分項系數1.21.21.21.21.21.21.2振搗荷載（ KN

26、/m 2）4444444傾倒荷載（ KN/m 2）4444444活荷載分項系數1.41.41.41.41.41.41.4側壓力設計值（ KN/m 2）81.15110.12132.35151.10167.61182.54196.26按照側壓力計算位置至新澆混凝土頂面實際澆筑高度的計算公式， F=24 H 可得下表 ：新澆混凝土對模板面的側壓力（ KN/m 2）頂面的實際高度 H （m）7側壓力標準值（ KN/m 2）24487296120142168荷載分項系數1.21.21.21.21.21.21.2振搗荷載（ KN/m ）44444442傾倒荷載（ KN/m ）44444442荷載分項系數

27、1.41.41.41.41.41.41.4側壓力設計值（ KN/m ）4068.897.6126.4155.2181.6212.823）模板及方木、鋼管計算參數:模板參數：厚度： =12mm，模板彈性模量：2，抗彎強度設計值f2E=3500N/mmv=13N/mm，抗剪強度設計值fc=1.4N/mm ，截面抵抗慣性矩：W=600 12 12/6=14400mm，截面慣性矩：23I=600 121212/12=86400mm 。4方木參數：112抗彎強度設計值2規格： 6090mm，模 板彈性模量： E=8000N/mm,f v=13N/mm，抗剪強度設計值23fc=1.4N/mm 。截面抵抗慣

28、性矩： W=60 90 90/6=81000mm，截面慣性矩：I=60 909090/12=3645000mm 4。鋼管參數：22規格： 482.7mm， 模板彈性模量： E=210000N/mm , 抗彎強度設計值f v=215N/mm。截面抵抗慣性矩：W=0.0982(48 4 -42.6 4 )/48=4122mm3 ，截面慣性矩： I=0.0491 (48 4-42.6 4)=98939mm4。4）在 SRC 結構施工中，砼澆筑速度為 2m/h， 柱頂高度平均按 7m計算，取柱模板側壓 力為 F=110.12 KN/m 2 對柱模板進行計算。圖 12 模板計算簡圖根據施工手冊和 計算軟

29、件計算，由于 5 跨以下連續梁計算 ，其內力計算可以按 5 跨連續梁進行內分力分配，計算公 式可查 5 跨連系梁內力分配系 數進行計算?？缰凶畲髲澗兀篗=0.0781 ql 2支座處最大彎矩：M=0.105 ql 2支座處最大剪力：V=0.601 ql最大撓度：=0.644(ql4/100EI)由于柱模板對拉螺栓間距為 600mm，則線荷載 q=110.12 0.6=66.07KN/m ，l=0.1m ?？缰凶畲髲澗兀篗=0.0781 66.070.1 2=0.052KNm支座處模板最大彎矩： M=0.105 66.07 0.1 2=0.071 KNm支座處模板最大剪力： V=0.601 66

30、.07 0.1=3.971KN模板跨中最大撓度 : =0.644 66.072100 4/100 350086400=0.141mm5）柱模板承載力計算抗彎強度： f =0.0711062安全/14400=5.071 N/mm fv=13N/m 2m32抗剪強度： f =3.971102安全/600 12=0.552 N/mm fv=1.4N/mm模板變形： =0.141mm 2mm（規范規定模板允許變 形偏差）符合規范因為，模板在施工過 程中會出現局部振搗而引起局部破壞，方木間距按驗算長度的80%考慮，柱模12板加固方木間距采用a=80mm。6）梁側壓力計算在 SRC 結構施工中， 砼澆筑速

31、度為 2m/h， 澆筑高度平均按 2m計算，取柱模板側壓力為 F=68.8 KN/m 2 對柱模板進行計算。根據施工手冊和計算軟件計算，由于梁高按2m 計算，方木間距按200mm考慮，梁側?？砂?跨連續梁計算，其內力計算可以按5 跨連續梁進行內分力分配，計算公式可查5 跨連系梁內力分配系數進行計算?？缰凶畲髲澗兀篗=0.0781 ql 2支座處最大彎矩：M=0.105 ql 2支座處最大剪力：V=0.601 ql最大撓度：=0.644(ql4/100EI)由于梁模板對拉螺栓間距為 600mm，則線荷載 q=68.8 0.6=41.28KN/m ， l=0.2m 。跨中最大彎矩： M=0.078

32、1 41.280.2 2=0.129KNm支座處模板最大彎矩： M=0.107 41.28 0.2 2=0.176 KNm支座處模板最大剪力： V=0.607 41.28 0.2=5.01KN模板跨中最大撓度 : =0.644 41.28200 4/100 350086400=1.4mm7）梁模板承載力計算622安全抗彎強度： f =0.17610 /14400=12.22 N/mm fv=13N/mm抗剪強度： f =5.0110322安全/600 12=0.695N/mm f v=1.4N/mm模板變形： =1.4mm2mm（規范規定模板允許變形偏差）符合規范8）方木計算由于柱、梁的對拉螺

33、 栓間距為 600mm ，方木長度為 4000mm，方木計算也按5 跨連續梁計算，其內力計算可以按 5 跨連續梁進行內分力分配，計算公式可查5 跨連續梁內力分配系數進行計算。跨中最大彎矩： M=0.0781 ql 2支座處最大彎矩： M=0.105 ql 2支座處最大剪力：V=0.601 ql4由于方木承受模板傳遞的荷載，方木承受的線荷載q=qb，柱模板線荷載q=110.12 0.08=8.81KN/m ，梁模板線荷載q=68.8 0.20=13.76KN/m 。 按最大荷載計算：跨中最大彎矩：M=0.0781 13.760.6 2=0.387KNm13支座處方木最大彎矩： M=0.107 1

34、3.76 0.6 2=0.530 KNm支座處方木最大剪力： V=0.607 13.76 0.6=2.89KN方木跨中最大撓度 : =0.644 13.76600 4/100 80003645000=0.394mm方木承載力計算622安全抗彎強度： f =0.53010 /81000=6.54 N/mmfv=13N/mm抗剪強度： f =5.011032安全/60 90=0.928 N/mm fv=1.4N/m 2m方木變形：=0.394mm 2mm（規范規定模板允許變形偏差）符合規范9) 對拉螺栓及加固鋼管計算圖 13 對拉螺栓計算簡圖柱、梁的對拉螺栓間距為 600mm ，加固鋼管采用483

35、雙鋼管加固木，鋼管計算按3 跨連續梁計算，其內力計算可以按 3 跨連續梁分配系數進行分配，計算公式可查3 跨連續梁 內力分配系數進行計算。跨中最大彎矩：M=0.0715 ql1 2支座處最大彎矩：M=0.1218 ql1 2支座處支反力：R=(0.6218+0.600) ql14最大撓度：=0.677(ql /100EI)由于加固鋼管承受方木和模板共同作用傳遞的荷載，加固鋼管承受的線荷載q=qb，柱模板線荷載q=110.12 0.6=66.07KN/m ，柱模板 L1=0.375m ；梁模板線荷載q=68.8 0.06=41.28KN/m ，梁模板L1=0.6m 。按最大荷載計算：2柱模板跨中

36、最大彎矩： M=0.0781 66.070.375 =0.725KNm2柱模板支座處鋼管最大彎矩： M=0.107 66.07 0.375 =0.995 KNm柱模板支座處支反力： R=(0.6218+0.600) 66.07 0.375=30.049KN4柱模板鋼管跨中最大撓度 : =0.644 66.07375 /100 21000098939=0.405mm2梁模板跨中最大彎矩： M=0.0781 41.280.375 =0.453KNm梁模板支座處鋼管最大彎矩： M=0.107 41.280.375 2=0.621KNm梁模板支座處支反力： R=(0.6218+0.600) 41.28

37、0.375 =19. 91KN4梁模板鋼管跨中最大撓度 : =0.644 41.28375 /100 21000098939=0.253mm14柱模板鋼管承載力計算抗彎強度： f =0.9951062/4122=241.38 N/mm，由于加固鋼管為雙鋼22安全管，則 241.38/2=120.69 N/mmf v=215 N/mm鋼管變形： =0.405mm 2mm（規范規定模板允許變形偏差）符合規范梁模板鋼管承載力計 算62抗彎強度： f =0.62110/4122=150.65 N/mm，2由于加固鋼管為雙鋼管，則 150.65/2=75.33 N/mm fv=215N/m 2安全m鋼管

38、變形： =0.253mm 2mm（規范規定模板允許變形偏差）符合規范選擇拉螺栓直徑2柱模板拉螺栓直徑：2An=144.1mm2A=30049/215=139.76mm ，故選直徑 16 對拉螺栓，凈截面面積梁模板拉螺栓直徑：A=19910/215=92.60mm ，故選直徑 14 對拉螺栓，凈截面面積An=109.9mm2（4）砼澆筑技術1）SRC 結構由于柱梁接頭鋼筋密集，為保證施工質量，砼粗骨料粒徑由525碎石配制，砼坍落度控制在 180 30范圍內，緩凝時間68 小時，細骨料采用中粗砂，粗細骨料的含泥量控制在1%以內。砼要求具有良好的自密實性，擴展度600。2）泵管敷設根據現場平面位置的

39、布置，砼輸送集中布置，泵管從結構一側集中向上到另一側布置。如下圖示：2#砼泵1#砼泵砼澆筑方向（圖 9） 砼輸送泵及 泵管布置示意圖砼泵布置時必須保證了泵出口水平管到垂直管的距離大于15m，同時保證了砼出口水平管的距離大小垂直管高度四分之一。砼按圖示方向澆筑時，邊澆筑邊拆除泵管砼輸送管的固定，不得直接支承在模板、鋼筋及預埋件上。水平管在平臺上布置時架設在30050015高的鐵馬凳上，鐵馬凳支腿下焊有 -50 50 的鐵板，防止泵振動支腿壓穿模板?；蛘咴诒霉艿慕涌谙落佋O 50 厚 3 米長的木跳板，跳板放置在梁上。垂直泵管在柱上固定時，每節管不得少于一個固定點，用腳手架鋼管固定在每節管接口的下方

40、。垂直管的下彎點不得作為垂直管的支點，垂直管的下彎點焊接鋼支架固定牢固。一般情況下垂直管不要固定在腳手架上，否則必須對腳手架經計算后加固。備煤框架層高小于 7m 時，柱砼同平臺砼同時澆筑，層高大于7m 時，柱砼單獨澆筑 。3）砼澆筑振搗SRC 結構，柱內由于 型鋼的存在，利用“十”字型鋼或“H” 型鋼天然圍成的“串筒 ”下料，在型鋼的腹部沒有鋼筋，砼從澆筑標高直接下到柱底不會發生離淅現象。下料時泵管不能直接對準型鋼腹部，用砼下料溜槽對準“十”型鋼或“ H”型鋼的腹部。對于“十”字型鋼柱，砼應從四角對稱分層下料 ,砼 下料分層厚度 500。柱砼振搗采用多條棒 同時振搗，先將振動棒插到柱底，邊下料

41、邊振搗，逐步提起振動棒。在振動棒上每間隔 500 做一道 標記，振動一層，振動棒提起400500，砼工在振動 過程中要記住每次提起的高度。振動棒從梁柱連接處，柱內勁板上的預留孔中插入，因為柱角的鋼筋密集不容易下棒。當勁板上預留孔無法插入時，在柱角提前用鋼管試插，并做好下棒位置標記。為保證砼振搗密實，配備一臺振動器柱模外輔助振搗。操作人員在振搗過程 中，無法觀測到柱內的振搗情況，在柱的四周每隔500 高用 4的電鉆鉆眼，外部出漿表示砼到位，同時用錘擊模板的方法檢查砼是否振實.。電鉆鉆眼還有利于砼中氣泡的跑出。平臺澆筑砼時，對于 型鋼砼梁，鋼梁兩側必須同時下料，澆筑時先澆筑框架梁，再澆次梁和板，防

42、止澆筑次梁時，砼流淌到框架梁的一側，造成鋼梁因兩側砼高差過大而產生側向彎曲。型鋼砼梁在振搗時，由于梁中間有鋼梁翼緣板，應采用30 直徑的振動棒，小直徑振動棒無法插入時，應在翼緣和鋼筋之間用鋼管撬開，再插入振動棒，注意用鋼管撬時，應從梁的兩端開始，當梁中間砼達到二分之一高度以上時，再撬梁的中間，防止由于梁中沒有砼時鋼梁產生側彎，而當梁中間充滿砼后，鋼梁不能回復到原來位置，砼振搗后，鋼梁正對軸線位置，鋼筋對稱分布在鋼梁兩側。72 平臺砼振搗完畢，間隔 12h，在砼初步沉實后，應 對梁柱接頭位置，型鋼砼梁以及大截面的次梁派專人進行二次復振，因為在梁柱接頭位置柱的水平勁板下，鋼梁翼緣板下，砼沉實后，這些部位的砼不容易填實，如圖9 所示。16砼不容易填實處（ b）圖 10 砼不易充分填滿的部位示意圖平臺砼澆筑應連續一次性澆筑成型，不得留施工縫，在泵管移動困難時，防止施工縫的出現，利用塔吊和料斗澆筑接槎。砼從攪拌到澆筑成型，接槎間歇時間不得超過表（ 2）規定 時間。砼送輸、澆筑和間隙的時間（ min）表 3氣溫（）砼