1、跨t河20m跨徑裝配式鋼筋混凝土簡支t形梁橋設計【摘要】本文設計的是裝配式鋼筋混凝土簡支t形梁橋，第一部分水文計算的主要內容主要是通過水文計算擬定橋長，確定橋面標高以及沖刷深度，并通過方案的比選確定出本次設計的橋型，第二部分上部結構的內容比較多，主要包括結構主梁尺寸的擬訂、橋面寬度以及公路等級的設定，恒載和活載的內力計算、根據承載力配筋以及截面的承載力和剪力的驗算，同時復核了橫隔梁和行車道板的承載力，設計了支座的尺寸并進行了驗算。第三部分下部結構采用了鉆孔灌注樁，雙柱式橋墩，根據受力擬訂了蓋梁、橋墩、鉆孔樁灌注樁尺寸并進行了截面配筋設計與承載力校核以及鉆孔樁灌注樁墩頂水平位移算。關鍵詞：混凝土

2、簡支t形梁橋，內力組合，承載力，截面配筋，水平位移20 m span fabricated reinforced concrete simply-supported t shape design the bridge【the design】in this paper the design is fabricated reinforced concrete simply-supported t shape beam bridge, the first part of the main content of the hydrologic calculation is mainly through

3、the hydrologic calculation for long bridge, determine the elevation of the bridge and scour depth, and through the scheme than the election to determine the design of the bridge, the second part of the upper structure content more, including the structure of the size of the main girder bridge and ro

4、ad width to draft, on the level of the set, constant load and live load bearing capacity of the internal force calculation, according to reinforcement and the bearing capacity of the cross section of the shear and checked, and check the beam and driving the isolation of the daoban bearing capacity,

5、the design and the size of the bearings are checked. in the third part of the lower structure used the cast-in-place pile, double column type bridge pier, according to the working initiated the cover beam, drilling pile pier and pile size and section reinforcement design and check and drilling pile

6、bearing capacity of pile pier top level is displacement.keywords: concrete simply-supported t shape beam bridge, internal force combination, bearing capacity, section reinforcement, horizontal displacement目 錄1.t河水文設計原始資料及計算1 1.1設計原始資料1 1.2河段類型判斷11.3設計流量和設計流速的復核11.4 擬定橋長31.5計算橋面標高31.6沖刷計算51.7方案比選82.設

7、計資料及構造布置9 2.1設計資料92.1.1橋梁跨徑及橋寬9 2.1.2 設計荷載92.1.3 設計依據92.1.4 材料及工藝92.1.5設計材料基本數據102.1.6.結構尺寸10 2.2 主梁計算11 2.2.1主梁跨中截面主要尺寸擬訂11 2.2.2橫梁抗彎及抗扭慣矩132.2.3計算抗彎參數和抗扭參數152.2.4計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標152.2.5梁端剪力橫向分布系數計算（按杠桿法）202.2.6作用效應計算202.3持久狀況承載能力極限狀態下界面設計，配筋與驗算29 2.3.1跨中截面的縱向受拉鋼筋計算292.3.2腹筋設計312.3.3持久狀況斜截面抗彎極限承載能力極

8、限狀態驗算442.3.4持久狀況正常使用極限狀態下裂縫寬度驗算442.3.5持久狀況正常使用極限狀態下撓度驗算452.4橫梁的計算472.4.1橫梁彎矩計算（用gm法）472.4.2橫梁截面配筋與驗算492.4.3橫梁剪力效應計算及配筋設計512.4.4橫梁接頭鋼板及焊縫計算542.5行車道板的計算562.5.1行車道板荷載計算562. 5.2 行車道板截面設計，配筋與強度驗算58 2.6支座計算592.6.1選定支座的平面尺寸592.6.2確定支座厚度602.6.3驗算支座的偏轉612.6.4驗算支座的抗滑穩定性613.鉆孔灌注樁，雙柱式橋墩的計算633.1橋墩尺寸及材料633.2蓋梁荷載計

9、算633.2.1上部構造永久荷載643.2.2蓋梁自重及作用效應計算(1/2蓋梁長度)643.2.3蓋梁可變荷載計算653.2.4雙柱反力75 3.3蓋梁內力計算763.3.1蓋梁彎矩計算763.3.2蓋梁剪力計算783.3.3蓋梁內力匯總783.4蓋梁截面配筋設計與承載力校核793.4.1正截面抗彎承載力驗算783.4.2 斜截面抗剪能力驗算813.4.3 蓋梁承載能力效合81 3.5橋墩墩柱設計813.5.1墩柱荷載計算813.5.2 墩柱截面配筋計算及應力驗算853.6鉆孔樁灌注樁計算873.6.1鉆孔樁灌注樁荷載計算873.6.2鉆孔樁灌注樁樁長計算873.6.3鉆孔樁灌注樁樁的內力計

10、算（m法）893.6.4鉆孔樁灌注樁樁身截面配筋與承載力驗算913.6.5鉆孔樁灌注樁墩頂縱向水平位移驗算914.施工組織設計95 結論97 致謝98 參考文獻991.t河水文設計原始資料及計算1.1設計原始資料（1）橋面平面圖（2）橋位地質縱剖面圖（3）設計流量：qs=420m3/s 設計流速：vs =2.65m/s,設計水位為450.20m，灘槽均為5.5（4）該河屬于華北地區山前區河流，屬于季節性河流，無通航和抗震要求（5）該地區基本風壓為750pa，暴風雨最大風為七級，風速為16m/s，按實測從不利角度確定風向與浪程方向夾角小于22.5度（5）標準冰凍深度：hd=1.20m ,雨季在7

11、、8、9月份（7）含沙量：p=7.3/ m3（8）最大浪程起端處設計流量時斷面最大水深為1.5m（9）凝灰質角礫巖實測屬于碎塊狀，基本承載力為2000mpa（10）第二層礫石含礫d=5mm1.2河段類型判斷 該河段位于平原與山區的過渡地帶，河床地質條件較好，河岸比較齊整，其河床多為礫石，沖淤變化不大，主槽寬淺，極少擺動，平面順直，綜合判斷為山前區穩定性河段。1.3設計流量和設計流速的復核根據地質縱剖面圖繪出的河床樁號（見下表1.1），繪制河流縱斷面圖(圖1.1) 表1.1 河床樁號 樁號1+235.451+148.631+169.431+177.831+190.631+200.031+208.

12、43標高449.45450.20449.4449.36449.4450.20449.50樁號1+242.251+244.251+274.651+279.251+309.45標高449.0448.20448.0449.0450.20圖1.1 t河橫斷面圖 由于灘槽不易劃分，故全部按河槽計算。表1.2 過水面積、水面寬度、濕周計算表 樁號河床標高水深平均水深水面寬度過水面積1+148.63450.2000.420.88.321+169.43449.40.80.828.46.8881+177.83449.360.840.8212.810.4961+190.63449.40.80.49.43.761+

13、200.03450.2000.358.42.941+208.43449.500.70.72527.0219，58951+235.45449.450.750.9756.86.631+242.25449.01.21.62.03.21+244.25448.22.02.130.463.841+274.65448.02.21.74.67.821+279.25449.01.20.630.218.121+309，45450.200合計160.82151.6035過水面積a=151.604 ，水面寬度 b=160.82m濕周=162.017 取n0.025 由曼寧公式c=39.554由謝才公式：=2.85m/

14、s=av=151.602.85=432.1/s qcqs=432m3/s vsvc= 2.65m/s1.4 擬定橋長t河屬于穩定性寬灘性河段，查規范橋涵水文與水力學采用12-9式計算其中bc=160.82 0.954代入上式=1.36=2.686/s 118.26m綜合分析橋型擬訂方案為820 分離式鋼筋混凝土簡支 t型梁橋，采用雙柱式橋 墩,橋墩直徑為1.3m，l=+nd=118.26+1.38=128.66m1.5計算橋面標高（1）雍水高度fr=2.852/9.80.954=0.8691 即設計流量通過時為緩流v0= vc=vs=2.85m/s橋孔側收縮系數e=1-0.375=1-0.37

15、5=0.95橋墩阻水引起過水斷面折減系數r=0.065沖刷系數p=1.2沖刷前橋下含橋墩在內的毛計算過水斷面面積a =142.207凈水面積a=(1-r)=(1-0.065)142.207=132.964 m河灘路堤阻斷面積a=a- a=151.60-142.207=9.393 m河灘路堤阻斷流量q=a=9.3932.85=26.77/s =26.77/432=6.20水流阻力系數=(+v)=(+2.85)=3.05m/sz=0.05(3.05-2.85)=0.059 m因為該河為山區與半山區河流所以橋下雍水高度= z =0.059m（2）波浪高度由經驗公式進行波浪高度的計算：式中:計算波浪高

16、度； 平均水深 （m）；=0.954m d計算浪程 （m）；d=170 g重力加速度（m/s2）g=9.80m/s2 風速（m/s）;=16m/s kd有效浪程系數查水力學及橋涵水文表128由于0.946,用內插入法可得=1.00(注：)計算橋面標高時通常代計入將數據代入上式，可得最終波浪高度=0.147m=+=0.059+0.147=0.157m（3） 橋面最低標高本河段流水現象不嚴重，亦無流木和較大漂浮物，無通航和抗震要求，其他引起水位升高的因素均可略去不計。故：設計水位考慮雍水，浪高，波浪雍高，河灣超高，水拱，局部股流雍高（水拱與局部股流雍高只取其大者），床面淤高，漂浮物高度等諸因素的總

17、和；（m）橋下凈空安全值，取為0.5m橋梁上部建筑物高度，包括橋面鋪裝高度，此處取為2m=450.20+0.157+0.5+2=452.857m因為路面標高為452.96m 所以=452.96m1.6沖刷計算（1）一般沖刷第一層為粘性土質，且全部按河槽計算，根據公路工程水文勘測設計規范中式7.3.21，式中：橋下一般沖刷后的最大水深 單寬流量集中系數，取1.0到1.2,本例取1.2橋下河槽部分通過的設計流量（m3/s）,當河槽能擴寬至全橋是取用，=432m3/s；橋墩水流側向壓縮系數，有公路工程橋涵水文勘測設計中表7.3.11知=0.95；河槽部分橋孔過水凈寬，當橋下河槽能擴寬至全橋時，即為全

18、橋橋孔過水凈寬；=118.26m河槽最大水深（m）, =2.20m 橋下河槽平均水深（m）, =0.943 為粘性土的液性指數，=0.8將數據代入上式，=10.93m第二層為非粘性土質，全部按河槽計算，根據公路工程水文勘測設計規范中式641修正式，式中：造床流量下河槽寬度（m）=160.82m造床流量下的河槽平均水深（m）=0.954m； 河槽泥砂平均粒徑（mm）=1.2mm；e 與汛期含沙量有關的系數，由公路工程橋涵水文勘測設計中表7.3.12知e=0.66 其余數據與上同，代入上式，=8.31m第三層為非粘性土質，與第二層用同一公式，其中=8mm，=6.87m（2）局部沖刷可知一般沖刷第一

19、層最大，所以計算第一層局部沖刷根據公路工程水文勘測設計規范中式7.4.21，=8.42.5其中=1.3m =0.8 =1.00根據公路工程水文勘測設計規范中式7.4.44，m/s ，代入上式1.27m總刷深度10.93+1.27=12.2m橋下最低沖刷線高程=450.20-12.2=438.0m1.7方案比選 表1.3 方案比選序號比較項目第一方案第二方案第三方案1橋長混凝土t型簡支梁橋（820m）預應力混凝土t型簡支梁橋（440m）預應力混凝土空心板橋（820m）2工藝技術要求技術較先進，工藝要求較嚴格，采用混凝土t梁，需要采用吊裝設備，且在近幾年混凝土t型梁橋施工中有成熟的施工經驗和施工技

20、術工藝較先進，有成熟的施工經驗和施工工藝，使用范圍廣，相對板的自重也較小，但制作麻煩，需要使用大量的鋼筋結構新穎，工藝要求嚴格，所需施工設備最少，占用施工場地少，因系新橋型，須先試驗后采用。3使用效果屬于靜定結構，橋面平整度較好，使用階段易于養護，養護經費較低。屬于超靜定結構橋面平整，行車條件較好，但養護較麻煩養護經費高屬于超靜定結構，受力情況需中間試驗驗證。伸縮縫少，橋面平整。從對比來看，我選擇凝土t型梁橋。2 設計資料及構造布置2.1設計資料2.1.1橋梁跨徑及橋寬標準跨徑=20.00 m 主梁全長=19.96 m 計算跨徑=19.50 m橋面凈空=2( 3.52 + 3 + 0.75 +

21、 1 + 20.5)2.1.2 設計荷載高速公路, 公路級2.1.3 設計依據(1)交通部頒公路工程技術標準（jtg b012003），簡稱標準。(2)交通部頒公路橋涵設計通用規范（jig d602004），簡稱橋規。(3)交通部頒公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（jig d622004），簡稱公預規。2.1.4 材料及工藝混凝土：主梁用c50，欄桿及橋面鋪裝用c30。主梁鋼筋采用公路鋼筋混凝土及預應力橋涵設計規范（jig d622004）中的hrb335鋼筋,其他采用r235鋼筋。2.1.5設計材料基本數據表2.1 基本數據 名稱項目符號單位數據c50砼立方強度fcu，kmpa50彈

22、性模量ecmpa3.45104軸心抗壓標準強度fckmpa32.4軸心抗拉標準強度ftkmpa2.65軸心抗壓設計強度fcdmpa22.4軸心抗拉設計強度ftdmpa1.83hrb335標準強度fpkmpa1860彈性模量ep mpa1.95105抗拉設計強度fpdmpa1260材料重度c50砼r1kn/m325.0c30砼r4kn/m3242.1.6.結構尺寸（1）主梁斷面(如圖2.1）圖2.1 主梁斷面圖（2）橫梁斷面圖（如圖2.2）圖2.2 橫隔梁斷面圖2.2.主梁計算2.2.1主梁跨中截面主要尺寸擬訂(1) 主梁跨中截面主要尺寸擬訂(如圖2.3)圖2.3求主梁界面的重心位置a平均板厚：

23、 cm=41.2cm =15750+1989000+3295500+1325500=6625750cm=0.0662575mt形截面的抗扭慣矩近似等于各個矩形截面的抗扭慣矩之和，即矩形截面的抗扭慣矩剛度系數相應各矩形的寬度和厚度對于翼板：查表得對于梁肋：查表得=0.301，所以m單位寬度抗彎及抗扭慣矩（/cm)（/cm)2.2.2橫梁抗彎及抗扭慣矩橫梁抗彎及抗扭慣矩(如圖2.4)圖2.4翼板有效寬度計算全斷面取八片主梁，每跨設五根橫隔梁，橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即根據比值可查附表土木工程手冊，求得=0.773求橫梁截面重心位置=橫梁的抗彎和抗扭慣矩和=3.45=由0.0230.1.查表

24、得=1/3，但由于連續橋面的單寬抗扭慣矩只有獨立板寬扁板者的翼板，可取=1/6；0.298，故=單位抗彎及抗扭慣矩和（/cm)=（/cm)2.2.3計算抗彎參數0.792式中： -橋寬的一半 -計算跨徑 ,按公預規3.1.6條，g=0.43，=0.1642.2.4計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標已知=0.792，查gm圖表表2.2 荷載彎矩橫向分布影響線坐標 梁位 荷載位置 b0_b0-0.30.41.011.681.901.681.010.40-0.30 0.351.081.661.901.681.100.540.01-0.50 1.822.032.091.651.040.430.07-0.2

25、6-0.564.323.092.021.100.400.03-0.20-0.35-0.40 b7.384.321.800.30-0.44-0.48-0.44-0.30-0.16 00.610.790.981.221.401.220.980.790.61 1.001.141.341.411.210.920.690.500.40 1.591.671.601.350.990.690.460.340.27 2.332.091.651.140.760.500.350.250.18 b2.802.391.571.000.650.410.300.200.13用內插法求各梁位處橫向分布影響線坐標值1、8號梁：

26、2、7號梁：=3、6號梁：=+（-）=0.5+0.54、5號梁：=+（-）=0.5+0.5列表計算各梁的橫向分布影響線坐標值如表2.3 表2.3 各梁的橫向分布影響線坐標值 梁號計算式 荷載位置b3/4b1/2b1/4b0-1/4b-1/2b-3/4b-b1號2.5652.2401.6101.0700.7050.4550.3250.2250.1555.8503.7051.9100.700-0.020-0.225-0.320-0.325-0.280-3.285-1.465-0.3000.3700.7250.6800.6450.5500.435-0.539-0.240-0.0490.0610.11

27、90.1120.1060.0900.0715.3113.4651.8610.7610.099-0.113-0.214-0.235-0.209=0.6640.4330.2330.0950.012-0.014-0.028-0.029-0.0262號1.9601.8801.6251.2450.8750.5950.4050.2950.2253.0702.5602.0551.3750.7200.230-0.065-0.305-0.480-1.110-0.680-0.430-0.1300.1550.3650.4700.6000.705-0.182-0.112-0.071-0.0210.0250.0600.

28、0770.0980.1162.8882.4881.9841.3540.7450.2900.012-0.207-0.364=0.3610.3060.2480.1690.0930.0360.002-0.026-0.0463號1.2951.4051.4701.3801.1000.8050.5750.4200.3351.0851.5551.8751.7751.3600.7650.305-0.125-0.5300.210-0.15-0.405-0.395-0.2600.0400.2700.5450.8650.034-0.025-0.066-0.065-0.0430.0070.0440.0890.1421

29、.1191.5301.8091.7101.3170.7720.349-0.036-0.388=0.1400.1910.2260.2140.1650.0970.044-0.005-0.0494 號0.8050.9651.1601.3151.3051.0700.8350.6450.5050.0250.7401.3351.7901.7901.3900.7750.205-0.4000.7800.225-0.175-0.475-0.485-0.3200.0600.4400.9050.1280.037-0.029-0.078-0.079-0.0520.0100.0720.1480.1530.7771.30

30、61.7121.7111.3380.7850.277-0.252=0.0190.1270.1630.2140.2140.1670.0980.035-0.0315繪制橫向分布影響線圖求橫向分布系數(如圖2.5）2圖2.5 橫向分布影響線圖1號梁：兩行汽車：(0.526+0.273+0.151+0.038)=0.998=0.494三行汽車：(0.526+0.273+0.151+0.038-0.001-0.023)0.78=0.376 防撞欄：0.628-0.026=0.6022號梁：兩行汽車：（0.339+0.263+0.204+0.117)=0.923=0.462三行汽車：（0.339+0.26

31、3+0.204+0.117+0.065+0.015)0.78=0.392 防撞欄：0.352-0.043=0.3093號梁：兩行汽車：(0.172+0.217+0.219+0.180)=0.394三行汽車：(0.172+0.217+0.219+0.180+0.131+0.064)0.78=0.384防撞欄：0.148-0.042=0.1064號梁：兩行汽車:(0.087+0.154+0.192+0.214)=0.324三行汽車：(0.087+0.154+0.192+0.214+0.191+0.124)0.78=0.375防撞欄:0.036-0.032=0.004 2.2.5梁端剪力橫向分布系數

32、計算（按杠桿法） 公路一級(如圖2.6)圖2.6 梁端剪力橫向分布影響線1號梁：0.875=0.4382號梁：1.00=0.53號梁：(0.25+0.938)=0.5944號梁：(0.25+0.938)=0.5942.2.6.作用效應計算 1.永久作用效應（1）恒載集度假定橋面構造各部分重力平均分配給主梁承擔，主梁尺寸(如圖2.7)圖2.7 主梁截面(單位:)橫隔梁圖2.8 橫隔板截面(單位:)邊梁：中梁：橋面鋪裝瀝青混凝土（取平均厚度2cm）：混凝土墊層（取平均厚度9cm）：合計欄桿防撞欄重力：5若將兩側防撞欄按橫向分布系數分攤至各梁的板重為：1號，8號梁：50.602=3.012號，7號梁

33、：50.309=1.5453號，6號梁：50.106=0.534號，5號梁：50.004=0.02表2.4 各梁的長久荷載 （單位：） 梁號主梁 橫梁 防撞墻 鋪裝層 合計1（8）9.760.613.014.2017.582（7）9.761.221.5454.2016.733（6）9.761.220.534.2015.714（5）9.761.220.024.2015.20（2）永久作用效應計算表2.5 影響線面積計算 項目 計算面積 影響線面積 表2.6 永久作用效應計算 梁號 q qqqqq1（8）17.5847.53835.5717.5835.65626.7317.589.75171.41

34、2（7）16.7347.53795.1816.7335.65596.4216.739.75163.123（6）15.7147.53746.7015.7135.65560.0615.719.75153.174（5）15.2047.53722.4615.2035.65541.8815.209.75148.202. 可變作用效應（1）汽車荷載沖擊系數簡支梁的自振頻率為：-計算跨徑，=19.5e-混泥土彈性模量，本例c50，e=3.405-結構跨中截面慣距=0.06626-結構跨中處單位長度質量=把數據代入上式，得當1.5故屬于第一類t形截面。求受壓區高度：（設計安全等級為二級，取） 即取合理解：=6

35、3.370求受拉區鋼筋的面積：截面積為7690鋼筋疊高層為六層，布置如右圖：圖2.10 主梁截面配筋圖（尺寸單位cm)混凝土保護層厚度c取32mm=d,且滿足附表1-8中的規定，鋼筋間橫向凈距故滿足構造要求（2）截面復核則實際有效高度由于故為第一截面按截面實際配筋計算受壓高度x=求得正截面抗彎承載力：又%(%)所以截面復核滿足要求，設計安全。2.3.2.腹筋設計根據斜截面抗剪承載力進行斜筋配置由表11可知，支點剪力效應以3號梁為最大，為偏安全設計，一律用了3號梁數值。跨中剪力效應以1號梁為最大，一律以1號梁為準。 （1）截面尺寸檢查：根據公預規9.3.10條的構造要求，梁最底層鋼筋通過支座，支

36、點截面的有效高度為根據公預規5.2.9規定，構造要求需滿足 = =811.470kn560.995kn，截面尺寸符合要求。（2）檢查是否需要根據計算配置箍筋按公預規5.2.10條規定：跨中截面：支座截面：因為故可在梁跨中的某長度范圍內按構造配置箍筋，的截面距跨中截面的距離可由剪力包絡圖按比例求得，即在長度范圍內可按構造配置箍筋，其余區段設置彎起鋼筋并進行持久狀況斜截面抗剪極限狀態承載力驗算。（3） 斜截面配筋的計算圖式按公預規5.2.6條與5.2.4條規定最大剪力取距支座中心h/2處截面的數值，其中混凝土與箍筋共同承擔不小于60%，彎起鋼筋承擔不大于40%。計算第一排彎起鋼筋時（從支座向跨中）

37、，用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。計算以后每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋點處有彎起鋼筋承擔的那部分剪力值。由內插法可得：距梁高處的剪力效應kn其中應由混凝土和箍筋承擔的剪力計算值至少為應有彎起鋼筋包括斜筋承擔的剪力計算值最多為圖2.11 彎起鋼筋配置圖（尺寸單位mm,剪力單位kn）設焊接鋼筋骨架的架立鋼筋（hrb335）為222，鋼筋重心至梁受壓翼板上緣距離為彎起鋼筋的彎起角度為45度，彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。設置彎起鋼筋區段長度：為了得到每對彎起鋼筋分配到的剪力，由各排彎起鋼筋的末端折點應落在前一排彎起鋼筋彎起點的構造規定，來得到各排彎起鋼筋的彎起點計算位置。現擬

38、彎起鋼筋，將計算的各排彎起鋼筋上，下彎起點之間垂直距離以及至支座中心距離，分配的剪力計算值，所需的彎起鋼筋面積值列入表12根據公橋規規定，簡支梁的第一排彎起鋼筋（對支座而言）的末端彎折點應位于支座中心截面處，這時為： 第二排彎起鋼筋分配給第二排鋼筋的計算剪力值，有比例關系計算第三排鋼筋，分配給第三排彎筋的計算剪力值，有比例關系計算第四排彎起鋼筋分配給第四排彎起鋼筋的計算剪力值，由比例關系計算第五排彎起鋼筋分配給第五排彎起鋼筋的計算剪力值，由比例關系計算 表2.14 彎起鋼筋計算 彎起點 1 2 3 4 511281093105810341012彎起點距支座中心距離112822213279431

39、35325分配的計算剪力值213.34193.0146.5101.4857.49需要的彎筋面積1436.921299.92986.73683.57387.22可提供的彎筋面積169023216092321609232 628220 628220彎筋與梁軸交點到支座中心距離563.71692.52786.33849.554884.25 由彎起鋼筋計算表可知彎起鋼筋提供的彎起面積小于截面所需的鋼筋面積，因此需要在與n2相同的彎起位置加焊接斜筋，使得彎起面積628+226=854683.57，從而滿足要求。 按照計算剪力初步布置彎起鋼筋（如圖2.12） 圖2.12 剪力包絡圖（尺寸單位mm)現按照同

40、時滿足梁跨間各正截面和斜截面抗彎要求，確定彎起鋼筋的彎起點位置。由已知跨中截面彎矩計算值，支點中心處，做出梁的計算彎矩包絡圖如圖2.13.在l/4截面處，因=4.875m,l=19.5m，故彎矩計算值為各排彎起鋼筋彎起后，相應正截面抗彎承載力計算如表2.15表2.15 鋼筋彎起后相應各正截面抗彎承載能力 梁區段截面縱筋有效高度mmt形截面類型受壓區高度抗彎承載能力 mm1608支座中心-1點 1250.1 第一類13.40559.838560.22232171點2點 1232.2 第一類26.811097.847234.73548262點3點 1214.3 第一類40.221613.695680.46764343點4點 1196.4 第一類53.622107.043615.18870624點5點1189.0 第一類58.852292.902416.00376905點梁跨中1181.0 第一