1、目 錄1、編制依據12、工程概況13、構造要求14、模板的選用35、初步設計36、模板工程的有關驗算57、模板驗收368、模板拆除389、環境、職業健康安全措施39 1、編制依據1.2集團總部下發的施工組織設計（方案）編制大綱。 1.3施工手冊（第四版）。1.1*德州*新校建設項目宿舍樓、餐廳工程施工圖紙。1.4混凝土結構施工質量驗收規范（gb50204-2002）1.5混凝土模板用膠合板（gb/t17656-2008）1.6混凝土結構設計規范（gb50010-2002）。1.7建筑施工模板安全技術規范（jgj162-2008）1.8建筑施工高處作業安全技術規范（jgj80-91）2、工程概況

2、2.1工程總建筑面積44182.6m2，其中地下建筑面積為7481.42m2，地上建筑面積36701.18m2。地上九層（局部十層），地下為一層儲藏室，是一棟功能完善、設備齊全的現代化標準公用建筑。本工程結構體系為鋼筋混凝土框架結構，基礎形式為筏板基礎。結構安全等級為二級，框架抗震等級：賓館部分為三級，餐廳為四級，地下室防水等級為二級，設計使用年限為50年，建筑抗震設防類別為丙類，地基基礎設計等級為乙級。2.2砼構件截面尺寸主要有以下幾種形式，頂板現澆板厚度為160mm、120mm，本方案按照160mm板進行計算。地下一層層高為5.46m，框架柱截面有多種尺寸，本工程取最大截面尺寸700700

3、mm進行計算。剪力墻厚度主要有300mm、350mm、400mm、450mm等多種，按照450mm厚進行計算，本工程梁截面尺寸取300750mm進行計算。3、構造要求3.1模板的基本要求3.1.1模板應安裝正確，包括它的形狀、尺寸及相互位置。3.1.2支設牢固。模板要有足夠的強度、剛度和穩定性，要能夠可靠地承受鋼筋、模板、新澆砼的自重、以及在施工過程中所產生的各種荷載，以確保施工過程的安全。3.1.3構造簡單，裝拆方便，以便能夠多次使用，節約工期。3.1.4模板接縫應保證不漏漿，表面平整。3.1.5用料經濟，成本低。3.2模板拼裝前，應將接觸模板面涂刷脫模劑。注意不得涂刷過多，以免弄臟鋼筋或砼

4、表面。3.3模板側面必須用雙面膠條防止漏漿，特別是墻、梁模板間必須使用。墻模板根部采用水泥砂漿抹八字灰堵嚴。3.4砼梁、板跨度等于及大于4m時，模板應起拱，起拱高度為全跨長度的1/10003/1000。3.5在澆筑混凝土前，模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。冬季施工中，模板不得澆水濕潤，用鼓風機將上面塵土鋸沫等雜物清理干凈。3.6澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。3.7支模關系3.7.1板模頂到梁模的側模上，便于板模和梁側模各自調整標高。3.7.2梁底模頂梁側模，便于梁底起拱和先拆除梁側模。3.7.3墻模在梁斷面處留缺口，梁底頂到墻側幫上，便于梁、墻模單獨調整標高及易拆模。3.8安裝上層

5、模板及其支架應符合下列規定：3.8.1下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力或加設支架支撐。3.8.2上層支架的立柱應對準下層支架的立柱，并鋪設墊板。3.9 在搭設架體時，在立桿下設置墊板。3.10梁模板高支撐架的構造和施工要求3.10.1模板支架的構造要求： （1）立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； （2）梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 3.10.2頂部支撐點的設計： （1）在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； （2）頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； （

6、3）支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載n12kn時，可用雙扣件；大于12kn時應用頂托方式。 3.10.3支撐架搭設的要求： （1）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的跨距和步距中設置； （2）確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在40-65n.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； （3）地基支座的設計要滿足承載力的要求。 3.10.4施工使用的要求： （1）精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； （2）嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制

7、措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；（3）澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。4、模板的選用根據工程的結構特點和質量目標，本工程所有模板都采用15mm厚木膠板，支撐采用5080mm木方配合483.0mm扣件式鋼管使用。由于地下室使用止水螺桿，造成模板開洞過多，難以周轉，地下室模板按照一次周轉計。5、初步設計5.1施工工藝5.1.1在考慮成本及經濟的前提下，所有墻、框架柱均采用流水模板支設和砼澆筑的方法進行施工；其余梁、板均采用一次整體澆筑法。5.1.2柱、梁、板、樓梯采用木膠板，鋼管配合使用，以保證達到清水砼效果，滿足不抹灰的要求。5.2材料的選用5.2.1鋼

8、管：采用483.0mm鋼管，有彎折、空洞、銹蝕、裂紋等嚴重影響結構實體穩定性的管體不得使用。5.2.2模板：采用15mm厚木膠板。模板的強度、剛度應滿足施工要求，而且表面光滑無破損，以保證砼觀感質量及截面尺寸。5.2.3扣件：有裂紋、滑絲的扣件嚴禁使用。5.2.4對拉件：強度必須符合規范要求，長度必須滿足加固要求。5.3模板架體支設5.3.1支設順序：墻梁板。5.3.2架體支設要求（1）采用483.0mm鋼管搭設，立桿支設時和可調底座配合使用。板設滿堂架體，墻、梁、板應連成整體。（2）立桿底部距基面200mm搭設掃地桿。（3）立桿頂部的可調底座外伸長度不得超過300mm。（4）梁模板設計：采用

9、木膠板，設雙排或多排架體，根據構件截面尺寸立桿縱距按1.0m設置(詳見計算書)，橫桿步距1.0m，梁側立桿應通到板底，上部應設水平撐，梁高400mm的間距1000，梁高400mm間距500mm，這樣便于固定梁側模及防止砼在梁中部漲模。（5）現澆板模板設計：采用木膠板，設滿堂架體，立桿縱橫距11m，橫桿步距1.6m，快拆頭調整標高。在最上一層橫桿上加設小橫桿，木膠板拼縫處加設木方子，便于鋼釘固定，在小橫桿和木方子上鋪設木膠板。（6)剪力墻模板采用15mm厚木膠板，主楞采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.0 ,間距500mm；次楞采用木楞，寬度50，高度80,間距200mm。對拉螺栓直徑14mm,水

10、平間距500mm,豎向間距400mm。（7）墻、梁接頭設計：墻模按梁截面（考慮板厚）用手鋸在有梁的一側鋸出梁口，梁模頂住墻模，便于梁底標高的的調整。（8) 梁、梁接頭設計：主梁側面留出次梁梁口，次梁模頂住主梁模，便于次梁底標高的調整，所有補空盡量留于梁中，避開梁柱接頭、梁梁接頭。（9) 柱箍采用:鋼楞 截面類型為:圓鋼管483.0 ；間距:500mm對拉螺栓直徑:12mm 柱寬度b方向設置2個對拉螺栓，柱高度度h方向設置2個對拉螺栓，兩個方向間隔布置。6、模板工程的有關驗算6.1、截面300750mm梁模板系統驗算工程參數梁與支架參數梁截面寬度0.3m梁截面高度0.75m支架高度4.8m樓板厚

11、度0.16m立桿梁跨度方向間距la1m鋼管類型483.0m梁兩側與梁底立桿梁兩側立桿間距1m,梁下增加1根立柱水平桿最大步距1.6m立桿伸出水平桿長度a0.6m面板15mm厚木膠合板梁底面板下次楞5080mm方木，3根梁側次楞8050mm方木，間距200mm梁側主楞雙鋼管483.0，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm400mm荷載參數永久荷載新澆砼自重24kn/m3鋼筋自重1.5kn/m3面板次楞自重0.3kn/m2支架自重0.159kn/m可變荷載施工人員及設備荷載1kn/m2傾倒砼荷載4kn/m2振搗砼對梁底模板荷載2kn/m2振搗砼對梁側模板荷載4kn/m2新澆

12、砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:f=0.22ct012v=0.22245.71.21.21.22=52.873 kn/m2f=ch=240.75=18.000 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(t+15)計算，取初凝時間為5.7小時。t：混凝土的入模溫度，經現場測試，為10； v - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； h - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.75m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取

13、1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值18.000kn/m2。梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩w= 10001515/6=37500mm3；截面慣性矩i= 1000151515/12=281250mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，l=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值g4k=18.000kn/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值q2k=4kn/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.218.000+1.44

14、1=24.480kn/mq1=0.91.3518.000+1.40.741= 25.398kn/m根據以上兩者比較應取q1= 25.398kn/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：m1=0.1q1l2=0.125.3980.202=0.1knm面板抗彎強度設計值f=12.5n/mm2；=mmax=0.1106=2.67n/mm2 f=12.5n/mm2w37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 118.000=18kn/m；面板最大容許撓度值: 200/250=0.8mm；面板彈性模量: e

15、= 4500n/mm2；=0.677ql4=0.67718.0002004=0.15mm 0.8mm100ei1004500281250滿足要求!梁側模板次楞驗算次楞采用方木，寬度:80mm 高度:50mm，間距：0.2m,截面抵抗矩w和截面慣性矩i分別為:截面抵抗矩w =805050/6=33333mm3；截面慣性矩i =80505050/12=833333mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，l=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值g4k=18.000kn/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值q2k=4kn

16、/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.218.000+1.440.2=4.896kn/mq2=0.91.3518.000+1.40.740.2= 5.080kn/m根據以上兩者比較應取q=5.080kn/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：mmax=0.1ql2=0.15.0800.52=0.127knm最大支座力：1.1ql=1.15.0800.5=2.79kn次楞抗彎強度設計值f17n/mm2。=mmax=0.127106=3.810n/mm2 17n/mm2w33333 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值v1=0.6q1l=0.65.0800.5=1.524kn木

17、材抗剪強度設計值fv=1.7n/mm2；抗剪強度按下式計算:=3v=31.524103= 0.572n/mm2 fv=1.7n/mm22bh28050 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 18.0000.2=3.6kn/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.6773.65004= 0.183mm 2mm100ei10010000833333 滿足要求!梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管483.0，間距：0.5m，截面抵抗矩w和截面慣

18、性矩i分別為:截面抵抗矩w =8980mm3；截面慣性矩i =215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載p=2.79kn，按集中荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距，l=0.4m。主楞計算簡圖(kn)主楞彎矩圖(kn.m)2、強度驗算最大彎矩mmax=0.195knm主楞抗彎強度設計值f205n/mm2。=mmax=0.195106=21.715n/mm2 205n/mm2w8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載p=1.980kn，主楞彈性模量: e = 206000n/mm2。

19、主楞最大容許撓度值：400/250=1.6mm；經計算主楞最大撓度vmax=0.033mm n=5.17kn。滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm。 取梁底橫向水平桿間距1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩w= 1001.51.5/6=37.500cm3；截面慣性矩i= 1001.51.51.5/12=28.125cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為3根，面板按兩跨連續板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，l=0.15m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240.75+1.50.75+0.3)+1.421=23.50kn/mq1=0.91.35

20、(240.75+1.50.75+0.3)+1.40.721= 25.37kn/m根據以上兩者比較應取q1= 25.37kn/m作為設計依據。計算簡圖(kn)彎矩圖(kn.m)經過計算得到從左到右各支座力分別為：n1=1.427kn;n2=4.757kn;n3=1.427kn;最大彎矩 mmax = 0.071kn.m梁底模板抗彎強度設計值f (n/mm2) =12.5 n/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=mmax=0.071106=1.893n/mm2 12.5n/mm2w37.500103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計

21、算如下：q = 1（240.751.50.750.3）=19.43kn/m；計算簡圖(kn)面板彈性模量: e = 4500n/mm2；經計算，最大變形 vmax = 0.040mm梁底模板的最大容許撓度值: 150/250 =0.6 mm；最大變形 vmax = 0.040mm 0.6mm滿足要求!梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50mm，高度80mm。次楞的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=5.08.08.0/6= 53.333cm3；i=5.08.08.08.0/12= 213.333cm4；（一）強度驗算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取

22、受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下水平橫桿的間距，l=1m。次楞計算簡圖 l=1m荷載設計值 q = 4.757/1= 4.757kn/m；最大彎距 mmax =0.1ql2= 0.14.75712= 0.476 kn.m；次楞抗彎強度設計值 f=17n/mm2；=mmax=0.476106=8.925n/mm2 17n/mm2w53.333103滿足要求!（二）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250 =1000/250 =4.0 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值: q =3.643/1= 3.643n/mm；次楞彈性模量: e = 10000n/

23、mm2；=0.677ql4=0.6773.64310004=1.156mm 4.0mm100ei10010000213.333104滿足要求!梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載p取梁底面板下次楞傳遞力。 計算簡圖(kn) 彎矩圖(kn.m)經計算，從左到右各支座力分別為：n1=0.173kn;n2=7.264kn;n3=0.173kn;最大彎矩 mmax=0.127kn.m；最大變形 vmax=0.045mm。（一）強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值f (n/mm2) = 205n/mm2；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=mmax=0.127106=28.285

24、n/mm2 205n/mm2w4.49103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值: l/150 =500/150 = 3.3mm或10mm；最大變形 vmax = 0.045mm 3.3mm滿足要求!梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載p=7.264kn。 計算簡圖(kn)縱向水平桿只起構造作用，不需要計算?？奂够乞炈闼綏U傳給立桿豎向力設計值r=7.264kn,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算?？奂戒摴芰⒅嬎悖ㄒ唬╋L荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按北京10年一遇風壓值采用，0=0.3kn/m2。模板支架計算高度h=4.8m，按地

25、面粗糙度c類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載體形系數：將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7.3.1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2an/(lah)=1.20.156/(11.7)=0.110式中an =(la+h+0.325lah)d=0.156m2an -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，1mh-步距，1.7md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.110=0.13無遮攔多排模板支撐架的體形系

26、數：s=st1-n=0.131-0.96 10=1.091-1-0.96-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.841.090.3=0.275kn/m2風荷載產生的彎矩標準值：mw=0.921.4klah2=0.921.40.27511.72= 0.090knm1010（二）立柱軸心壓力設計值n計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：7.264kn ；立柱承受支架自重：1.24.80.159=0.916kn 立柱軸心壓力設計值n：7.264+0.916=8.180kn；（三）立柱穩定性計算立柱的穩定性計算公式:n+mwfjawn - 軸心壓力設計值(kn) ：n=

27、8.180kn；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=lo/i 查表得到；l0 - 立桿計算長度（m），l0=k1k2(h+2a)，h:步距，取1.7m;a:模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.4m;k1k2為計算長度附加系數，按下表取用，k1=1.163，k2=1.007，l0=2.93m。i - 立柱的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；a - 立柱截面面積(cm2),a=4.24cm2；mw - 風荷載產生的彎矩標準值；w - 立柱截面抵抗矩(cm3)：w= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值n/mm2,f= 205n/mm2；立柱長細比計算：=lo/i

28、=293.00/1.59=184按照長細比查表得到軸心受壓立柱的穩定系數=0.216；n+mw=8.180103+0.090106=89.317+20.045=109.362n/mm2 f=205n/mm2jaw0.2164.241024.49103立柱穩定性滿足要求!6.2 現澆板模板系統驗算樓板與支架參數砼樓板厚度0.16m支架高度5.3m立桿縱距1m立桿橫距1m水平桿步距1.6m伸出長度a0.5m鋼管類型483.0m面板木膠合板 厚度：15mm次楞方木50mm80mm，間距0.2m主楞單鋼管483.0荷載參數永久荷載新澆砼自重24kn/m3鋼筋自重1.1kn/m3面板次楞自重0.3kn/

29、m2支架自重0.166kn/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kn/m22.5kn1.5kn/m21kn/m2振搗砼荷載2kn/m2模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm ，取單位寬度1m的面板作為計算單元。面板的截面抵抗矩w= 10001515/6=37500mm3；截面慣性矩i= 1000151515/12=281250mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，l=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240.16+1.10.16+0.3)+1.42

30、.51=7.811kn/mq1=0.91.35(240.16+1.10.16+0.3)+1.40.72.51= 7.449kn/m根據以上兩者比較應取q1= 7.811n/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.91.210.3=0.324 kn/m跨中集中荷載設計值p=0.91.42.5= 3.150kn3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：m1=0.1q1l2=0.1 7.8110.22=0.031knm施工荷載為集中荷載：m2=0.08q2l2+0.213pl=0.08 0.3240.22 +0.213 3.1500.2=0.135knm取mmax=0.135knm驗算

31、強度。面板抗彎強度設計值f=12.5n/mm2；=mmax=0.135106=3.60n/mm2 f=12.5n/mm2w37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（240.161.10.160.3）=4.316kn/m；面板最大容許撓度值: 200/250=0.8mm；面板彈性模量: e = 4500n/mm2；=0.677ql4=0.6774.3162004=0.04mm 0.8mm100ei1004500281250滿足要求!次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度80mm，間距0.2m，截面抵

32、抗矩w和截面慣性矩i分別為:截面抵抗矩 w =508080/6=53333mm3；截面慣性矩 i =50808080/12=2133333mm4；（一）抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，l=1m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240.16+1.10.16+0.3)+1.42.50.2=1.562kn/mq1=0.91.35(240.16+1.10.16+0.3)+1.40.72.50.2= 1.490kn/m根據以上兩者比較應取q1= 1.562kn/m作為設計依據。集中荷載設計值

33、：模板自重線荷載設計值q2=0.91.20.20.3=0.065kn/m跨中集中荷載設計值p=0.91.42.5= 3.150kn3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：m1= 0.1q1l2=0.11.56212=0.156knm施工荷載為集中荷載：m2= 0.08q2l2+0.213pl=0.080.06512+0.2133.1501=0.676knm取mmax=0.676knm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17n/mm2；=mmax=0.676106=12.68n/mm2 f=17n/mm2w53333次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：v1=0.6q1l=0.6

34、1.5621=0.937kn施工荷載為集中荷載：v2= 0.6q2l+0.65p=0.60.0651+0.653.150=2.087kn取v=2.087kn驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=1.7n/mm2；抗剪強度按下式計算:=3v=32.087103= 0.783n/mm2 fv=1.7n/mm22bh25080次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.2（240.161.10.160.3）=0.863kn/m次楞最大容許撓度值:1000/250=4mm；次楞彈性模量: e = 10000n/mm2；

35、=0.677ql4=0.6770.86310004=0.27mm 4mm100ei100100002133333滿足要求!主楞驗算主楞采用:單鋼管483.0截面抵拒矩w=4.49cm3截面慣性矩i=10.78cm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取1.5kn/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力p。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(240000.16+11000.16+300)+1.415000.2=1310n/mq1=0.91.35(240000.16+11000.16+300)+1.40.715000.2= 1313n/m根據以上兩者比較應

36、取q1= 1313n/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.113131/1000=1.444kn。次楞作用集中荷載p=1.444kn，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kn)彎矩圖(kn.m)最大彎矩 mmax=0.736kn.m；主楞的抗彎強度設計值f=215n/mm2；=mmax=0.736106=163.920n/mm2 215n/mm2w4.49103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載p。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.2（240000.1611000.16300）=86

37、3n/m=0.863n/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.10.8631=0.949kn。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載p，經計算，主梁最大變形值v=1.496mm。主梁的最大容許撓度值:1000/150=6.7mm，最大變形 vmax =1.496mm 6.7mm滿足要求!扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿豎向力設計值r=7.956kn,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算?？奂戒摴芰⒅嬎悖ㄒ唬╋L荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按北京10年一遇風壓值采用，0=0.3kn/m2。模板支架計算高度h=5.3m，按地面粗糙度c類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化

38、系數z=0.74。計算風荷載體形系數s將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7.3.1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2an/(lah)=1.20.150/(11.6)=0.113式中an =(la+h+0.325lah)d=0.150m2an -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，1mh-步距，1.6md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.113=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.141-0.95 2=0

39、.271-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.740.270.3=0.060kn/m2風荷載產生的彎矩標準值：mw=0.921.4klah2=0.921.40.06011.62= 0.017knm1010（二）軸向力計算按下列各式計算取最大值：0.91.20.1665.3+(240.161.10.160.3)11+1.4111=6.871kn；0.91.20.1665.3+(240.161.10.160.3)11+0.91.4(111+0.017/1)=6.765kn；0.91.350.1665.3+(240.161.10.160.3)11

40、+ 1.4(0.7111+0.60.017/1)=7.208kn；立柱軸向力取上述較大值，n=7.208kn。（三）立柱穩定性驗算立柱的穩定性計算公式:n+mwfjawn - 軸心壓力設計值(kn) ：n=7.208kn；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=lo/i 查表得到；l0 - 立桿計算長度（m），l0=h，h為縱橫水平桿最大步距，l0=1.6m。i - 立柱的截面回轉半徑(cm) ,i=1.59cm；a - 立柱截面面積(cm2),a=4.24cm2；mw - 風荷載產生的彎矩標準值；w - 立柱截面抵抗矩(cm3)：w= 4.49cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值n/mm2,f= 21

41、5n/mm2；立柱長細比計算：=lo/i=160.0/1.59=101按照長細比查表得到軸心受壓立柱的穩定系數=0.549；n+mw=7.208103+0.017106=30.965+3.786=34.751n/mm2 f=215n/mm2jaw0.5494.241024.49103立柱穩定性滿足要求!6.3 剪力墻模板系統驗算墻體模板參數墻體厚度0.45m墻體砼澆筑高度5.3m面板15mm厚木膠合板次楞5080mm方木，間距200mm主楞雙鋼管483.0，間距400mm對拉螺栓對拉螺栓直徑14mm，間距：400mm400mm荷載參數振搗砼對側模板壓力4kn/m2傾倒砼對側模板壓力4kn/m2

42、新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:f=0.22ct012v=0.22248.01.21.21.22=74.207 kn/m2f=ch=245.3=127.200 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(t+15)計算，取初凝時間為8.0小時。t：混凝土的入模溫度，經現場測試，為10； v - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； h - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.3m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，

43、取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值74.207kn/m2。墻側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩w= 10001515/6=37500mm3；截面慣性矩i= 1000151515/12=281250mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，l=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值g4k=74.207kn/m2，傾倒砼對側模板產生的荷載標準值q2k=4kn/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.274.207+1.4

44、41=85.184kn/mq1=0.91.3574.207+1.40.741= 93.69kn/m根據以上兩者比較應取q1= 93.69kn/m作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：m1=0.1q1l2=0.193.690.202=0.37knm面板抗彎強度設計值f=12.5n/mm2；=mmax=0.37106=9.87n/mm2 f=12.5n/mm2w37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 174.207=74.207kn/m；面板最大容許撓度值: 200/250=0.8mm；面板彈性模量

45、: e = 4500n/mm2；=0.677ql4=0.67774.2072004=0.64mm 0.8mm100ei1004500281250滿足要求!墻側模板次楞驗算次楞采用方木，寬度:50mm 高度:80mm，間距：0.2m,截面抵抗矩w和截面慣性矩i分別為:截面抵抗矩w =508080/6=53333mm3；截面慣性矩i =50808080/12=2133333mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，l=0.4m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值g4k=74.207kn/m2，傾倒砼對側模板產生的荷載標準值q2

46、k=4kn/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.274.207+1.440.2=17.037kn/mq2=0.91.3574.207+1.40.740.2= 18.738kn/m根據以上兩者比較應取q=18.738kn/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：mmax=0.1ql2=0.118.7380.42=0.300knm最大支座力：1.1ql=1.118.7380.4=8.24kn次楞抗彎強度設計值f17n/mm2。=mmax=0.300106=5.625n/mm2 17n/mm2w53333 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值v1=0.6q1l=0.618.7380

47、.4=4.497kn木材抗剪強度設計值fv=1.7n/mm2；抗剪強度按下式計算:=3v=34.497103= 1.686n/mm2 fv=1.7n/mm22bh25080 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 74.2070.2=14.841kn/m；次楞最大容許撓度值=400/250=1.6mm；次楞彈性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.67714.8414004= 0.121mm 1.6mm100ei100100002133333 滿足要求!墻側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管48

48、3.0，間距：0.4m，截面抵抗矩w和截面慣性矩i分別為:截面抵抗矩w =8980mm3；截面慣性矩i =215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載p=8.24kn，按集中荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取穿墻螺栓間距間距，l=0.4m。主楞計算簡圖(kn)主楞彎矩圖(kn.m)2、強度驗算最大彎矩mmax=0.577knm主楞抗彎強度設計值f205n/mm2。=mmax=0.577106=64.254n/mm2 205n/mm2w8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載p=6.530kn，主楞彈性模量: e = 206000n/mm2。主楞最大容許撓度值：400/250=1.6mm；經計算主楞最大撓度vmax=0.108mm n=14.39kn。滿足要求!6.3 框架柱模板系統驗算柱模板參數柱截面寬度0.7m截面高度0.7m柱高度5.3m面板15mm厚木膠合板次楞豎楞采用方木，寬度:50mm，高度:80mm，柱寬度b方向設置4個豎楞，柱高度h