1、隨著近幾年電力工業(yè)的高速發(fā)展和環(huán)保力度的逐步加大，特別是潔凈發(fā)電技術的推廣應用，循環(huán)流化床技術（CFB）得到了較快的發(fā)展和普及。提高大型循環(huán)流化床鍋爐運行的安全性、經(jīng)濟性、環(huán)保性和可靠性受到了越來越多的關注和重視。目前已投運的高參數(shù)循環(huán)流化床鍋爐，經(jīng)過不斷的經(jīng)驗交流和總結，已基本能保證鍋爐的安全運行，連續(xù)運行天數(shù)可達百日以上，但在運行經(jīng)濟性方面卻不容樂觀，如風機電耗高、飛灰大、煤耗高、非計劃停爐次數(shù)多、點火耗油量大等，因此分析和研究循環(huán)流化床鍋爐的運行調(diào)整和優(yōu)化運行方式，對提高循環(huán)流化床鍋爐的運行可靠性和可利用率有著重要的現(xiàn)實指導意義。華電淄博熱電有限公司#3、4鍋爐是哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的465

2、 t/h循環(huán)流化床鍋爐，鍋爐各熱力參數(shù)基本能達到設計值，并能滿負荷穩(wěn)定運行，在安全運行基礎上，我公司積極研討循環(huán)流化床鍋爐的運行調(diào)整和優(yōu)化運行方式，并進行認真分析，總結經(jīng)驗教訓，積極對設備加以改造，目前兩臺循環(huán)流化床鍋爐的運行經(jīng)濟性有了顯著的提高。本文試圖從鍋爐設備改造、運行調(diào)整等方面進行分析，總結提高循環(huán)流化床鍋爐經(jīng)濟性的有效節(jié)能改造措施，為國內(nèi)大型循環(huán)流化床鍋爐的安全、經(jīng)濟運行提供經(jīng)驗參考和借鑒。1465t/h循環(huán)流化床鍋爐概況循環(huán)流化床鍋爐主要由爐膛、高溫絕熱旋風分離器、雙路回料閥和尾部對流煙道組成：燃燒室（爐膛）蒸發(fā)受熱面采用膜式水冷壁和雙面水冷壁，布風裝置采用水冷布風板，大直徑鐘罩式

3、風帽，燃燒室內(nèi)布置屏式二級過熱器和屏式高溫再熱器；兩個直徑8.08米的高溫絕熱旋風分離器布置在燃燒室與尾部對流煙道之間，其回料腿下布置一個U型自平衡雙路回料閥；尾部對流煙道內(nèi)布置三級過熱器、一級過熱器、低溫再熱器、省煤器、空氣預熱器。一、二次風由各自的風機單獨供風，采用分級配風：一次風經(jīng)布風板給入；二次風于爐膛密相區(qū)以上、下二次風箱分26個噴口給入；給煤、石灰石系統(tǒng)的密封風均取自二次風，播煤風來自熱一次風。循環(huán)流化床鍋爐啟動采用床上和床下啟動燃燒器聯(lián)合點火啟動方式：床上油槍共四只，設計單支最大出力1500kg/h；床下油槍共四只，設計單支最大出力975kg/h，啟動燃燒器霧化方式均為蒸汽霧化，

4、配用高能電子點火器，燃用#0輕柴油。鍋爐主要參數(shù)（見表1）：表1 鍋爐主要參數(shù)2鍋爐運行狀況 #3、4循環(huán)流化床鍋爐投運后，經(jīng)過不斷的經(jīng)驗交流和總結，已基本能保證鍋爐的安全運行，連續(xù)運行天數(shù)可達百日以上，但運行經(jīng)濟性方面與傳統(tǒng)的煤粉爐相比卻不容樂觀，其主要經(jīng)濟指標如風機電耗、飛灰、煤耗、非計劃停爐次數(shù)、點火耗油量等均不如煤粉爐，提高循環(huán)流化鍋爐的運行經(jīng)濟性迫在眉睫。我公司上下齊努力，從多方面入手，積極探索并總結提高循環(huán)流化床鍋爐運行經(jīng)濟性的經(jīng)驗，并取得了顯著成效，2005年第三季度的經(jīng)濟指標已明顯好于試運初期，其對比效果見表2。表2鍋爐運行主要指標對比3提高循環(huán)流化床鍋爐運行經(jīng)濟性的措施3.1

5、運行管理措施在成功保證循環(huán)流化床鍋爐的安全運行后，其運行經(jīng)濟性不高的缺點比較明顯，為提高其運行經(jīng)濟性，公司成立了專門的運行管理小組，首先在運行管理上加大力度，采取的措施主要有以下幾點：3.1.12004年初，針對#3、4機組剛投產(chǎn)，機組非計劃停爐次數(shù)較多。從操作技術不成熟、對循環(huán)流化床機組燃燒特性不了解等方面，組織技術管理和運行人員，到其他兄弟單位學習、搜資，研討優(yōu)化運行調(diào)整方案并在實際運行中加以驗證和實施。3.1.2成立運行攻關小組并積極組織專業(yè)技術人員，利用學習天、公休天和工作現(xiàn)場，對#3、4機組人員進行技術再講課、再培訓，將公司和其他兄弟單位運行中遇到的異常，根據(jù)現(xiàn)象進行分析原因并制定防

6、范措施，及時將措施編印給運行人員并在運行中嚴格執(zhí)行。3.1.3將循環(huán)流化床鍋爐理論和經(jīng)驗交流會的部分成果吸收、消化，轉化為與我們機組相適應的技術措施，講解給運行人員，使所有運行人員深入了解和掌握循環(huán)流化床鍋爐的原理和調(diào)整原則。3.1.4每季度在公司仿真機上組織一次反事故演習，不斷鍛煉運行人員處理事故和應變的能力。通過以上措施，使運行人員理論知識更加豐富、運行調(diào)整能力大大提高、事故處理應變能力得到加強，相應機組運行水平得到提高。3.2運行技術措施在確保循環(huán)流化床鍋爐能夠安全穩(wěn)定運行前提下，我公司對機組主要經(jīng)濟指標（如廠用電率、供電煤耗、鍋爐效率等）加強了管理，通過搜集資料、多次研討優(yōu)化運行調(diào)整的

7、方案，制定多項運行調(diào)整措施，并在實際運行中加以驗證后再次改進，總結一系列針對循環(huán)流化床鍋爐燃燒調(diào)整的經(jīng)驗，提出了四項有效的燃燒措施，使循環(huán)流化床鍋爐的燃燒經(jīng)濟性得到大幅提高，詳述如下：3.2.1低床壓燃燒措施床壓的大小是反映爐內(nèi)床料量多少的參數(shù)，也是爐床料量多少的唯一判斷依據(jù)，其數(shù)值又受到負荷、風量、床料粒度、煤質(zhì)、煤種等多因素的影響，因而床壓是循環(huán)流化床鍋爐燃燒技術中最重要而又復雜的參數(shù)之一。在鍋爐運行中，床壓的測量值會隨著鍋爐的負荷、爐內(nèi)灰的粒徑、煤的質(zhì)量、煤的破碎粒度以及風量的調(diào)整而變化。因此爐內(nèi)的床壓控制值不是一成不變的，合適的床壓控制值應根據(jù)大量的運行經(jīng)驗來決定，在不同的鍋爐負荷下，

8、依據(jù)床壓測量值和水冷風室壓力判斷爐內(nèi)床料量的多少，并參考密相區(qū)三層床壓值對床料粒度組成作出正確判斷。控制床壓在合理范圍內(nèi)運行，即能保證鍋爐安全運行，又能維持合理且穩(wěn)定的床溫，還能維持較高的爐內(nèi)燃燒效率。床壓過低與過高的不利影響有以下幾點：床壓過低：l 爐內(nèi)床料量少，床料在爐內(nèi)的翻滾混合效果減弱，易產(chǎn)生局部流化質(zhì)量下降，影響安全運行。l 爐膛內(nèi)沒有足夠的床料參與內(nèi)循環(huán)，對流換熱減弱，容易使鍋爐帶不上額定負荷。l 密相區(qū)燃燒份額減少，稀相區(qū)燃燒份額增大，爐內(nèi)高溫受熱面（二級過熱器、高溫再熱器）的對流傳熱增強，易造成受熱管壁面超溫。床壓過高：l 爐內(nèi)床料量多，為保證流化的良好性，必須增大一次風量，較

9、大的風機壓頭與較大的一次風量使一次風機電耗過大。l 爐內(nèi)床料粒子濃度大，二次風機壓頭增加，二次風機電耗大。l 爐內(nèi)床料粒子濃度大，二次風的穿透能力弱，稀相區(qū)煤粒與氧的混合效果差，燃燒效率低。l 大量的一次風量攜帶灰粒能力大大加強，顆粒大、風速高，使爐內(nèi)受熱面磨損嚴重。因此，床壓是一多變而復雜的控制參數(shù)，運行中要做到對床料“質(zhì)”、“量”全面控制，必須符合循環(huán)流化床鍋爐燃燒特性及總結眾多的運行經(jīng)驗來綜合控制理想的運行值。我公司在運行初期，為保證鍋爐滿負荷穩(wěn)定運行而采用較高的床壓運行控制值，結果造成使用較高的流化風量，爐內(nèi)耐火材料和水冷壁管交界處管壁的磨損情況十分嚴重，被迫停爐次數(shù)較多，后經(jīng)過多次逐

10、漸降低床壓運行控制值，并總結分析每次改變床壓值后的運行情況，最終探索出一較合理的運行控制值（67 kPa），比原控制值（911kPa）有了較大幅度的降低，高負荷時控制偏低值，低負荷時控制偏高值，在該范圍內(nèi)床壓過低、過高的不利影響均得到有效控制。另外，爐內(nèi)的床料是大量具有一定粒經(jīng)分布的顆粒組成，其穩(wěn)定性決定了鍋爐燃燒的穩(wěn)定性，因此，在運行中鍋爐排渣應采取連續(xù)或半連續(xù)排渣的運行方式，即勤排少排原則，這樣可保持床內(nèi)料層穩(wěn)定，防止有效循環(huán)顆粒的流失，以保證鍋爐的燃燒穩(wěn)定性，同時鍋爐的燃燒經(jīng)濟性也得到大幅提高（見表4）。3.2.2低氧量燃燒措施在循環(huán)流化床鍋爐運行初期，對其燃燒控制經(jīng)驗不足，對氧量的控制

11、大多沿襲傳統(tǒng)煤粉爐的燃燒經(jīng)驗及運行設計說明書，采用了較大的過量空氣系數(shù)，氧量O2控制值在46%，引起一系列不利影響，如：磨損大、床溫低、飛灰大、風機電耗大等。經(jīng)過認真分析及總結經(jīng)驗，打破固定思維，考慮到循環(huán)流化床鍋爐爐膛的密封性好，漏風系數(shù)極小，氧量隨煙氣流向逐漸降低，與傳統(tǒng)煤粉爐的氧量隨煙氣流向因漏風的增加而變大正好相反，因此降低氧量運行是可行且有利的，在經(jīng)過多次運行分析對比，更加證實其正確性。在采用低氧量燃燒技術后，風量的減少使風機電耗降低；床溫的提高使鍋爐燃燒效率升高、飛灰含碳量降低；風速的降低使磨損減弱。因此低氧量燃燒技術的采用大大提高了鍋爐的燃燒經(jīng)濟性（見表4）。3.2.3高爐膛壓力

12、燃燒措施為充分發(fā)揮循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)勢，經(jīng)充分論證考慮后，爐膛壓力的控制先由試運初期的050 Pa改進為微正壓運行，提高了其運行經(jīng)濟性。在經(jīng)過長時間運行后，發(fā)現(xiàn)爐膛壓力的控制可以更進一層，即將爐膛壓力微正壓運行改為+100+200 Pa運行，或?qū)⑵淇刂屏泓c改為接近三級過熱器的入口煙道處煙氣壓力，可以最大限度的發(fā)揮循環(huán)流化床鍋爐的優(yōu)勢，又可充分避免其爐膛與尾部煙道的內(nèi)、外漏風。提高爐膛壓力運行的試驗對比見下表3：表3燃燒調(diào)整試驗參數(shù)對照表說明：調(diào)整前，#3爐各參數(shù)穩(wěn)定運行，將引風機負壓自動調(diào)整目標值由-30 Pa改至+150 Pa總共上升180 Pa，其他參數(shù)未做任何調(diào)整，穩(wěn)定運行30分鐘后，從

13、參數(shù)對比表中發(fā)現(xiàn)上升的參數(shù)有：蒸發(fā)量、床壓、床溫、分離器出口溫度、爐膛出口溫度、水冷風室壓力；下降的參數(shù)有：低溫再熱器壁溫、含氧量、引風機電流、引風機轉速、二次風機電流、排煙溫度、三過入口煙溫。分析：l 爐膛壓力上升后，煙氣在離開爐膛時灰粒子的揚析作用加強，一次風離開爐內(nèi)密相區(qū)時的夾帶作用增強，因此爐內(nèi)內(nèi)循環(huán)倍率升高，爐內(nèi)的灰粒子濃度上升，其對爐內(nèi)水冷壁面的傳熱作用加強，有利于提高爐內(nèi)的熱利用率。同時，灰粒子在爐內(nèi)的停留時間延長，其燃盡程度得到提高，燃燒效率上升，飛灰可燃物下降；另外，飛出爐膛的灰粒子減少，也有利于降低飛灰可燃物。l 因在爐內(nèi)煤燃燒后的熱量不能及時帶走，造成爐膛密相區(qū)的床溫上升

14、，煤的燃燒效率上升。同時，爐內(nèi)密相區(qū)灰粒子之間的碰撞、磨損、爆裂作用因壓力的上升而作用加強，因此灰粒子的燃燒效率上升，鍋爐的底渣含碳量降低，鍋爐效率上升。l 爐膛壓力的上升，直接降低引風機的轉速、引風機的電流下降，其電耗下降；二次風的流動阻力上升，二次風量稍有下降，造成二次風機電流下降，其電耗下降。l 煙氣在爐內(nèi)及尾部煙道的流動速度降低，對受熱面的磨損下降。l 在尾部煙道內(nèi)，因煙氣流速的降低，其對流傳熱作用減弱，但同時因進入尾部煙道的煙氣溫度升高，增強了對流傳熱作用，在二者共同作用下，排煙溫度變化不明顯，因此由排煙溫度引起的排煙熱損失變化不大，而由煙氣量的減少帶來的排煙熱損失降低，因而總的排煙

15、熱損失是降低的。l 低溫再熱器的壁面溫度降低，會引起再熱器的減溫水流量減少，機組的效率會上升。l 尾部煙道的壓力下降后，可降低其漏風量，既降低磨損又降低引風機的電耗，既提高尾部煙道的熱利用率又減少低溫腐蝕的可能性（從省煤器入口處與尾部煤道底部處的氧量偏差約0.4%分析，其漏風量是比較可觀的）。從以上分析可以看出：提高爐膛壓力運行后，多數(shù)參數(shù)的變化有利于提高鍋爐的燃燒效率，從降低主要指標分析：蒸發(fā)量的上升說明發(fā)電煤耗下降、鍋爐效率上升；引風機電流、二次風機電流的下降說明廠用電率下降；從降低鍋爐的燃燒熱損失分析：排煙熱損失、不完全燃燒熱損失、飛灰可燃物的熱損失、底渣含碳量的熱損失等均是降低的。因此

16、其優(yōu)點是明顯的，可以較大幅度的提高循流化床鍋爐的運行經(jīng)濟性（見表4）。3.2.4優(yōu)化煤粒粒徑級配措施循環(huán)流床鍋爐的床料內(nèi)循環(huán)及外循環(huán)方式增加了灰粒（煤粒）在爐內(nèi)停留時間，有利于煤粒燃盡，參與內(nèi)循環(huán)的床料直徑約為0.31mm，而參與外循環(huán)的床料直徑約在0.090.3mm，它們均能在爐內(nèi)停留足夠時間而燃盡。在上述范圍以外的粗粒子，只能在密相區(qū)翻騰，時間過長（1030min），它會石墨化，反應活性下降而“失活”；而d0.09mm的細粒子大部分以飛灰形式一次經(jīng)過分離器而離開鍋爐，由于停留時間短，飛灰含碳量也會高。因此，必須根據(jù)該煤質(zhì)的成灰特性，調(diào)整入爐煤的粒度級配，盡量減少粒徑偏大或偏小的床料，其中，

17、控制入爐煤中d0.2mm粒子的份額對降低飛灰含碳量尤為重要。我公司加大對細碎機的設備管理，提高細碎機效率，增加煤粒取樣化驗次數(shù)，對煤的粒度提出了更高的要求：l 入爐煤粒度為0-7mm；l 中位粒徑d50=0.6mm（d50=0.6mm代表的意義是煤的粒度以0.6mm為分界各占50%）；l 煤的粒度小于200m的不大于25%。l 通過這些措施合理調(diào)整且優(yōu)化了煤的粒度級配，減少煤粒中過大過小的成份，使煤在爐內(nèi)的燃盡程度有了較大提高，有效降低了飛灰可燃物（見表5）和底渣含碳量，大大提高了循環(huán)流化床鍋爐的燃燒經(jīng)濟性。3.3經(jīng)濟指標分析3.3.1降低風機電耗對于典型的循環(huán)流化床鍋爐，為適應其燃燒方式的特

18、殊性，在爐膛底部布置了高阻力的布風板，并輔有較厚的床料，這就需要風機有足夠的壓頭將燃燒風送入爐膛內(nèi)燃燒，一次風機電耗較高；另外，爐內(nèi)循環(huán)物料量大、濃度高，旋風分離器的存在也增加了煙氣的流動阻力，因而引風機的全壓也較高，引風機的電耗也較高。因此，循環(huán)流化床鍋爐的風機電耗相對較高，我公司在試運初的一段時間內(nèi)風機電耗高達14.12kwh/t（以蒸發(fā)量為計算基數(shù)）,為降低風機電耗我公司采取以下措施:l 采用四項有效的循環(huán)流化床鍋爐燃燒措施即：低床壓、低氧量、高爐膛壓力、優(yōu)化煤粒粒徑級配措施，提高鍋爐燃燒效率的同時也降低了風機電耗。l 低負荷時采用單風機運行：因循環(huán)流化床機組的調(diào)峰能力強，經(jīng)常在較低負荷

19、下運行（50%），一、二次風機、引風機的風機容量裕度大，因此低負荷時積極探索單風機運行方式，合理分配風量，優(yōu)化風機出力，也直接降低了風機電耗。在最低負荷時一次風機、二次風機、引風機均為單風機運行方式。l 設備改造：因循環(huán)流化床機組的調(diào)峰優(yōu)勢，負荷波動大，風機調(diào)整范圍大，為此將引風機由擋板控制改為液粘控制，改造后引風機平均運行電流由改造前的113.8A下降到86.7A（2006年上半年數(shù)據(jù)），有效的降低了引風機電耗。l 排渣系統(tǒng)改造：將原風水聯(lián)合冷渣器改為滾筒式冷渣器，三臺冷渣器風機退出運行，風機電耗顯著降低，同時還增加了排渣的可靠性。經(jīng)采取以上措施，2006年上半年#3、4爐引風機電耗完成4.

20、23kwh/t，同比降低0.69 kwh/t；一次風機電耗完成5.51kwh/t，同比降低0.46 kwh/t；二次風機電耗完成2.33kwh/t，同比降低0.01 kwh/t；冷渣器流化風機電耗完成0 kwh/t，同比降低0.89 kwh/t（見表4）。風機電耗的降低直接降低了鍋爐的廠用電率。表4 鍋爐主要經(jīng)濟指標對比表3.3.2降低飛灰可燃物飛灰可燃物是循環(huán)流化床鍋爐主要性能指標之一，我公司試運初期，飛灰含碳量較高，常常達到15%左右，以至鍋爐熱效率低于保證值，降低飛灰可燃物的措施有以下幾點：l 采用四項有效的燃燒措施即：低床壓、低氧量、高爐膛壓力、優(yōu)化煤粒粒徑級配措施，提高鍋爐燃燒效率的

21、同時也降低了飛灰可燃物。l 提高爐膛溫度：循環(huán)流化床鍋爐的飛灰中，粒徑d=4050m的灰粒含碳量最高，d70m灰粒的飛灰含碳量則比較低。d=4050m的灰粒多為分離器分離不下來而一次通過分離器的灰粒，與煤粉爐中的灰粒直徑為一個數(shù)量級，其含碳量與爐膛溫度有很大關系，在確保SO2及NOx排放指標合理的前提下，適當提高床溫是降低飛灰含碳量的有效措施，將控制床溫由試運初的860提高到900。l 解決循環(huán)流化床鍋爐爐膛中心缺氧問題：循環(huán)流化床鍋爐的燃燒是分級燃燒，密相區(qū)氧量的供給主要是靠一次風，一次風不能滿足燃燒用風量，因此在密相區(qū)處于還原性氣氛中；在稀相區(qū)，二次風的補充使其處于氧化性氣氛，但稀相區(qū)的氣

22、固兩相流在橫向的混合比較差，因此周圍的氧氣很難擴散到欠氧區(qū)以幫助燃燒，造成欠氧區(qū)在狹長通道內(nèi)向上延伸，不利于不完全燃燒產(chǎn)物的燃盡，爐內(nèi)缺氧區(qū)高（見圖1）。為使缺氧區(qū)頂部下降，前述四項有效的燃燒措施的采用均可改善爐內(nèi)擾動條件，使爐內(nèi)傳熱、傳質(zhì)過程得到強化，大大改善爐內(nèi)缺氧區(qū)的分布（見圖2），提高了鍋爐燃燒熱效率，延長了物料在爐內(nèi)的停留時間，并改善物料燃燒環(huán)境，使物料在密相區(qū)得以較充分的燃燒，提高了密相區(qū)燃燒份額，稀相區(qū)的不完全燃燒成份降低，飛灰可燃物得到明顯的降低。l 煤質(zhì)的控制：煤粒：煤粒度過大，煤粒表面易石墨化，造成煤粒不能破碎與燃盡，大量大顆粒床料積攢，床料粒度增大，為保證床料的流化必增加

23、一次風量，造成燃燒上移；煤粒度過小，大量細顆粒來不及燃燒就被流化風吹起，在稀相區(qū)燃燒造成稀相區(qū)燃燒份額增加。因此煤粒度即不能過大也不能過小。揮發(fā)份：煤中揮發(fā)份的含量直接影響揮發(fā)份在燃燒室中不同區(qū)域的燃燒放熱量，由于揮發(fā)份的熱值較高，因而對燃燒份額分布的影響較大。對于高揮發(fā)份的易燃煤種來說，其在爐膛上部釋放的熱量較多，爐膛上部的燃燒份額比較大，需要較高比例的二次風來補充燃料燃盡所需的氧量。在實際運行表現(xiàn)：鍋爐下層床溫偏低，運行調(diào)整中適當降低一次風量來提高床溫，提高二次風率以保證燃燒穩(wěn)定；對于低揮發(fā)份的難燃煤種來說，其熱量較多地釋放在爐膛下部，爐膛下部的燃燒份額比較大，因此需要較高比例的一次風率來

24、提供一定的氧氣并將釋放出來的熱量帶到爐膛上部。在實際運行表現(xiàn)：鍋爐下層床溫偏高，運行調(diào)整中適當提高一次風率來降低床溫，降低二次風率以保證燃燒穩(wěn)定。我公司因原煤來源緊張，煤質(zhì)變化較大，不同煤質(zhì)的燃燒特性差別大，煤的粒度及煤中揮發(fā)份、灰份含量對爐內(nèi)燃燒工況影響很大，因此在運行中及時了解煤質(zhì)變化情況，并根據(jù)不同煤質(zhì)及時調(diào)整運行方式，保持爐內(nèi)最佳燃燒工況也是降低飛灰含碳量的有效措施（見表5）。表5 飛灰可燃物分析對比表3.3.3減少循環(huán)流化床鍋爐的非計劃停爐次數(shù)投產(chǎn)初期，由于運行經(jīng)驗少，風量配比差異，煤粒徑不符合要求等不利因素，由排渣困難、受熱面磨損引起的被迫停爐次數(shù)較多。針對排渣困難采取的技術措施有

25、：l 改進冷渣器運行方式：提高冷渣器流化風量，防止冷渣器內(nèi)低溫結焦；l 排渣方式為勤排少排，增加排渣次數(shù)，降低排渣溫度；l 改善煤質(zhì)，燃燒低灰份燃料，降低冷渣器負荷；l 將風水聯(lián)合冷渣器改為滾筒式冷渣器，排渣效果良好。針對受熱面磨損嚴重采取的措施有：l 采用四項有效的燃燒措施，合理組織爐內(nèi)燃燒工況，降低風速運行，減輕了磨損；l 每次停爐對受熱面進行全面檢查，重點磨損部位受熱面進行噴涂；l 控制爐內(nèi)屏式二級過熱器、高溫再熱器壁溫，防超溫引起的蠕變；l 通過運行調(diào)整控制運行參數(shù)不超規(guī)定，如床溫、汽溫、汽壓等。l 總之，通過采取以上積極措施，因排渣和磨損引起的被迫停爐次數(shù)大大減少，同時其他影響鍋爐非

26、計劃停爐次數(shù)的因素也有效減少，延長了循環(huán)流化床鍋爐的連續(xù)運行時間。3.3.4降低循環(huán)流化床鍋爐點火耗油量從試運初期對每次點火進行認真對比分析，從中總結降低點火耗油的經(jīng)驗，主要有以下幾點：l 點火前的準備：點火前爐內(nèi)加入的初始床料粒度由試運初的07mm降為03mm，厚度由試運初的600mm降為500mm，點火初期采用較細的床料可增強爐內(nèi)床料加熱的均勻性和燃油熱量的熱利用率，較少的床料可減少加熱床料所必需的熱量。l 保證點火期間油槍的可靠性：點火過程中每只油槍均能可靠投用且燃燒霧化良好，保證爐內(nèi)熱源的均勻性。l 合理投用床上油槍：因爐膛前墻布置二級過熱器和高溫再熱器，為盡快提升汽溫達汽機沖轉條件，

27、投用床上油槍時先投用兩只靠近前墻的油槍，可縮短油槍投用時間，同時盡可能的投用兩只床上油槍完成點火啟動過程，減少其他兩只床上油槍的點火風量，減少床上油槍的用油量。l 投煤操作：床溫達投煤條件后，及早投用給煤機且嚴格按規(guī)程要求脈動給煤，保證床溫穩(wěn)步上升，避免出現(xiàn)床溫大幅波動。l 降低流化風量和投煤溫度：最低流化風量由試運初的129520 Nm3/h降為90000 Nm3/h，投煤溫度由試運初的560降為520。l 加強運行調(diào)整，減少點火期間不必要的風量，二次風保持最低風量運行，以減少風量帶走的熱量損失。l 及早停油：每次點火總結經(jīng)驗，在保證床溫穩(wěn)步上升的前提下，及時停止油槍運行，縮短油槍投用時間，

28、停油時的下部床溫由試運初的800降為760。通過以上措施和多次點火的經(jīng)驗總結，點火耗油量有了明顯降低，從試運初期的30t/次降到了18t/次，有效降低了點火耗油量，其對比見表6。表6點火耗油量對比表3.3.5降低供電煤耗機組試運初期，其供電煤耗較大，且明顯高于同級別的煤粉爐，經(jīng)一系列措施采取后供電煤耗由試運初的389g/kwh降為目前的381g/kwh（見表4），其主要措施有以下幾點：l 采用四項有效的燃燒措施：即低床壓、低氧量、高爐膛壓力、優(yōu)化煤粒粒徑級配措施，提高鍋爐燃燒效率的同時也降低了供電煤耗；l 機組低負荷時采用滑壓運行方式：因循環(huán)流化床鍋爐機組運行調(diào)峰能力強，機組經(jīng)常在低負荷運行，采用滑壓運行即可降低節(jié)流損失，又可降低給水泵電耗，機組經(jīng)濟性得到提高；l 煤質(zhì)：在煤源緊張的情況下，盡可能的保證煤質(zhì)穩(wěn)定，保