1、暖通空調課程設計工程名稱： 上海市虹橋別墅區綜合辦公樓空調工程設計指導老師： 劉澤華 謝東 李惠敏 張杰學生姓名： 金之杰小組成員：張岳駿 張 園 李治均班 級： 11級建環01班學 號： 20114500137設計時間：4周設計日期：2014.06.04-2014.06.28摘要本設計為上海市虹橋別墅區綜合辦公樓空調系統工程設計。總冷負荷為194.49kW，冷指標為80.81W/m2。大樓共有地上三層，高度為11.7m，總建筑面積為1404,占地面積468m2，擬采用冷水機組進行集中供給空調方式。本設計中的建筑空間由綜合服務用房、超市、物業辦公室、小辦公室、衛生間等構成。物業辦公室、綜合服務

2、用房對噪聲要求較高，所以采用風機盤管送風系統在房間內布置吊頂的風機盤管，采用暗裝的形式。超市空間相對較大，且對噪聲要求不高，將采用全空氣系統。全空氣系統采用百葉風口下送上回的氣流形式。水系統采用閉式雙管同程式。關鍵詞：冷負荷、水力計算、制冷。目錄第1章 工程概況11.1 工程概述11.2 原始資料11.3 設計參數1第2章 夏季冷負荷計算42.1 空調冷負荷計算42.2 負荷范例42.3 負荷匯總14第3章 系統方案及空調設備選擇163.1 空調系統的比較163.2 空調系統的初選183.3 空氣-水系統設備選擇范例183.4 全空氣系統選擇范例203.5 系統選擇匯總22第4章 氣流組織計算

3、234.1 室內氣流組織234.2 送風口形式234.3 氣流組織的選擇244.4 散流器送風計算24第5章 水力計算275.1 風系統的水力計算275.2 風系統水力計算范例285.3 水系統的水力計算335.4 水系統水力計算范例34參考文獻36小結37附錄38第1章 工程概況1.1 工程概述本工程為上海市虹橋別墅區綜合辦公樓空調工程設計，建筑層數為地上三層，建筑高度為11.7m，建筑面積為1404m2。建筑第一層為綜合服務用房，二層為超市，三層為物業辦公室。1.2 原始資料1.2.1 土建資料本建筑為上海市虹橋別墅區綜合辦公樓，建筑層數為地上三層，建筑高度為11.7m，建筑面積為1404

4、m2，建筑占地面積為468m2。1.2.2 圍護結構資料建筑外墻厚為240mm，內墻厚為150mm。樓板采用鋼筋混凝土，屋頂為高聚物改性瀝青卷材防水屋面。外窗采用雙層普通玻璃塑鋼窗，內有淺綠色窗簾，內門為保溫木門，外門為玻璃門。1.3 設計參數1.3.1 室外設計參數根據建筑物所在地區為上海市區，查實用供熱空調設計手冊3，將上海市夏季室外氣象參數列于表 1-1中：夏季室外氣象參數表 1-1上海市夏季室外氣象參數地名臺站位置室外風速（m/s)室外計算濕球溫度（）室外相對濕度（%）北緯東經海拔（m） 夏季平均夏季空調夏季空調上海3110121264.53.428.269大氣壓力夏季室外計算干球溫度

5、（）夏季夏季空調夏季通風空調日平均計算日較差1005.3Kpa343230.46.91.3.2 室內設計參數根據設計建筑類型，查Error! Reference source not found.Error! Reference source not found.，確定室內參數見表 1-2所示：空氣調節房間的室內計算參數表 1-2房間類型干球溫度（）相對濕度（%）風速（m/s）辦公室242640600.3查實用供熱空調設計手冊3見表1-3：主要圍護結構的夏季熱工指標表 1-3圍護結構名稱KVf備注外墻0.900.417屋面0.600.1712深色表面內墻1.660.2792.0樓板1.880.

6、4252.2外窗3.612K=3.3，=0.841.3.3 新風量根據Error! Reference source not found.Error! Reference source not found.，公共建筑設計新風量見表 1-4所示：房間設計新風量表 1-4房間類型新風量m3/(hp)辦公室30超市門廳20超市40綜合服務用房20第2章 夏季冷負荷計算2.1 空調冷負荷計算在室內外熱、濕擾量作用下，某一時刻進入一個恒溫恒濕房間內的總熱量和濕量稱為在該時刻的得熱量和得濕量。當得熱量為負值時稱為耗（失）熱量。在某一時刻為保持房間恒溫恒濕，需向房間供應的冷量稱為冷負荷。空調房間或區域的夏季

7、冷負荷，應根據各項得熱量的種類和性質以及空調房間或區域的蓄熱特性分別進行計算。空調房間或區域夏季計算得熱包括：1.通過圍護結構傳入的熱量；2.透過外窗進入的太陽輻射熱量；3.人體散熱量；4.照明散熱量；5.設備、器具、管道及其他內部熱源的散熱量；6.物料的散熱量；7.滲透空氣帶入的熱量；8.伴隨各種散濕過程產生的潛熱量。2.2 負荷范例典型房間三層物業辦公室平面圖如圖 2-1所示：圖 2-1 典型房間平面圖2.2.1 溫差傳熱形成的冷負荷外圍護結構逐時冷負荷Q(W)可按式(2-1)計算：(2-1)式中K傳熱系數，W/（）；F計算面積，；計算時刻，h；-溫度波的作用時刻，h；t-作用時刻下的冷負

8、荷計算溫度；負荷溫度的地點修正值；tn室內計算溫度，。內圍護結構逐時冷負荷可按式(2-2)計算：(2-2)式中twp夏季空調室外計算日平均溫度，。外窗逐時冷負荷可按式(2-3)計算：(2-3)式中t計算時刻下的冷負荷溫度；地點修正系數，上海取1；K玻璃窗的傳熱系數；窗框修正系數。溫差傳熱形成的冷負荷詳細計算見Error! Reference source not found.至表2-7所示。北外墻冷負荷表 2-1物業辦公室-北外墻T91011121314151617tc()35.535.2353535.235.636.136.637.1td1.2K0.97K0.94tc()33.46 33.1

9、9 33.01 33.01 33.19 33.55 34.01 34.47 34.92 tR26K0.9A243.6-1.532-32359.4Qc()398.98 384.35 374.60 374.60 384.35 403.85 428.22 452.59 476.97 南外墻冷負荷表 2-2物業辦公室-南外墻T91011121314151617tc()35.535.2353535.235.636.136.637.1td-0.8K0.97K0.94tc()31.64 31.37 31.18 31.18 31.37 31.73 32.19 32.64 33.10 tR26K0.9A243.

10、6-5.833-1.50.932.85Qc()166.73 158.64 153.25 153.25 158.64 169.43 182.91 196.38 209.86 東外墻冷負荷表 2-3物業辦公室-東外墻T35.535.2353535.235.636.136.637.1tc()0.5td0.97K0.94K32.82 32.55 32.37 32.37 32.55 32.92 33.37 33.83 34.28 tc()26tR0.9K2.6253.6218.9A116.09 111.44 108.33 108.33 111.44 117.64 125.40 133.15 140.91

11、 Qc()35.535.2353535.235.636.136.637.1西外墻冷負荷表 2-4物業辦公室-西外墻T91011121314151617tc()35.535.2353535.235.636.136.637.1td0.5K0.97K0.94tc()32.82 32.55 32.37 32.37 32.55 32.92 33.37 33.83 34.28 tR26K0.9A2.6253.6218.9Qc()116.09 111.44 108.33 108.33 111.44 117.64 125.40 133.15 140.91 屋面冷負荷表 2-5物業辦公室-屋面T91011121

12、314151617tc()3736.135.635.6363738.440.141.9td0.1K0.97K0.94tc()33.83 33.01 32.55 32.55 32.92 33.83 35.10 36.65 38.30 tR26K0.63A668+2.962322.8Qc()1591.89 1425.00 1332.29 1332.29 1406.46 1591.89 1851.49 2166.71 2500.48 南外窗冷負荷表 2-6物業辦公室-南外窗T91011121314151617tc()27.92929.930.831.531.932.232.232td1tc()28.

13、90 30.00 30.90 31.80 32.50 32.90 33.20 33.20 33.00 tR26K3.612A5.833+1.50.953.55Qc()560.93 773.69 947.77 1121.85 1257.25 1334.62 1392.64 1392.64 1353.96 北外窗冷負荷表 2-7物業辦公室-北外窗T91011121314151617tc()27.92929.930.831.531.932.232.232td1tc()28.90 30.00 30.90 31.80 32.50 32.90 33.20 33.20 33.00 tR26K3.612A1.

14、532+32327Qc()282.82 390.10 477.87 565.64 633.91 672.92 702.17 702.17 682.67 2.2.2 透過玻璃窗太陽輻射形成的冷負荷透過玻璃窗進入室內的日射得熱形成的逐時冷負荷，按式(2-4)計算。(2-4)式中Xg窗的構造修正系數，取0.60；Xd地點修正系數，取1.00；Xz內遮陽系數，取0.60；Jn計算時刻下，透過有內遮陽設施窗玻璃太陽輻射的冷負荷強度。典型房間輻射冷負荷列于表 2-與表2-9中：南外窗輻射冷負荷表 2-8南外窗日射T91011121314151617CLQ0.60.690.770.870.840.740.6

15、60.540.38Dj.m174Cc.s0.43Aw53.550.75=40.1625Qc()1802.97 2073.42 2313.82 2614.31 2524.16 2223.67 1983.27 1622.68 1141.88 北外窗輻射冷負荷表 2-9北外窗日射T91011121314151617CLQ0.60.690.770.870.840.740.660.540.38Dj.m115Cc.s0.43Aw270.75=20.25Qc()600.82 690.94 771.05 871.19 841.14 741.01 660.90 540.74 380.52 2.2.3 照明、設備

16、及人員引起的冷負荷人體顯熱散熱形成的逐時冷負荷按式(2-5)計算：(2-5)n計算時刻空調區內的總人數，取4/人；群集系數，取1.00；q1一成年男子小時顯熱散熱量，取61W；X-T-T人體顯熱散熱冷負荷系數。暗裝在玻璃罩內熒光燈散熱形成的冷負荷按式(2-6)計算：(2-6)式中n1同時使用系數，可取0.60.8；n0玻璃反射及罩內通風狀況系數，有散熱孔取0.50.6，無散熱孔取0.60.8；N燈具安裝功率，W，辦公建筑為11W/；X-T-T時刻燈具散熱的冷負荷系數。人體顯熱散熱形成的冷負荷列于表 2-0中：人員散熱引起的冷負荷表 2-10人員散熱引起的冷負荷T910111213141516C

17、LQ0.510.610.670.720.760.80.820.84qs61n300.96Q顯熱895.9681071.6481177.0561264.8961335.1681405.441440.5761475.712qc73Qc潛熱2102.42102.42102.42102.42102.42102.42102.42102.4合計2998.3683174.0483279.4563367.2963437.5683507.843542.9763578.112辦公及電器設備的散熱量按式(2-7)計算：(2-7)式中p設備的種類數；si第i類設備的臺數；qa,i第i類設備的單臺散熱量。設備形成的冷負

18、荷按式(2-8)計算：(2-8)qs熱源的顯熱散熱量，W；X-T-T時刻燈具散熱的冷負荷系數。設備形成的冷負荷見表2-11。設備散熱引起的冷負荷表 2-11設備冷負荷T910111213141516CLQ0.310.440.540.610.660.710.750.78A320320320320320320320320qf55555555Qc()4967048649761056113612001248照明散熱形成的冷負荷列于表 2-2中：設備散熱引起的冷負荷表 2-12照明冷負荷T910111213141516CLQ0.690.860.890.90.910.910.920.93n11.2n21N

19、3200Qc()033124128427243204368436844162.2.4 人體散濕形成的潛熱冷負荷計算時刻人體散濕形成的冷負荷按式(2-9)計算：(2-9)式中n計算時刻空調區內的總人數；q2一名成年男子小時潛熱散熱量，取73W。典型房間假設人數為12人，故每小時人體潛熱冷負荷為876W。2.2.5 人體散濕負荷計算時刻的人體散濕量D(kg/h)，可按式(2-10)計算：(2-10)式中g一名成年男子小時散濕量，取109g/h。散濕源為12名成年男子，群集系數取1，計算得1.308kg/h。2.2.6 房間總負荷整個房間的全熱冷負荷與濕負荷已匯總于表 2-中。由此表可以看出：房間計

20、算冷負荷為3299W；計算濕負荷為1.308kg/h；對應的計算時刻可為上午十一點。房間總負荷見表2-14，房間冷負荷與濕負荷匯總表 2-14項目計算時刻910 11 12 13 14151617傳熱負荷3233.5 3354.7 3502.5 3764.3 4063.5 4408.0 4808.2 5176.8 5505.7 輻射負荷2403.8 2764.4 3084.9 3485.5 3365.3 2964.7 2644.2 2163.4 1522.4 室內負荷97711921268132841122679210031052潛熱負荷87687687687600876876876全熱負荷2

21、65129843159329915831457288830883125濕負荷1.3081.3081.3081.308001.3081.3081.3082.2.7 夏季新風負荷計算新風負荷Q(W)，可按式(2-11)計算：(2-11)式中：M新風量，kg/s；ho室外空氣焓值，kJ/kg；hR室內空氣焓值，kJ/kg。根據已知條件，每人的新風量為30m3/h（8.33L/s），由焓濕圖查得：室外空氣焓值為94.0kJ/kg(to=34，ts=27.8），室內空氣焓值為53.0kJ/kg(to=26.0，=60%）。房間設計為40人。求得典型房間（物業辦公室）的新風負荷為16400W。2.3 負荷

22、匯總本建筑為上海市虹橋別墅區綜合辦公樓，建筑層數為地上三層，建筑高度為11.7m，建筑面積為1404m2，建筑占地面積為468m2，對該辦公樓集中式空調系統設計計算，經計算得，該工程設計總冷負荷為131980.2W，總濕負荷為77.04kg/h，總冷指標為110.4W/m2負荷匯總見表2-15，工程總負荷匯總表 2-15上海市虹橋別墅區綜合服務工程 冷負荷匯總表樓層房間房間面積工程負荷最大值時刻(12點)的各項負荷值總冷負荷新風冷負荷總濕負荷新風濕負荷總冷指標新風量房間最大負荷m2WWkg/hkg/hW/m2m3/hW1層超市門廳367175.91847.83.431.9199.3200717

23、5.87綜合服務用房322.83397314196.918.2115105.2120033972.98值班室9.91327.3657.90.820.7134.1601733.77辦公室91218657.90.820.7135.3601222.442層超市36046489.514782.527.9114.8129.1160047012.07辦公室1181206.9657.90.820.767601218.37辦公室2272005.9986.81.231.174.3902005.913層物業辦公室322.829334.214196.918.591590.9120029622.31辦公室136336

24、6.51774.62.321.993.51503460.55辦公室2364375.41644.72.061.8121.51504375.43辦公室3181507.6657.90.820.783.8601507.591號樓小計1195.5131980.252061.977.0454.1110.44830131980.2工程合計1195.5131980.252061.977.0454.1110.44830131980.2第3章 系統方案及空調設備選擇3.1 空調系統的比較為了能夠選擇更為合適的空調系統形式，先對各種空調系統做一了解。由于集中式一次回風系統、風機盤管加獨立新風較為常用，所以本設計中的

25、空調方式就通過比較這兩種系統來確定。（1） 兩種空調系統適用條件和使用特點各種空調系統的適用條件和使用特點見表3.1。表3.1 兩種空調系統的適用條件和使用特點空調系統適用條件使用特點全空氣系統房間面積大或多層、多室而熱濕負荷變化情況類似；新風量變化大；全年多工況節能。可利用較大送風溫差送風；室內散濕量較大。空氣-水系統房間面積大但風管不易布置；多層多室層高較低，熱濕負荷不一致或參數要求不同；要求調節風量。空調房間較多，房間較小，且各房間要求單獨調節溫度；空調房間面積較大但主風管敷設困難。（2） 兩種空調系統的比較現將全空氣系統與空氣-水系統對比如表3.2。表3.2 常用空調系統比較比較項目全

26、空氣空調系統空氣-水空調系統設備布置與機房機房面積較大，層高較高。只需要新風空調機房，機房面積小；機組分散布置，敷設各種管線較麻煩。風管系統空調送回風管系統復雜，占用空間多，布置困難；支風管和風口較多時不易調節風量。放在室內時，有時不接送、回風管；當和新風系統聯合使用時，新風管較小。節能與經濟性可實現全年多工況節能運行調節，充分利用室外新風，減少與避免冷熱抵消，減少冷水機組運行時間；對于熱濕負荷變化不一致或是室內參數不同的房間，室內溫濕度不易控制且不經濟；部分房間停止工作部需空調時，整個空調系統仍要運行，不經濟。靈活性大，節能效果好，可根據各室負荷情況自行調節；盤管冬夏兼用，內壁容易結垢，降低

27、傳熱效率；無法實現全年多工況節能運行調節。使用壽命使用壽命長使用壽命長安裝設備與風管的安裝工作量大，周期長。安裝投產快，介于集中式空調系統和單元式空調器之間。溫濕控制可以嚴格地控制室內溫度和相對濕度。對室內溫濕度要求較嚴時，難于滿足。3.2 空調系統的初選根據以上分析比較，本工程建筑首層為綜合服務辦公廳，二層為超市，三層為物業辦公室均屬于大空間，但是辦公室對設備的噪音要求高，故一層與三層選用空氣-水系統加獨立新風系統，二層采用全空氣定風量一次回風低速系統。本工程建筑其他各類房間應面積小，功能不同，且多為辦公所用，宜采用空氣-水系統。3.3 空氣-水系統設備選擇范例以典型房間（物業辦公室）為例：

28、風機盤管加獨立新風系統的處理過程以及送風參數計算其夏季處理過程焓濕圖如圖 3-1所示：圖 3-1 夏季風機盤管處理過程焓濕圖O室外空氣參數R室內空氣參數D新風機處理點F風盤處理點S送風狀態點新風處理到室內等焓點與機器露點的交點D，其承擔室內所有冷負荷以及部分濕負荷。風機盤管承擔所有濕負荷。3.3.1 確定新風狀態點由于本層僅有一臺新風機，負責處理整層樓的新風負荷。新風機組設計冷量如式(2-11)所示。設計新風量為1500m3/h經計算，新風機組的設計冷量為20.5kW。3.3.2 確定新風機組選擇型號為G-1.5WDX/B的4排新風機組，其名義風量為1500m3/h，供冷量為20.85kW。典

29、型房間中分得的風量為1200m3/h，分得冷量為16.68kW。3.3.3 確定房間總風量房間設計狀態點R及余熱Q、余濕W和線已知，過R點作線與=90%線相交，交點即送風狀態點S，于是房間總風量G可由這一關系求得。經計算，求得總風量G=4023.91m3/h。3.3.4 確定風機盤管處理風量及終狀態由于，可求得GF=2823.91m3/h。風機盤管處理終狀態F點應處于的延長線上，由新回風混合關系即可確定點F。風機盤管處理空氣的RF過程所需設計冷量就隨之確定。經計算，。3.3.5 選擇風機盤管機組考慮機組所需風量、冷量，結合建筑、裝修等安裝條件，選取四臺FP-85WA的臥式暗裝風機盤管機組。3.

30、4 全空氣系統選擇范例以二樓超市為例：全空氣系統的處理過程以及送風參數計算其夏季及其處理過程焓濕圖如圖 3-2所示：圖 3-2 夏季新風機組處理過程焓濕圖O室外空氣參數R室內空氣參數M新回風混合點S送風狀態點R、O分別為室內，室外狀態點。設已知室內的冷負荷（包括顯熱負荷和潛熱冷負荷）Q和濕負荷M。根據冷負荷與濕負荷計算出熱濕比，則可在濕空氣的h-d圖上通過R點按畫出送風在室內的狀態變化過程線，該線與=90%線相交，即送風狀態點。利用式(3-1)。(3-1)(3-1)(3-1)可計算出送風量。根據關系式可確定再循環風量；將最小新風量和送風量之比稱為最小新風比M。根據兩種空氣混合的原理，在h-d圖

31、上，混合點M應位于RO線上，并且滿足式（3-2）：（3-2）經計算，選擇型號為G-3WD/B的新風機組，其名義風量為3000，供冷量為17.11kW。3.5 系統選擇匯總地點型號名義風量(m3/h)制冷量(kW)數量（臺）綜合服務用房FP-102WA10205.54FP-34WA3401.852值班室101FP-34WA3401.851辦公室102FP-34WA3401.851超市門廳FP-102WA10205.51超市203G-3WD/B300017.112FP-34WA3401.852FP-102WA10205.51辦公室201FP-34WA3401.851辦公室202FP-34WA340

32、1.851物業辦公室FP-85WA8502.84辦公室301FP-34WA3401.851辦公室302FP-51WA5102.81辦公室303FP-34WA3401.851第4章 氣流組織計算4.1 室內氣流組織氣流組織，就是在是空調房間內合理地布置送風口和回風口，使得經過凈化和熱濕處理的空氣，由送風口送入室內后，在擴散與混合的過程中，均勻地消除室內余熱和余濕，從而使工作區形成比較均勻而穩定的溫度、濕度、氣流速度和結凈度，以滿足生產工藝和人體舒適的要求。氣流組織的形式有多種多樣，需要結合建筑結構的特點及工藝設備布置等條件合理選擇。依照送、回風口位置的相互關系和氣流方向，可分為：側送側回、上送下

33、回、中送上下回、下送上回及上送上回。 送、回風口都明裝布置在房間上部。對于那些因各種原因不能在房間下部布置回風口的場所，上送上回是相當合適的，但應注意控制好送、回風的速度 , 這種氣流組織形式是將送風口和回風口疊在一起。以防止氣流短路。4.2 送風口形式送風口及其紊流系數對射流的擴散及空間內氣流流型的形式有直接影響。因此，在設計氣流組織時，根據空調精度，氣流形式，送風口安裝位置以及建筑內裝修的藝術配合等要求選擇不同形式的風口。風口的形式多樣，大致分為側送風口、散流器、孔板送風口、噴射式送風口與旋流式送風口五種。本設計送風口一律選用散流器送風。散流器是安裝在頂棚上的送風口，其送風氣流形式有平送和

34、下送兩種。工作區總是處于回流區，只是送風射流和回流的射程較短。散流器下送的方式，空氣由散流器送出時，通常沿著頂棚和墻面形成貼附射流，射流擴散較好，速度場和溫度場都很均勻。4.3 氣流組織的選擇本設計送風選擇四面吹方形散流器和雙層百葉風口兩種形式，回風選擇雙層百葉風口。根據實用供熱空調設計手冊3，用散流器上送上回方式的空調房間，為了確保射流有必需的射程，并不產生較大的噪聲，風口風速控制在34m/s之間，最大風速不得超過6m/s，回風風口吸風風速取45m/s。4.4 散流器送風計算4.4.1 氣流組織設計方法對于舒適性空調，工作區風速夏季不應大于0.3m/s。本設計大會議室采用上送上回式的送風口采

35、用方形散流器送。散流器送風氣流組織的計算主要是選用合適的散流器，使房間內的風速滿足設計要求。散流器射流的速度衰減方程為： 式（4-1）式中：x自散流器中心為起點的射流水平面的距離，m；在處的最大風速，m/s；散流器出口的風速，m/s；平送射流原點與散流器中心的距離，多層錐面散流0.07m；。k送風常數，多層錐面散流器為1.4,盤式散流器為1.1；A散流器的有效流通面積，工作區內的平均風速按下式確定; 式（4-2）式中 ：L散流器服務區便邊長，m;當兩個方向長度不變時，可取平均值；H房間凈高，m；X射程，m；4.4.2 氣流組織設計的計算步驟（一）按照房間的尺寸布置散流器，計算每個散流器的送風量

36、；（二）初選散流器，計算頸部風速，計算射程；（三）計算工作區的平均風速是否滿足要求，若不滿足，應重新選擇布置散流器。4.4.3 氣流組織設計計算范例以典型房間（物業辦公室）為例：房間面積為322.8，層高為3.6m，總送風量為4024，回風量為2824，送風溫差為8。采用雙層百葉風口下送，進行氣流組織校核計算。此處只計算風機盤管的送風量，總送風量為4024。總共四臺風機盤管，8送風口，每個服務面積為6m6m。每個風口送風量為503。選擇尺寸為200mm200mm的雙百葉風口，則頸部風速為3.5。由于雙百葉風口的實際面積約為頸部面積的90%，雙百葉風口的實際風速為3.9。射流末端速度為0.5m/

37、s時的射程，即：，室內平均速度： ，如果送冷風則室內平均風速為：，可見，符合規范要求。第5章 水力計算5.1 風系統的水力計算風管的水力計算方法較多，對于高速送風系統采用靜壓復得法，對于低速送風系統，大多采用等壓損法和假定流速法。(1)等壓損法 以單位長度風管的壓力損失相等為前提。在已知總作用壓力的情況下，取最長的環路或壓力損失最大的環路，將總的作用壓力值平均分配給風管的各個部分，再根據各部分的風量和所分配的壓力損失值確定風管的尺寸，并結合各環路間的壓力損失的平衡進行調節，以保證各環路間的壓力損失的差值小于15%。一般建議的風管摩擦壓力損失值為0.81.5Pa/m。(2)假定流速法 根據噪聲和

38、風管本身的強度，并考慮到運行費用來進行設定。在本設計中風管形狀為矩形風管，并且采用低速送風。采用假定流速法，風管的控制風速見表5-1：表5-1：風管內風速室內允許噪聲級/dB（A）主管風速（m/s）支管風速（m/s）新風入口風速（m/s）25-353-4235.2 新風系統水力計算范例以三層新風管道為例，計算系統水力計算。圖 5-1 新風管道示意圖5.2.1 最不利管路的阻力計算首先對各管段進行編號，并確定最不利管路為1-2-4-7-9。根據各管段的風量和選定的流速，確定最不利環路各管段的斷面尺寸及沿程阻力和局部阻力。（1） 管段1-2 風量為，初選風速，查表得斷面尺寸為200mm120mm，

39、則實際流速為采用內插法求得：。故該段摩擦阻力為：雙百葉風口面風速：與其對應的動壓為：5設雙百葉風口=1，則該風口的局部阻力：同理，連接送風口的漸擴管：=45，=0.9。 90矩形彎頭：R/b=1，h/b=0.6,=0.18。 多葉風量調節閥：全開時，=0.25。 矩形三通：、，=0.2。 該管段局部阻力 （2） 管段2-4 風量為，查表得斷面尺寸為320mm120mm，則實際流速為采用內插法求得：。故該段摩擦阻力為： 漸縮管：=0.1 直流四通：=0.2 該管段局部阻力 （3） 管段4-7 風量為，查表得斷面尺寸為400mm200mm，則實際流速為采用內插法求得：。故該段摩擦阻力為： 漸縮管：

40、=0.1 直流四通：=0.2 該管段局部阻力 （4） 管段7- 9量為，查表得斷面尺寸為500mm200mm，則實際流速為采用內插法求得：。故該段摩擦阻力為： 多葉風量調節閥：全開時，=0.25； 軟接頭：=2； 該管段局部阻力 5.2.2 支路計算及阻力平衡（5） 管段3-4 風量為，查表得斷面尺寸為200mm120mm，則實際流速為采用內插法求得：。故該段摩擦阻力為：雙百葉風口面風速：與其對應的動壓為：5設雙百葉風口=1，則該風口的局部阻力：同理，連接送風口的漸擴管：=45，=0.9。 90矩形彎頭：R/b=1，h/b=0.6,=0.18。 多葉風量調節閥：全開時，=0.25。 矩形三通：

41、、，=0.2。 該管段局部阻力 （6） 管段4-5 風量為，查表得斷面尺寸為200mm120mm，則實際流速為采用內插法求得：。故該段摩擦阻力為：雙百葉風口面風速：與其對應的動壓為：5設雙百葉風口=1，則該風口的局部阻力：同理，連接送風口的漸擴管：=45，=0.9。 90矩形彎頭：R/b=1，h/b=0.6,=0.18。 多葉風量調節閥：全開時，=0.25。 矩形三通：、，=0.2。 該管段局部阻力 （7） 驗算并對各并聯管段進行阻力平衡 管段1-4總阻力 管段3-4總阻力 管段4-5總阻力 則需在3-4與4-5管段上設置調節閥，已使該并聯管路達到阻力平衡。5.3 全空氣系統的水力計算以二層全

42、空氣系統管道為例，計算系統水力計算。圖 5-2 全空氣系統管道示意圖5.3.1 最不利管路的阻力計算首先對各管段進行編號，并確定最不利管路為1-2-3-4。根據各管段的風量和選定的流速，確定最不利環路各管段的斷面尺寸及沿程阻力和局部阻力。（8） 管段1-2 風量為，初選風速，查表得斷面尺寸為200mm160mm，則實際流速為采用內插法求得：。故該段摩擦阻力為：，雙百葉風口面風速：與其對應的動壓為：5設雙百葉風口=1，則該風口的局部阻力：同理，連接送風口的漸擴管：=45，=0.9。 90矩形彎頭：R/b=1，h/b=0.6,=0.18。 多葉風量調節閥：全開時，=0.25。 矩形三通：、，=0.

43、2。 該管段局部阻力 （9） 管段2-3 風量為，查表得斷面尺寸為400mm200mm，則實際流速為采用內插法求得：。故該段摩擦阻力為： 漸縮管：=0.1 直流四通：=0.2 該管段局部阻力 （10） 管段3-4 風量為，查表得斷面尺寸為630mm320mm，則實際流速為采用內插法求得：。故該段摩擦阻力為：5.3.2 支路計算及阻力平衡（11） 管段5-6 風量為，查表得斷面尺寸為200mm160mm，則實際流速為采用內插法求得：。故該段摩擦阻力為：雙百葉風口面風速：與其對應的動壓為：5設雙百葉風口=1，則該風口的局部阻力：同理，連接送風口的漸擴管：=45，=0.9。 90矩形彎頭：R/b=1

44、，h/b=0.6,=0.18。 多葉風量調節閥：全開時，=0.25。 矩形三通：、，=0.2。 該管段局部阻力 （12） 管段6-3 風量為，查表得斷面尺寸為400mm200mm，則實際流速為采用內插法求得：。故該段摩擦阻力為：（13） 驗算并對各并聯管段進行阻力平衡 管段1-4總阻力 管段3-4總阻力 不平衡率為19%15%，所以需在運行時設置閥門調節。5.4 水系統的水力計算5.4.1 供、回水管的水力計算在空調水系統中，常用水管的管材有焊接鋼管、無縫鋼管、鍍鋅鋼管及PVC塑料管幾種。鍍鋅鋼管與無縫鋼管通常用于空調冷、熱水及冷卻水系統。鍍鋅鋼管的特點是不易生銹，對于空調冷凝水管來說是比較合

45、適的。 綜合各方面因素，在本設計中，水管均采用鍍鋅鋼管。1）管徑的確定： （7-3）式中：Mw水流量，m3/s；V水流速，m/s。 2）沿程阻力: （7-4）式中：R單位長度的沿程阻力,又稱比摩阻,，Pa/m；L管段長度，m3）局部阻力: （7-5）式中：-局部阻力系數水的密度，1000 m3/sV水流速,m/s運用假定流速法進行水力計算，確定出管徑后計算沿程損失與局部損失。5.5 水系統水力計算范例以三層冷供回水管為例，作系統水力計算。圖 5-2 冷供回水管道示意圖5.5.1 最不利管路的阻力計算對各回路進行編號，如圖5-2，總體分為供水管、回水管和設備管段；由于是同程式管路，隨意假定最不利

46、管路，現取通過設備9的環路為最不利環路。把每個房間的冷負荷轉換成水量，9設備承擔冷負荷為2085W，水的流量為： 3.62085 / 4.2 (12 -7) = 357.4kg/h假定水流速為0.5m/s，水管管徑為：DN25 則實際管內流速為：E1設備段管長為6.31m，比摩阻為140Pa/m，則管段摩擦阻力為： 6.31140=883.4 Pa局部阻力系數為9.6（可通過改變閥門開度調節），則局部阻力為： 9.6999.730.22/2 =192Pa查樣本知1段設備（G-1.5WDX/B）水阻為21050Pa，則1段總阻力為：883.4+192+21050=22125.4 Pa按此方法分別計算各個管段阻力，見附表，知最不利環路為環路2。環路最不平衡率為19.3%，大于15%，可在運行時改變閥門來調節。 參考文獻1 GB507362012，民用建筑供暖通風與空氣調節設計規范S北京：中國計劃出版社，2