1、摘 要.iii abstract.iii 第一章 緒論.1 1.1 礦區地區概況.1 第二章 礦床與礦石的性質.1 2.1 礦床與礦石類型.1 2.1.1 礦床的地質特點.1 2.1.2 礦石類型.2 2.1.3 礦石礦物組成.2 2.1.4 礦石結構構造.2 2.1.5 礦石化學成分.2 2.1.6 礦石物理特性.3 2.2 礦山供礦條件.3 2.3 選礦試驗研究.3 2.3.1 礦樣的配制.3 2.3.2 原礦物理化學分析.4 2.3.3 相對可磨度試驗.5 2.3.4 磁性分析.6 2.3.5 工藝流程試驗.8 2.3.6 尾礦物相分析.13 2.3.7 試驗評述.14 第三章 設計流程

2、論證及選擇.14 第四章 選廠工作制度及生產能力.16 4.1 確定工作制度.16 4.2 車間生產能力.16 第五章 流程的選擇與計算.16 5.1 破碎篩分流程計算.16 5.1.1 原始指標.16 5.1.2 計算.17 5.2 磨礦選別流程計算.19 5.2.1 原始指標.19 5.2.2 第一段磨礦流程的計算.20 5.2.3 選別流程的計算.21 5.2.4 第二段磨礦.24 5.2.5 礦漿流程的計算.25 第六章 主要設備選擇與計算.29 6.1 設備選擇原則.29 6.2 設備計算的原則.29 6.3 設備的選擇與計算.29 6.3.1 破碎設備的選擇.29 6.3.2 篩分

3、設備的選擇.33 6.3.3 磨礦設備的選擇和計算.35 6.3.4 分級設備的選擇和計算.38 6.3.5 磁選設備的選擇.42 第七章 主要輔助設備的選擇與計算.43 7.1 礦倉的選擇與計算.43 7.1.1 中碎車間緩沖倉的選擇與計算.43 7.1.2 篩分車間緩沖倉的選擇與計算.44 7.1.3 細碎倉的選擇與計算.45 7.1.4 粉礦倉的選擇與計算.46 7.1.5 精礦倉的選擇與計算.47 7.2 給料機的選擇.48 7.3 過濾設備的選擇.48 7.4 泵的選擇.49 7.5 膠帶運輸機的選擇與計算.49 7.6 起重設備的選擇計算.52 第八章 廠房布置和設備配置.53 8

4、.1 工藝廠房總體布置.53 8.2 選廠生產工藝過程.53 8.2.1 破碎篩分工藝過程.53 8.2.2 磨礦選別工藝過程.54 第九章 通風除塵.54 9.1 設計標準及依據.54 9.2 設計范圍.54 9.3 通風設計內容.55 9.4 除塵設計內容.55 9.4.1 除塵概述.55 9.4.2 塵源密閉.55 9.4.3 除塵系統的劃分及設備的選擇.55 附表.57 附表 a.57 附表 b.60 參考資料：.61 感言：.62 翻譯.62 摘 要.62 1.概 述.63 2.試 驗.64 2.1 裝置.64 2.3 試驗方法.68 3.結果和討論.69 3.1 旋流器處理量.69

5、 3.2 分離粒度(d50粒度).73 4.結 語.75 參考文獻.76 摘摘 要要 本設計為舞鋼中加礦業發展有限公司的經山寺鐵礦區選礦廠設計，規模為 5000t/d。 本說明書是選廠設計的綜述和說明，是繪制設計圖紙的基礎。主要包括了 選廠及選廠地區概況、礦床及原礦性質、流程論證、流程計算、設備選擇和設 備選擇計算附表等幾個方面。其中選廠及選廠地區概況，礦床及原礦性質兩章 的資料由選廠提供。流程計算包括破碎篩分，磨礦分級，選別等作業的流程計 算，其中計算用到的數據主要以現場數據為依據，參考課本及實際情況有適當 調整。設備選擇包括破碎機、磨機、分級機、磁選機等主要設備和皮帶、礦倉、 給礦機等輔助

6、設施的選擇。設備選擇以可行、經濟合理為原則，同時兼顧設備 檢修、廠房配置等其他方面。說明書最后將設備選擇計算情況以表格形式給出。 最后是致謝和參考文獻. 關鍵詞：磁鐵礦關鍵詞：磁鐵礦 選礦選礦 磨礦磨礦 磁選磁選 abstractabstract the paper is designed for the temple iron ore concentrator of wugang zhongjia mining development co., ltd.and its scale is5000t/d. we caculated the datas obtained from the loca

7、te and plotted the workshops and equipments with the direction teacher presented the disposal scale.this explanatory paper introduces the basic geographical status about the temple iron area and the basic qualities of the ores. then the workshops work system is established as the standard for the fo

8、llowing calculations. in succession, the flow calculation was showed, including curshing, milling, flotation, slurry, concentrating and so on, followed by the equipments calculations, including crusher, mill, magnetic separator, concentrator, percolator, crame, strap and so on .the equipments select

9、ed were presented in the table.finally is the acknowledgements and references. keyword: magnetite mineral separation mill magnetic separation 第一章第一章 緒論緒論 按設計書的要求，設計選廠日處理量為 5000t/d，采用階段磨選工藝。 1.11.1 礦區地區概況礦區地區概況 舞鋼中加礦業發展有限公司的經山寺鐵礦區是舞鋼中加鋼鐵發展有限公司 重要的鐵礦石原料基地。該公司是平頂山市新建的最大的一家民營鐵礦企業， 法人代表李保軍。中加礦業發展有限公司和中加鋼

10、鐵發展有限公司為同屬一家 公司的具有獨立法人資格的二級子公司。中加礦業發展有限公司主要產品為鐵 精礦粉，經舞鋼中加鋼鐵發展有限公司高爐轉化成生鐵，直接熱送舞陽鋼鐵公 司 90t 電爐。公司下屬經山寺鐵礦、扁擔山、尚廟 3 個露天礦；冷崗鐵礦、小 韓莊鐵礦 2 個地下礦。礦區位于舞鋼市和葉縣境內。距市區寺坡（鎮）15km， 自市區向北西至平頂山市區 75km。向東北至京廣線漯河市（站）65km。均有準 軌鐵路，高等級公路相通，交通十分便利（見舞鋼中加礦業發展有限公司經山 寺鐵礦交通位置圖） 。 第二章第二章 礦床與礦石的性質礦床與礦石的性質 2.12.1 礦床與礦石類型礦床與礦石類型 2.1.1

11、2.1.1 礦床的地質特點礦床的地質特點 經山寺礦床為沉積變質礦床，本礦床含礦帶總厚度 23-253m 以上，平均 108m，礦體呈多層狀，全礦床可采礦層垂直分布單層數 20 多層，單層厚度 1.06-31.68m，平均 5.91m。按礦床被斷層分割情況和斷層尖滅、斷續分布情況 以及開采技術條件不同，將經山寺礦床劃分為扁擔山、經山寺、冷崗、小韓莊、 尚廟 5 個礦段。本次設計范圍為舞鋼中加礦業發展有限責任公司礦界內的扁擔 山、經山寺、冷崗、小韓莊 4 個礦段。 礦床的地質儲量 c+d 級為 18908.0 萬 t。 2.1.22.1.2 礦石類型礦石類型 礦石類型包括礦石自然類型和礦石工業類型

12、。根據礦石結構、構造特征及 礦物共生組合可將該礦床鐵礦石劃分為條帶狀礦石（包括似條帶狀）和塊狀礦 石兩種自然類型。其中條帶狀礦石約占 67.82，塊狀礦石約占 32.18。按 tfe/feo 比值，將礦石劃分為氧化礦和原生礦兩種自然類型。tfe/feo3.5 氧化礦 tfe/feo破碎篩分車間：設備年運轉天數 330 天，3 班/天，6 小時/班； 2磨礦選別車間：設備年運轉天數 330 天，3 班/天，8 小時/班； 3精礦脫水車間：設備年運轉天數 330 天，3 班/天，8 小時/班。 4.24.2 車間生產能力車間生產能力 各車間的生產能力如下： 1破碎篩分車間：日處理原礦量 5000t

13、； 2磨礦選別車間：日處理原礦量 5000t； 3精礦脫水車間：日處理原礦量 5000t。 第五章第五章 流程的選擇與計算流程的選擇與計算 5.15.1 破碎篩分流程計算破碎篩分流程計算 5.1.15.1.1 原始指標原始指標 破碎車間處理量：q時= q日/t=5000t/(3*6)=277.78t/h 最大給礦粒度 800mm 最終破碎產品粒度 120mm 原礦密度 3.45t/m 原礦松散度 2.16t/ 原礦硬度 中等硬度 原礦5000 / 粗碎 =125 =200-0 預先 篩分 中碎 =28 =50-0 檢查 篩分 細碎 =9.6 =12.02-0 5-1 破碎流程圖 5.1.25.

14、1.2 計算計算 (1）計算各段破碎比 總破碎比：s=dmax/dmax=800/12=66.67； 因三段破碎的破碎設備負荷率要平衡，所以可以調整三段的破碎比以達到 平衡，現初步擬訂 s1=4.00， s2=4.00， s3=s/(s1 s2)=4.16 s總= s1 s2 s3=4.00*4.00*4.16=66.67。 (2) 計算各段破碎產品的最大粒度 d4=800/4.00=200mm d8=200/4.00=50mm d13=50/4.16=12.02mm(取 12mm) (3)確定各段破碎機排礦口尺寸 根據破碎產物最大粒度與排礦口尺寸比值的關系計算并決定各段破碎機 的排礦口尺寸。

15、初步擬訂第一段采用鄂式破碎機，第二段采用標準圓錐破碎 機，第三段采用短頭圓錐破碎機。 根據破碎產物最大粒度與排礦口尺寸的比值關系計算并決定各段破碎機 的排礦口尺寸： e4=d4/z1=200/1.6=125，取 e4=125mm e8=d8/z2=50/1.9=26.32 ，取 e8=28mm e13=12*0.8=9.6mm (4)各段篩子的篩孔和篩分效率確定 中篩 28a250，取 a2=30mm，e2=80% 閉路篩 a=1.2d=1.2*12=14.4mm，篩分效率 e3=65% (5)計算各產物的產率和產量 1）粗碎作業： q1=q2=277.78（t/h） r1=r2=100（%）

16、 2）中碎作業： q3=q12-30e2=277.78*0.8*0.23=51.11（t/h） r3=51.11/277.78=18.4% q4=q5=q2-q3=277.78-51.11=226.67（t/h） r4=r5=r2-r3=100-18.4=74.4（%） q6=q1=277.78（t/h） r6=r1=100（%） 式中 2-30產物 2 中小于 30mm 的粒級含量, 中篩的篩孔尺寸與原礦最 大粒度的比值：z=30/125=0.24。查選礦廠設計圖 4-5 得 2-30=0.23 3）細碎作業 q8=(q66-14。4+q1010-14。4)e3 則： q10=q1（1-6-

17、14。4e3）/（10-14。4e3） =277.78*（1-0.40*0.65）/（0.68*0.65）=465.06（t/h） r10=465.06/277.78=167.42（%） q9=q10=465.06（t/h） r9=r10=167.42（%） q7=q6+q10=277.78+465.06=742.84（t/h） r7=r6+r10=100+167.42=267.42（%） q8=q1=277.78（t/h） r8=r1=100（%） 式中 10-14。4產物 10 中小于 14.4mm 的粒級含量，細篩的篩孔尺寸與細 碎機排礦口寬度的比值 z3=14.4/9.6=1.5 查選

18、礦廠設計圖 4-9，稱 10- 14.4=68% 6-15產物 6 中小于 14.4mm 的粒級含量，其數值可近似等于 5-14.4。由 于由于細篩的篩孔尺寸與中碎機排礦口寬度之比 z=14.4/28=0.5357 查選礦廠 設計圖 4-6 得 6-14.4= 5-14.4=40% 5.25.2 磨礦選別流程計算磨礦選別流程計算 5.2.15.2.1 原始指標原始指標 原始指標：q時= q日/t=5000t/(3*8)=208.33t/h；給礦粒度：12mm-0mm 根據有關試驗報告，采用如下的磨礦選別流程,如 5-2 圖： 5-2 磨礦選別流程圖 5.2.25.2.2 第一段磨礦流程的計算第

19、一段磨礦流程的計算 第一段磨礦指標：-200 目級別含量為 50%（-0.074mm 級別含量為） ；分級 溢流產品粒度-0.074mm 級別含量為 50%。 確定返沙比：c=300（由選礦廠設計表 4-9 查的分級溢流產物粒度為 0.32mm，對應選礦廠設計表 4-7 查的磨礦機和分級機自流配置磨至 0.5- 0.3mm 時 c 值在 150-350 之間取，此時取 c=300%） q4=cq5=300%*208.33=624.99t/h q2=q1+q4=208.33+300%*208.33=833.32t/h q3=q2=833.32t/h r1=r5=100% r4= r5c=100%

20、*300%=300% r2= r1+ r4=100%+300%=400% r3= r2=400% 5.2.35.2.3 選別流程的計算選別流程的計算 第一 ：計算必要而充分的原始指標數 np=c(np-ap) 式中 np-必要而充分的原始指標數 np -選別產物數 ap -選別作業數 c-單金屬礦石計算時，取 2 np=c(np-ap)=2*(10-5)=10 數質量流程圖見附圖（cad 圖） 第二：按照工業試驗結果與現廠生產指標分析，選用如下 10 個指標： 19=11.28%;18=35.37%;17=11.91%;16=35.03%;15=63.00% 14=59.44%; 13=21.

21、74%;11=53.86%; 6=55.09%; 7=53.86% 并且已知：5=23.57%;r5=100%； 1計算各產物的產率： 計算 15、19 的產率 （1）r5=r15+r19 r55=r1515+ r1919 解方程式帶入數據得： r15=r5（5-19）/(15-19)=23.77% r19=r5-r15=76.23% （2）計算 17、18 的產率 r17=r18+r19 r1717=r1818+r1919 解方程式帶入數據得： r17=r19（19-18）/( 17-18)=78.23% r18=r17-r19=2.00% （3）計算 14、16 的產率 r14=r15+r

22、16 r1414=r1515+r1616 解方程式帶入數據得： r14=r15（15-16）/(14- 16)=27.23% r16=r14-r15=3.46% r12= r14=27.23% （4）計算 11、13 的產率 r11=r12+r13 r1111=r1212+r1313 解方程式帶入數據得： r11=r12（12- 13）/( 11- 13)=31.96% r13=r11-r12=4.73% （5）計算 6、7 的產率 r5=r6+r7 r55=r66+r77 解方程式帶入數據得： r6=r5（5- 7）/(5-7)=29.96% r7=r5-r6=70.4% 校核：r17=r7

23、+r13+r16=70.4%+4.73%+3.46%=78.23% 2計算各產物的重量 （1）計算 15、19 的重量 q15=q5r15=49.52（t/h） q19=q5q15=158.81（t/h） （2）計算 17、18 的重量 q17=q5r17=162.97（t/h） q18=q17q19=4.16（t/h） （3）計算 14、16 的重量 q14=q5r14=56.73（t/h） q16=q14q15=7.21（t/h） q12=q14=56.73（t/h） （4）計算 11、13 的重量 q11=q5r11=66.58（t/h） q13=q11-q12=9.85（t/h） （5

24、）計算 6、7 的重量 q6=q5r6=62.42（t/h） q7=q5q6=145.91（t/h） 校核：q17=q7+q13+q16=145.91+9.85+7.21=162.97（t/h） 3計算各產物的回收率： (1)計算 15、19 的回收率 15= r1515/5=23.77*63.00/23.57=63.52(%) 19=515=10063.52=36.48(%) (2)計算 17、18 的回收率 17= r1717/5=78.23*11.91/23.57=39.52(%) 18=1719=39.52-36.48=3.04(%) (3)計算 14、16 的回收率 14= r141

25、4/5=27.23*59.44/23.57=68.67(%) 16=1415=68.67-63.52=5.15(%) (4)計算 11、13 的回收率 12=14=68.67(%) 11= r1111/5=73.03(%) 13=1112=73.03-68.67=4.36(%) (5)計算 6、7 的回收率 6= r66/5=29.96*55.09/23.57=70.03(%) 7=56=10070.03=29.97(%) 校核：17=7+13+16=29.97+4.36+5.15=39.48(%) 驗算金屬量平衡： 對于原礦 r11=r55=1.0*23.57%=23.57(%) 對于尾礦

26、r1919=76.23%*11.28%=8.59(%) 對于精礦 r2121= r1515=23.77%*63.00%=14.98(%) 精礦的金屬量加上尾礦的金屬量等于原礦的金屬量，可認為金屬量達到平 衡。 5.2.45.2.4 第二段磨礦第二段磨礦 第二段磨礦流程圖及其展開圖如下： 二次 分級 二段 磨礦 5-3 二段磨礦流程圖 檢查 分級 二段 磨礦 預先 分級 5-4 二段磨礦流程展開圖 已知給礦量:q8=q6+q18=62.42+4.16=66.58 =6=55.09% q11= q8（- 10）/(6-10)= 66.58*(55.0910)/(8010)=42.89t/h q11

27、 = q9= q8q11=66.5842.89=23.69t/h q9 =c2q9=3.0*23.69=71.07t/h q9=q10=q9+q9 =23.69+71.07=94.76t/h q8= q6+q18+q10=62.42+4.16+94.76=161.34t/h 5.2.55.2.5 礦漿流程的計算礦漿流程的計算 第一：按照下列公式計算各作業和產物水量： 式中：wn=qn=（1） ww qn（1） wn -產物水量，； w- 最終產物排除的水量，； w-原礦進入選別流程的水量，； -產物濃度 qn -磨礦處理礦石量，t/h -礦石密度， 第二：參照類似選礦廠流程考察報告，已知產物濃

28、度值如下 (1)一段磨礦流程，q=208.33t/h。 1確定濃度 1 必須保證的濃度 磨礦作業濃度m=78%，分級溢流濃度c=36.65% 2 不可調節的濃度。 原礦水分 2.74%（即原礦濃度0=97.26%） 、分級返砂濃度s=76.00% 2按 rn =（100-n）/ 計算液固比 r1 ，r4 ，r5和 rm。 r1=（100-0）/ 0=（100-97.26）/97.26=0.028 r4=（100-s）/ s=(100-76.00)/76.00=0.316 r5=（100-c）/ c=(100-36.65)/36.65=1.729 rm=（100-m）/ m=(100-78)/7

29、8=0.282 3按 wn=qnrn計算水量 w1、w4、w5、和 wm. w1=q1r1=208.33*0.028=5.83（） w4=q4r4= q1cr4=208.33*3.0*0.316=197.50（） w5=q5r5=208.33*1.729=360.20（） wm=qmrm=（q1+q5）rm=（208.33+208.33*3.0）*0.282=235.00（） 4按 ln= w作業-wn計算補加水 lm和 lc。 lm= wm-w1-w5=235.00-5.83-197.50=31.67（） lc= w4+w5-wm=197.50+360.20-235.00=322.70（）

30、（2）二段磨礦流程，q=94.76t/h。 1確定濃度 1必須保證的濃度 磨礦作業濃度m=67.00%，分級溢流濃度c=36.65% 2不可調節的濃度。 原礦水分 2.74%（即原礦濃度0=97.26%） 、分級返砂濃度s=76.00% 2按 rn =（100-n）/ 計算液固比 r1和 rm。 r9=（100-m）/m=（100-67.00）/67.00=0.493 r11=（100-c）/c=(100-25.00)/25.00=3.00 3按 wn=qnrn計算水量 w9和 w11. w9=q9r9=94.76*0.493=46.72（） w11=q11r11=66.58*3.00=199

31、.74（） w8=w9+w11=46.72+199.74=246.46（） （3）選別流程. 1確定濃度 1 必須保證的作業濃度 一次磁選作業給礦濃度g1=20.00%； 二次磁選作業給礦濃度g2=20.00%； 三次磁選作業給礦濃度g3=20.00%； 2 不可調節的選別精礦濃度 一次磁選精礦濃度6=60.00%; 二次磁選精礦濃度12=58.00%; 三次磁選精礦濃度15=51.00%; 脫水精礦濃度21=91.00% 掃選精礦濃度18=30% 2按 rn=（100-n）/計算液固比 r g1、r6、r g2、r12、r g3、r15、r18、和 r21。 r g1=（100-g1）/g1

32、=4.00 r6=（100-6）/6=0.67 r g2=（100-g2）/g2=4.00 r12=（100-12）/12=0.72 r g3=（100-g3）/g3=4.00 r15=（100-15）/15=0.96 r18=（100-18）/18=2.33 r21=（100-21）/21=0.09 3按 wn=qnrn計算水量 w g1、w6、w g2、w12、wg3、w15、w18和 w21。由數質量 流程圖得： q5=208.33t/h，q6=62.42t/h，q11=66.58 t/h，q14=q12 =56.73 t/h ,q15=49.52t/h，q18=4.16 t/h w g

33、1=q5rg1=208.33*4=833.32（） w6=q6r6=62.42*0.67=41.82（） w7=wg1-w6=833.32-41.82=791.50（） w12=q12r12=56.73*0.72=40.85（） w g2=q11rg2=66.58*4.00=266.32（） w13=w g2-w12=266.32-40.85=225.47（） wg3=q14rg3=56.73*4.00=226.92（） w15=q15r15=49.52*0.96=47.54（） w16=w14-w15=226.92-47.54=179.38（） w17=w7+w13+w16=791.50+2

34、25.47+179.38=1196.35（） w18=q18r18=4.16*2.34=9.73（） w19=w17w18=1196.359.731186.62（） w21=q15r21=49.52*0.09=4.46（） w20=w15w21=47.54-4.46=43.08（） 4按 ln= w作業-wn計算補加水 l2m和 lg。 l2m=w11-w6-w18 =199.74-41.82-9.73=148.19（） lg1=w g1-w5=833.32-360.20=473.12（） lg2=w g2-w11=266.32-199.74=66.58（） lg3=w g3-w20- w12

35、=226.92-43.08-40.85=142.99（） 5按 vn=qn(rn+1/)計算礦漿體積 vg1、vg2、vg3、vg4和 vn。 vg1=qg1(rg1+1/)= 208.33*(4+1/3.48)=893.74（） v6=q6(r6+1/)=62.42*(0.67+1/3.48)=59.92（） v7=vg1-v6=893.74-59.92=833.82（） vg2=qg2(rg2+1/)= 66.58*(4+1/3.48)=285.63（） v11=vg2- lg2=285.63-66.58=219.05（） v12=q12(r12+1/)= 56.73*(0.72+1/3.

36、48)=57.30（） v13=vg2-v12=285.63-57.30=228.33（） vg3=qg3(rg3+1/)= 56.73*(4+1/3.48)=243.37（） v15=q15(r15+1/)= 49.52 *(0.96+1/3.48)=61.90（） v16=vg3-v15=243.37-61.90=181.47（） vg3=v7+v13+v16=833.82+228.33+181.47=1243.62（） 7按下式計算工藝過程補加總水量l。 l=ww= w19 +w21w5 =1186.62+4.46-360.20=830.88（） 校核：l=l2m+lg1+lg2+lg3

37、 =148.19+473.12+66.58+142.99=830.88（） 第六章第六章 主要設備選擇與計算主要設備選擇與計算 6.16.1 設備選擇原則設備選擇原則 （1）采用高效率、低能耗、技術成熟、性能可靠的定型設備。 （2）設備選擇及確定規格時，設備型號盡量統一，以便減少備品備件的種 類和數量。 （3）設備選型滿足先進高效、節能、運轉可靠和易于操作的要求。 （4）盡量集中就近確定設備生產廠家，縮短運輸距離，減少采購費用。首 先選用國產設備，如磨礦選別設備，但對破碎設備與引進設備比較后，推薦選 用引進設備。 （5）借鑒類似選礦廠選礦設備的生產實踐。 6.26.2 設備計算的原則設備計算的

38、原則 根據本選廠供礦特點，設備計算時根據生產時最不利條件對設備進行選擇 計算，如在破碎篩分、磨礦、磁選等設備計算時均按供礦 100原生礦計算， 而洗礦計算時按供礦 100氧化礦進行，原礦粒度按 8000mm。 6.36.3 設備的選擇與計算設備的選擇與計算 6.3.16.3.1 破碎設備的選擇破碎設備的選擇 （1）粗碎設備的選擇： 粗碎為開路破碎，100原生礦，設計流程量 q1277.78t/h，波動系數 1.1，供礦塊度 800-0mm。 方案一：選用鄂式破碎機 pj1200*1500，則該機在標準條件下的生產為： q0=q0e q0單位排礦口寬度的生產能力，查選礦廠設計表 5-1，得 q0

39、=1.90 e排礦口寬度，e=125 則 q0=1.90*125=237.5（t/h） 經過可碎性，密度，粒度校正后的生產能力為： q總=k1k2k3q0 其中 k1 礦石可碎性系數，查選礦廠設計表 5-6 得：k1=1.0（中等硬度 礦石） k2礦石密度修正系數 k2=3.48/2.7=1.29 k3給礦粒度修正系數，由于給礦最大粒度 dmax與給礦口寬度 b 之比為： a=dmax/b=800/1000=0.8，查選礦廠設計表 5-7，取 k3=1.03 故 q=1.0*1.29*1.03*237.5=315.57（t/h） 所需破碎機臺數為：n=k*q1/q =1.1*277.78/31

40、5.57=0.9682，取 1 臺 =k*q1/nq*100%=1.1*277.78/315.57*100%=96.82% 負荷率為 96.82% 方案二：選用美卓公司生產的 c110 顎式破碎機，給礦口為 1100850，排 礦口 e=125mm，產品粒度為 200-0mm，由類似的選礦廠提供經驗數據知 c110 顎 式破碎機臺時生產能力為 330t。 所需臺數 n=1.1277.78/330=0.9259 臺 選用一臺 67.34 方案比較： 序 號 破碎機型號臺 數 設備重量 （t） 功 率 負荷系 數 1pj1200*1500111016096.82% 2 c110 顎破 125.06

41、13292.59% 經比較，粗碎選用美卓公司生產的 c110 顎式破碎機 1 臺，其設備具有體積 小，重量輕，破碎性能可靠，易維護，易安裝、排料口易調節等優點。國內有 多家應用實踐，不足之處是噸位售價高，備品備件供應依賴性強。 （2）中碎設備的選擇： 中碎給礦量 q=226.67t/h，給礦粒度 200-0mm，波動系數 1.1。 方案一：選用 pyy1650/285 型單缸液壓標準圓錐破碎機，其給礦口寬 b=285mm.該機在標準條件下的理論生產能力為： q0=qe，查選礦廠設計表 5-3 得 q=8.0，e=28mm 經過可碎性，密度，粒度校正后的生產能力為： q=k1k2k3q0 其中

42、k1=1.0（中等硬度礦石） ，k2=1.29 又 e/b=125/285=0.44，查選礦廠設計表 5-8 取 k3=0.98，則 q=1.0*1.29*0.98*8.0*28=283.18（t/h） 所以 n=kq4/q=1.1*226.67/283.18=0.8805，取 1 臺 =k*q4/ nq*100%=1.1*226.67/283.18*100%=88.05% 負荷率為 88.05% 方案二：選用 pyb-1750 型彈簧標準圓錐破碎機，其給礦口寬 b=250mm，該 機在標準條件下理論生產能力為： q0=qe，查選礦廠設計表 5-3 得 q=8.0，e=28mm 經過可碎性，密

43、度，粒度校正后的生產能力為： q=k1k2k3q0 其中 k1=1.0（中等硬度礦石） ，k2=1.29 e/b=125/250=0.5，查選礦廠設計表 5-8 取 k3=0.92，則: q=1.0*1.29*0.92*8.0*28=265.84（t/h） 所以 n=kq4/q=1.1*226.67/265.84=0.9379，取 1 臺 = k*q4/nq*100%=1.1*226.67/265.84*100%=93.79% 負荷率為 93.79% 方案比較： 序 號 破碎機型號臺 數 設備重量 （t） 總 功率 （kw） 負荷系 數 1 pyy1650/285 型單缸液壓標準圓 錐破碎機

44、137.82155 88.05% 2pyb-1750 型 彈簧標準圓錐破碎 機 150.3160 93.79% 經比較，粗碎選用 pyy1650/285 型單缸液壓標準圓錐破碎機 1 臺，相比較 更為節能，更輕可以盡量地減少起重機的起重，而且單缸液壓破碎機的單機破 碎效率更高。 （3）細碎設備的選擇： 細碎給礦量 q=465.06t/h，給礦粒度 50-0mm，波動系數 1.1。 方案一：選用 pyy1650/100 型單缸液壓短頭圓錐破碎機，該機在標準條件 下的生產能力為： q0=q0e 查選礦廠設計表 5-3 得 q0=12.0，又 e=9.6 同前：k1=1.0 ，k2=1.29 ，e/

45、b=9.6/100=0.1 所以 k3=1.20 q= k1k2k3q0=1.0*1.29*1.20*12.0*9.6=178.33 故 q0=kq=1.2*178.33=214.00 所需破碎機臺數為： n= k*q9/q=1.1*465.06/214.00=2.17，取 3 臺 =k*q9/nq*100%=1.1*465.06/（3*214.00）*100%=72.44% 負荷率為 72.44% 方案二：選用 pyd-1750 型彈簧短頭圓錐破碎機，該機在標準條件下的生產 能力為： q0=q0e 查選礦廠設計表 5-3 得 q0=14.0，又 e=9.6 同前：k1=1.0 ，k2=1.2

46、9 ，e/b=9.6/100=0.01 所以 k3=1.20 q=k1k2k3q0=1.0*1.29*1.20*14.0*9.6=208.05 故 q0=kq=1.2*208.05=249.66 所需破碎機臺數為： n=k*q9/q=1.1*465.06/249.66=1.86，取兩臺 = k*q9/nq*100%=1.1*465.06/（3*249.66）*100%=93% 負荷率為 93% 方案比較： 序 號 破碎機型號臺 數 設備重量 （t） 總功 率 負荷系 數 （kw） 1 pyy1650/100 型單缸液壓短頭 圓錐破碎機 335.6465 72.44% 2pyd-1750 型 彈

47、簧短頭圓錐破 碎機 250.5320 93% 經比較，細碎設備選用 pyd-1750 型彈簧短頭圓錐破碎機 2 臺，相比較總功 率更低更節能，而且效率更高等優點 破碎設備選擇結果為： 粗碎設備：美卓 c110 型鄂式破碎機一臺，最重部件重量不超過 10t。 中碎設備：pyy1650/285 型單缸液壓標準圓錐破碎機一臺，最重部件重量 為 9.25t。 細碎設備：pyd-1750 型彈簧短頭圓錐破碎機兩臺，最重部件重量為 10t。 6.3.26.3.2 篩分設備的選擇篩分設備的選擇 （1）中篩的選擇與計算 擬采用的計算公式為：q=k1k2k3k4k5k6fq. 式中: q-震動篩的處理能力; -

48、震動篩有效篩分面積系數,取 =0.8; f-震動篩的幾何面積(m2/臺) q-震動篩單位面積的平均容積生產能力,取 q=29.6m3/m2h k1 k2 k3 k4 k5 k6-修正系數,具體見選礦廠設計表 5-13 q=277.78t/h;=0.85;=2.2;q=29.6 (30/2)/125=0.12 2-15=0.05,查的 k1=0.2, k2=1.5 k3=1.3 k4=1.0 k5=1.0 k6=1.0 由 q=k1k2k3k4k5k6fq 得： f=q/k1k2k3k4k5k6q =277.78/(0.85*0.2*1.5*1.3*1.0*1.0*1.0*2.2*29.6)=1

49、2.86 m2 所需篩子的幾何面積 f=12.86m2 ，由篩子的幾何面積則可選擇 ya2460 自定 中心圓振動篩一臺，幾何面積為 14.4 m2，處理量 550t/h. = k*q7/ nq*100%=1.1*277.78/550*100%=55.56% 負荷率為 55.56%。 （2）細篩的選擇與計算 因處理量大，篩網易磨損，采用雙層篩可保護下層篩網，延長篩子使用壽 命，提高處理能力 1給礦量 q7=742.84t/h，篩孔尺寸 14.4mm，查選礦廠設計表 5-11 取 v=23.m3/m2h，=2.2t/m3 2確定產物 7 中細粒級及粗粒級的含量 細粒級含量 70-7.2=（60-

50、7.2r6+100-7.2r10）/r7 篩孔尺寸之半與第二段破碎機排礦口之比為 7.2/28=0.27，查圖 4-6，得 60-7.2=0.23 篩孔尺寸之半與第三段破碎機排礦口之比為 7.2/9.6=0.75，查選礦廠設 計圖 4-9，得 100-7.2=0.5，將數據代入得： 70-7.2=（0.23*1+0.5*1.67）/2.67=39.89% 粗粒級含量 6+14.4=1-0.40=0.60 10+14.4=1-0.68=0.32 同上則 7+14.4=（0.60*1+0.32*1.67）/2.67=0.425 取 k1=1.0，k2=1.10，k3=1.80，k4=1.0，k5=

51、0.75，k6=1.20，=0.8，q=21. 7 由 q=k1k2k3k4k5k6fq 得: f=q/k1k2k3k4k5k6q =742.84/(1.0*1.10*1.80*1.0*1.0*1.0*0.9*2.2*21.7)=8.73(m2) 故所需篩子有效面積為：f=8.73m2 所以選用 ya1236 型圓振動篩 4 臺，每臺篩網面積 4 m2，,處理量 220t/h =q7/nq*100%=1.1*742.84/(220*4)*100%=92.86% 負荷率為 92.86% (3) 篩分設備選擇結果 中碎前的預先篩分：ya2460 自定中心圓振動篩 1 臺，負荷率 55.56%。末段

52、 的閉路篩：ya1236 型圓振動篩 4 臺，負荷率 92.86%. 6.3.36.3.3 磨礦設備的選擇和計算磨礦設備的選擇和計算 （1）一段磨礦為閉路磨礦，設計流程量 q0=208.33t/h，波動系數 1.1。 方案一：選擇 mqg3600*4500 濕式格子型球磨機 所需臺數 n=q(2-1)/vq q設計流程礦量，即 q =q0，208.33t/h 2磨機排礦中-0.074mm 粒級的含量，50% 1磨機給礦中-0.074mm 粒級的含量，10% v選用磨機的有效容積，41m3 q按新生級別（-0.074mm）計算的單位生產能力，t/m3.h q=q0.k1k2k3k4(t/m3.h

53、) q0生產中使用的磨礦機按新生產的級別（-0.074mm 粒級）計算的單位 處理量。 k1磨礦難易系數，由實驗報告取 0.79 k2磨機直徑效正系數，1.12；見選礦廠設計表 5-15 k3磨機型式校正系數，1.0 ；見選礦廠設計表 5-16。 k4磨機給礦和產品粒度系數，1.0；見選礦廠設計表 5-17。 于是 q=1.530.7911.121=1.35t/m2.h 則 n=208.33（0.5-0.1）/411.35=1.51 選取 2 臺 =q0/(n q)*100%=208.33（0.5-0.1）/2411.35=75.50% 方案二：選擇 mqg3600*3900 濕式格子型球磨機

54、 所需臺數 n=q(2-1)/vq q設計流程礦量，即 q =q0，208.33t/h 2磨機排礦中-0.074mm 粒級的含量，50% 1磨機給礦中-0.074mm 粒級的含量，10% v選用磨機的有效容積，36m3 q按新生級別（-0.074mm）計算的單位生產能力，t/m3.h q=q0.k1k2k3k4(t/m3.h) q0生產中使用的磨礦機按新生產的級別（-0.074mm 粒級）計算的單位 處理量。 k1磨礦難易系數，由實驗報告取 0.79 k2磨機直徑效正系數，1.12；見選礦廠設計表 5-15 k3磨機型式效正系數，1.0；見選礦廠設計表 5-16。 k4磨機給礦和產品粒度系數

55、1.0；見選礦廠設計表 5-17。 于是 q=1.530.7911.021=1.23t/m2.h 則 n=208.33（0.5-0.1）/361.23=1.88 選取 2 臺 =q0/(n q)*100%=208.33（0.5-0.1）/2361.23=94.10% 磨機方案比較 方 案 球磨機規格臺 數 負荷率 （%） 單臺 重量/t 功率 /kw/臺 1mqg3600*4500275.501521000 2mqg3600*3900294.101451250 由上述所述，方案 2 的負荷率在 90-105 之間，且重量、功率相比較優于其 他方案，故選用 mqg3600*3900 濕式格子型球

56、磨機 2 臺 （2）二段磨礦為閉路磨礦，設計流程量 q0=94.76t/h，波動系數 1.1。 方案一：選擇一重 2700*3600 濕式溢流型球磨機 所需臺數 n=q(2-1)/vq q設計流程礦量， （t/h） 2磨機排礦中-0.074mm 粒級的含量，80% 1磨機給礦中-0.074mm 粒級的含量，50% v選用磨機的有效容積，18.5m3 q按新生級別（-0.074mm）計算的單位生產能力，t/m3.h q=q0.k1k2k3k4(t/m3.h) q0大孤山選礦廠一段磨機單位生產能力取 1.53t/m3.h k1磨礦難易系數，由實驗報告取 0.79 k2磨機直徑校正系數，1.0；見選

57、礦廠設計表 5-15 k3設計磨機型式校正系數，0.85 ；見選礦廠設計表 5-16。 k4磨機給礦和產品粒度系數，0.86；見選礦廠設計表 5-17。 于是 q=1.530.790.851.00.86=0.80t/m2.h 則 n= q(2-1)/vq=94.76（0.8-0.5）/17.70.80=2.0（選兩臺） = q0/(n q)*100%=94.76（0.8-0.5）/217.70.8=100% 方案二：選擇 mqy2700*4000 濕式溢流型球磨機 所需臺數 n=q(2-1)/vq q設計流程礦量， （t/h） 2磨機排礦中-0.074mm 粒級的含量，80% 1磨機給礦中-0

58、.074mm 粒級的含量，50% v選用磨機的有效容積，11.4m3 q按新生級別（-0.074mm）計算的單位生產能力，t/m3.h q=q0.k1k2k3k4(t/m3.h) q0大孤山選礦廠一段磨機單位生產能力取 1.53t/m3.h k1磨礦難易系數，由實驗報告資料取 0.79 k2磨機直徑校正系數，差得 1.23；見選礦廠設計表 5-15 k3設計磨機型式校正系數，0.85；見選礦廠設計表 5-16。 k4磨機給礦和產品粒度系數，0.86；見選礦廠設計表 5-17。 于是 q=1.530.790.851.230.86=1.09t/m2.h 則 n= q(2-1)/vq=94.76（0

59、.8-0.5）/20.61.09=1.266（選兩臺） = q0/(n q)*100%=94.76（0.8-0.5）/220.61.09=63.3% 磨機方案比較 方 案 球磨機規格臺 數 負荷率 （%） 單臺重 量/t 功率 /kw/臺 1 一重 2700*3600 210069.0400 2mqy2700*4000263.371.1400 由上述所述，在重量，功率及購買成本相當地條件下方案二的處理能力明 顯優于方案一，其效率也高于方案一，故選用 mqy2700*4000 濕式溢流型球磨機 2 臺 (3)磨礦設備選型結果： 一段磨礦選用 mqg3600*3900 濕式格子型球磨機 2 臺，負

60、荷率 94.10% 二段磨礦選用 mqy2700*4000 濕式溢流型球磨機 2 臺，負荷率 100% 6.3.46.3.4 分級設備的選擇和計算分級設備的選擇和計算 （1）一段分級設備的選型： 本段分級流程擬采用水利旋流器作為分級設備，其主要簡介如下： 水利旋流器是利用離心力將礦漿分級的一種分級設備，它比螺旋分級機更 為先進。隨著近幾年科技的進步，水利旋流器在結構上和工藝上得到不斷改進 并取得了長足的發展，使其逐漸成為未來選礦的首選設備之一。水利旋流器可 單獨用于磨礦回路的分級作業，也可與機械分級機聯合控制分級，還常用于選 礦廠的脫泥、脫水作業以及離心選礦。其在分級細粒物料時分機效率比螺旋分