此文檔收集于網絡，如有侵權，請聯系網站刪除浙江水利水電學院重力壩設計說明書 課題名稱： TL水庫重力壩樞紐設計 專業年級： 水工11-3 指導教師（簽字）： 溫新麗 學生簽字： 賈斯瑋 學 號： 201128025 設計時間：2013年 6月14日至7月5日 編寫日期： 2013年6月28日 水利工程系 目 錄第一章 基本資料 .2 第一節工程概況及工程目的.2 第二節 基本資料.2(一) 氣象3(二) 水文分析5(三) 工程地質5(四) 當地建筑材料7(五) 交通條件7(六) 施工條件7(七) 效益(以1984年價格水平及費用標準計算)7(八) 地形圖和地質剖面圖8第二章 樞紐布置9第一節壩軸線選擇9第二節 壩型選擇9第三節 樞紐布置9（一）樞紐布置原則：10（二）主要壩段及主要建筑物的布置10第三章 壩體剖面設計 11第一節 壩體高程確定 11第二節 溢流面剖面設計 20第四章 壩體細部構造設計與基礎處理24第一節 壩頂構造24（一） 非溢流壩壩頂構造24（二） 溢流壩壩頂構造24（三） 分縫與止水24（四） 廊道系統24（五） 壩體的防滲與排水25（六） 壩基排水25（七） 地基處理25（八） 混凝土材料分區25參考文獻26第一章 基本資料第一節 工程概況及工程目的TL水庫位于QL河上，控制流域面積5 060km2，占全流域的80%。QL河水量充沛，但年內及年際的水量分配極不均勻，必須興建大型的控制工程進行調節，豐富的水資源方可得到充分地利用。水庫主要任務是調節水量，為工業、農業和生活提供水量，結合引水發電、水面養殖、洪水錯峰等，可以綜合利用。供水原則是：在滿足城市生活、工業用水的同時，對農業也給予一定的重視，特別是移民遷建灌區用水應優先保證。樞紐工程在三個壩址選擇了二條壩線，二種壩型。I83壩線采用混凝土重力壩。“紅層”壩線采用當地材料壩。樞紐建筑物包括主壩、泄水設施及電站等。樞紐工程的推薦方案為I83壩線混凝土壩方案(見壩址位置圖1)。根據本工程的規模及其在國民經濟中的作用，按設計規范規定，水庫樞紐工程屬大(一)型。主要建筑物按一級設計，輔助建筑物按三級設計，臨時建筑物按四級設計。第二節 基本資料(一) 氣象全流域屬于季風大陸性氣候，冬季寒冷干燥，夏季炎熱多雨，年平均降水量約700mm，且多集中在夏季七、八兩月。流域多年平均氣溫為10左右，日溫度變化較大。離壩址較近的氣象站實測最高氣溫39。全年無霜期約180d，結冰期約120d，河道一般12月封凍，次年3月上旬解凍，冰厚為0.40.6m，岸邊可達1m。多年平均最大風速為23.7m/s，水庫吹程為3km。圖1 壩址位置圖 (二) 水文分析(1) 年徑流：QL河流域水量豐沛，年徑流主要由年降雨產生。年徑流在地區與時間上的分布與年降水基本一致。徑流在年際間變化懸殊。根據實測資料，19561982年的27年中，豐水年1977年來水量達21.34108m3，枯水年1981年僅1.667108m3，相差19.37108m3，約合12.8倍，且豐、枯水年常連續發生。壩址處多年平均年徑流量為9.6108m3。(2) 洪水：洪水一般由暴雨形成。本地區暴雨歷時短、強度大、地面坡度陡，洪峰陡漲陡落。一次洪水歷時一般為35d。洪水具有峰高量大的特點。本流域洪水多發生在七、八兩月，出現在七月的占34%，出現在八月的占66%。多年平均69月洪量占年徑流量的70%左右，三天洪量占六天洪量的70%以上，大水年尤為集中。如1962年最大六天洪量占年徑流量的比例達70%。由頻率分析法求得不同頻率的洪水結果，見表1。表1 洪水計算成果表項 目洪峰流量/(m3.s-1)洪量/108m31d3d6d30d特征值均 值2 0001.402.202.805.37CV1.351.351.351.251.00CS/CV2.502.502.502.502.50頻率(%)0.0132 04022.4335.2439.9655.400.0229 60020.7532.6536.9051.500.122 48015.7424.7328.3440.500.219 68013.7821.6524.9236.200.516 00011.2317.6020.4130.40113 2809.3014.5017.1426.10210 6807.4811.7513.9221.7057 3605.158.109.8016.20105 0003.505.506.8312.10202 9202.043.214.178.18(3) 泥沙。流域植被較好，泥沙來源在地區上分布和洪水在地區上的分布是一致的。泥沙在年內分配比徑流更集中。汛期輸沙量約占年輸沙量的95%，而汛期沙量又都集中在幾次大洪水中。年際之間沙量變化懸殊。由統計分析得知，壩址處多年平均輸沙量為386104t，多年平均侵蝕模數為762t/km2，多年平均含沙量為4.0kg/m3。從泥沙的組成情況來看，泥沙顆粒較粗，中值粒徑為0.075mm，淤沙浮重度為9kN/m3，內摩擦角為1.2。(三) 工程地質(1) 區域地質該水庫庫區屬中高山區，構造剝蝕地形。QL河在本區內河曲發育，側蝕能力較強，沿河形成不對稱河谷，由于構造運動影響，河流不斷下切，于堆積岸形成階地，侵蝕岸形成陡岸。組成本區地層計有：太古界、下元古界、震旦系、侏羅系及火成巖侵入體和第四紀等，其中分布最廣的為震旦系地層。以太古界、震旦系、侏羅系三者與工程關系密切，為庫區的主要巖層。(2) 地質構造與地震本地區地質構造復雜，全區地震頻繁，特別是壩址區南段尤為突出。庫區及其周邊控制性的斷層有兩條大斷裂。第一條在壩址下游小暖泉村穿過QL河，沿線有泉群出現。從控制泉群、控制地貌及巖相作用分析，列為活動性斷裂較合適。第二條向北東方向延伸，在距TL水庫庫區67km處尖滅。屬第四紀以來活動性較強的斷裂，沿該斷層時有地震發生。這二條活動性斷裂在三壩址以西5km處匯而不交。按斷層交匯部分易發震的原則，這種匯而不交是值得注意的。近期壩址地區未發生大于4級以上地震，鄰區地震活動有一定影響。1983年8月經省級地震局鑒定確定，一、二壩址位于北區，屬相對穩定區，基本烈度為6度，三壩址位于區，基本烈度為7度。鄰區強震的影響，烈度可高達67度。(3) 庫區工程地質條件庫區左岸非可溶性巖層廣泛分布，其中主要由云母千枚巖、石英砂巖、砂質頁巖等組成，其透水性較小，也沒有發現溝通庫內外的大斷層。因此，在非可溶性巖層分布區，沒有向庫外滲漏的可能性。庫區可溶性巖層分布不至于影響水庫蓄水，即水庫蓄水以后，向鄰谷沙河滲漏的可能性不大。經過對庫內斷層，灰巖地區的勘探分析，水庫向外流域及下游漏水的可能性很小。庫區內巖層抗壓強度較高，抗風化能力較強，未發現可能發生塌滑的巖體，庫岸基本上是穩定的。庫區內未發現有開采價值的礦藏，不存在對庫周邊產生的浸沒問題。(4) 壩址壩線工程地質條件壩址內出露的斷裂構造如F103、F105、F108、F112、F114、F117、F122等大小斷層共十余條，斷層走向以北西為主，北東者少，多為高角度正斷或平移正斷層。(i) F103斷層，產狀走向近EW，傾向N，傾角4050，逆斷層。大紅峪組第三段礫巖被切割。下盤有牽引褶曲，破碎帶寬約1020m。出露于I83壩線右岸上游約150200m，寬約1020m。(ii) F105斷層，產狀走向NW310，傾角8090，為平移斷層。水平斷距400m，兩側巖石破碎嚴重、無膠結現象，出露于I83壩線右岸壩頭附近。(iii) F108斷層，產狀走向NW345，傾向NE，傾角56，逆斷層。由大紅峪組第一段薄層板巖、石英砂巖逆于大紅峪組第二段中厚石英砂巖之上。破碎帶寬約6.0m、未見膠結現象。其中夾有30cm厚的斷層泥。斷層兩盤巖石影響帶寬10.4m。在上盤薄層板巖夾石英砂巖中有牽引褶曲。巖層有直立或倒轉現象，具有強烈擠壓特征。(iv) 根據壩址兩岸構造，地層巖性出露分析，推測河床中可能有順河斷層通過。原因是兩岸出露的斷裂構造均未過河，如F103斷層走向近東西，規模較大，左岸無跡象；且地層出露兩岸高程有明顯差異。I83壩線主要工程地質條件見表2。表2 I83壩線主要工程地質條件地形地貌構造剝蝕中低山地形，不對稱“U”型峽谷，右岸較陡，左岸坡緩，階地不發育。壩線長480m。覆蓋層河床57m砂石層，左岸山麓堆積31.0m。地層巖性震旦系大紅峪組第一、二段，為中厚層石英砂巖與板巖互層。巖層產狀層面傾向上游。軟弱夾層據平洞、豎井資料，右岸有軟弱夾層13條，系順層夾泥。左岸順層夾泥6條，切層泥3條。建議磨擦系數f0.20.24。風化情況弱風化下限、河床1028m深(高程：左邊75m，右邊55m)。左岸弱風化下限為115105m高程，右岸為120908m高程。地質構造右岸小斷層67條：左岸F122斷層一條。構造簡單，基本地震烈度為6度。巖層透水層壩基下部80100m深的范圍內W值均大于0.02l/m.min，均需灌漿處理。巖 溶I83壩線上游2km處，馬圈子電站附近見溶洞。穩定性右壩肩上、下游存在I、II號不穩定巖體。巖石力學指 標石英砂巖單塊巖石室內指標：抗壓強度134338MPa.彈性模量50010 000MPa。泊桑比0.110.13。各巖層層面磨擦系數的估計建議值：(1) 石英砂巖層面磨擦系數為0.600.65，凝聚力0.380.50 MPa(2) 板巖層面磨擦系數為0.40.45，凝聚力0.330.38MPa(3) 層面夾泥膜磨擦系數為0.30.35，凝聚力0.200.27 MPa(4) 切層泥層磨擦系數為0.20.24，凝聚力0.150.18 MPa(四) 當地建筑材料天然建筑材料分布于壩址區上、下游河灘及兩岸階地。其中土料場主要有七處。地下水位以上儲量為1 183.44104m3。砂礫卵石料場主要有八處。地下水位以上儲量為1 088.95104m3，全部儲量有待進一步探查。各料場材料的物理性質，試驗指標等基本滿足技術要求，可作大壩混凝土骨料及圍堰土料。如采用當地材料方案，其粘性土料的儲量足以滿足施工要求。(五) 交通條件施工現場對外交通方便，僅需將工地與交通要道的連線公路修通即可。壩頂無重要交通要求。(六) 施工條件采用低圍堰、底孔導流、分期施工的導流方法進行施工。各項施工輔助企業、倉庫及生活等臨時建筑布置在壩址下游兩岸。混凝土骨料取自下游料場。施工用電由劉田莊引接。(七) 效益(以1984年價格水平及費用標準計算)水庫建成以后，除了滿足城市生活、工業及農業用水外，還可獲得發電、防洪、養魚等效益，總效益是顯著的。(1) 灌溉效益。灌溉效益分析成果見表3。表3 灌溉效益分析成果表項 目旱地灌溉旱改水稻墾荒水稻灌區不灌產值差(元/畝)162.00354.20412.00分攤系數法畝效益(元/畝)81.00177.10206.00單方水效益(元/m3)0.250.170.17減去成本法畝效益(元/畝)124.00378.00261.00單方水效益(元/m3)0.390.260.22(2) 城市及鋼鐵基地供水效益按城市總凈產值中水的效益分攤系數以10%計，則每立方米水的效益為0.53元/m3。(3) 防洪效益防洪效益按建庫以后，與臨近水庫聯合運用。在削峰、錯峰過程中減少下游地區洪水災害的效益計算。水庫年平均效益為443.16萬元/年。(4) 發電效益以水電的價格代替水電的效益按0.093元/kWh計算。本水庫的規劃及建筑物特性指標見表2-4。(八) 地形圖和地質剖面圖壩址處地形圖見附圖1，I83壩軸線地質剖面圖見附圖2。表 水庫規劃及建筑物特性指標項 目單 位指 標備 注水位校核供水位m156.30P=0.02%P=0.1%發 電設計供水位m153.70正常蓄水位m153.20死 水 位m110.00校核尾水位m99.10設計尾水位m97.00正常尾水位m84.10壩前堆砂高程m97.60庫容總 庫 容108m314.93調洪庫容108m32.11興利庫容108m310.33死 庫 容108m30.94堆沙庫容108m311.66主壩壩 型混凝土實體重力壩壩頂高程m157.24最大壩高m89.24壩頂長度m519.00壩頂溢流孔數孔15堰頂高程m141.70每孔凈寬m15.00工作閘門尺寸mm15125啟閉機(245t固定式)臺15設計洪水下泄能力m3.s-118 276.00校核洪水下泄能力m3.s-124 527.00進水口進口底高程m90.00底孔數及尺寸孔mm456弧形工作閘門扇mm456工作門啟閉機臺4設計水位泄水能力m3/s3584校核水位泄水能力m3/s3663第二章 樞紐布置第一節 壩軸線選擇壩軸線以直線型為主，亦可適當調為彎曲型。經論證，該庫區有三條壩線可供選擇，它們分別是83，69，50，因后兩條壩線距上下游較遠而天然建筑材料分布于壩址區上、下游河灘及兩岸階地而且后兩種壩線處于破碎巖層帶，施工較為困難，經綜合考慮，選擇第一種壩線，天然材料中土料場主要有七處。地下水位以上儲量為1 183.44104m3。砂礫卵石料場主要有八處。地下水位以上儲量為1 088.95104m3，全部儲量有待進一步探查。各料場材料的物理性質，試驗指標等基本滿足技術要求，可作大壩混凝土骨料及圍堰土料。如采用當地材料方案，其粘性土料的儲量足以滿足施工要求。第二節 壩型選擇該水庫庫區位于中高山區，構造屬剝蝕地形。QL河在本區內河曲發育，測蝕能力較強，沿河形成不對稱山谷， 重力壩主要依靠壩體自重產生的抗滑力來滿足穩定要求;同時依靠壩體自重產生的壓力來抵消由于水壓力所引起的拉應力以滿足強度要求。其優點是：相對安全可靠,耐久性好，抵抗滲漏、洪水 重力壩漫溢、地震和戰爭破壞能力都比較強；設計、施工技術簡單，易于機械化施工；對不同的地形和地質條件適應性強，任何形狀河谷都能修建重力壩，對地基條件要求相對地說不太高；在壩體中可布置引水、泄水孔口，解決發電、泄洪和施工導流等問題。缺點是：壩體應力較低，材料強度不能充分發揮；壩體體積大，耗用水泥多；施工期混凝土溫度應力和收縮應力大，對溫度控制要求高。拱壩是一種建筑在峽谷中的攔水壩,做成水平拱形,凸邊面向上游,兩端緊貼著峽谷壁。是指一種在平面上向上游彎曲，呈曲線形、能把一部分水平荷載傳給兩岸的擋水建筑，是一個空間殼體結構。在平面上呈凸向上游的拱形擋水建筑物，借助拱的作用將水壓力的全部或部分傳給河谷兩岸的基巖。與重力壩相比，在水壓力作用下壩體的穩定不需要依靠本身的重量來維持，主要是利用拱端基巖的反作用來支承。拱圈截面上主要承受軸向反力，可充分利用筑壩材料的強度。因此，是一種經濟性和安全性都很好的壩型。拱壩主要的缺點是對壩址河谷形狀及地基要求較高。土石壩的優點是：就地取材，節省鋼材水泥木材等重要建筑材料，從而減少了建壩過程中的遠途運輸；結構簡單，便于維修和加高擴建；壩身是土石散粒體結構，有適應變形的良好性能，因此對地基的要求低；施工技術簡單，工序少，便于組合機械快速施工。缺點是壩身一般不能溢流，施工導流不如混凝土壩方便，粘性土料的填筑受氣候條件影響較大等。綜合以上各壩優缺點，考慮該庫區位于河谷且所選壩址處于巖層破碎帶，需要部分壩段溢流，當地筑壩材料較為豐富，因此壩型選擇實體重力壩。第三節 樞紐布置（一）樞紐布置原則：樞紐布置應遵循的一般原則是：(1) 壩址、壩及其他主要建筑物的型式選擇和樞紐布置要做到施工方便，工期短，造價低；(2) 樞紐布置應當滿足各個建筑物在布置上的要求，保證其在任何工作條件下都能正常工作；(3) 在滿足建筑物強度和穩定的條件下，降低樞紐總造價和年運轉費用；(4) 樞紐中各建筑物布置緊湊，盡量將同一工種的建筑物布置在一起，以減少聯結建筑；(5) 盡可能使樞紐中的部分建筑物早期投產，提前發揮效益(如提前蓄水，早期發電或灌溉)；(6) 樞紐的外觀應與周圍環境相協調，在可能條件下注意美觀。（二）主要壩段及主要建筑物的布置1溢流壩段的布置布置原則：溢流壩的位置應使下泄洪水時與下游平順連接，不致沖淘壩基和其他建筑物的基礎，其流態和沖淤不致影響其他建筑物的使用。溢流壩段分15每段長15m，2 泄水孔及導流底孔布置布置原則：泄水孔一般設在河床部位的壩段內，進口高程、孔數、尺寸、形式應根據主要用途來選擇。狹窄河谷泄水孔宜與溢流壩段相結合，寬敞河谷二者可分開；排沙孔應盡量靠近發電進水口、船閘等需要排沙的部位。3非溢流壩的布置布置原則：非溢流壩通常布置在河岸部分并與岸坡相連，非溢流壩與溢流壩或其他建筑物相連處，常用邊墻、導墻隔開。第三章 壩體剖面設計第一節 壩頂高程確定（一）壩頂高程的擬定壩頂高程分別按設計和校核兩種情況計算。壩頂高程主要根據重力壩的級別、庫區風浪作用，按照混凝土重力壩設計規范確定。一般來說，壩頂應高于校核洪水位，壩頂上游防浪墻的高程應高于波浪頂高程，其與設計洪水位或校核洪水位的高差，由公式(1)計算，應選擇兩者之中防浪墻頂高程的較大值作為選定高程。 h=h1%+hz+he (1)式中 h防浪墻頂至正常蓄水位或校核洪水位的高差(m)； h1%波高(m)； hz 波浪中心線至正常蓄水位或校核洪水位的高差(m)； he 安全超高，按表6計算。防浪墻的高度一般可取1.2m。表6 安全超高he (m)相應水位壩的安全級別IIIIII設計洪水位0.70.50.4校核洪水位0.50.40.3 分別按設計洪水位、校核洪水位計算：設計風速，校核風速Vo吹程3km，且， ，h為累計頻率5%的波高，由公式 設計=1.01m校核=0.71m= 1.25m =0.88m = 0.47m =0.3m安全超高由表6知he設計=0.7 he校核=0.5則設計=設+hz設計+h1%設計=153.42m校核=校+ hz校核+h1%校核=155.48m實際壩頂高程取兩者中的較大值=155.48實際壩頂高程取156m，擬定最大壩高為90（二） 壩頂寬度擬定壩頂寬度的擬定。為了適應運用和施工的需要，壩頂必須有一定的寬度。一般地壩頂寬度取最大壩高的8%10%，且不小于3m。若有交通要求或移動式啟閉設施時，應根據實際需要確定。初擬壩頂寬度為9m（三）壩坡的擬定壩體上游面取鉛直面，下游壩坡根據穩定和應力要求確定，一般在1:0.61:0.8之間（四）上游起坡位置確定 下游起坡點的位置應根據壩的實用剖面型式、壩頂寬度，結合壩的基本剖面計算得到(最常用的是其基本剖面的頂點位于校核洪水位處)。由于起坡處的斷面發生突變，故應對該截面進行強度和穩定校核。初擬以校核洪水位作為起坡點。壩段長度一般為1520m，主要取決于地基特性、河谷地形、溫度變化、結構布置和澆筑能力等。（五）畫出圖形1-1（六）抗滑穩定應力分析1.61設計情況下的應力分析計算式垂直力水平力對壩底截面形心的力臂(m)力矩(KN.m)荷載+-自重8*(156-66)*2416128.00 25.19 406242.97 (143.63-66)*(143.63-66)*0.75*24*0.554189.49 (0.54)(29100.29)（125.63-66）*（125.63-66）*0.15*24*0.58042.51 33.05 265788.16 水平水壓力P11/2*(151.7-66)2*1031157.00 26.57 827737.67 P21/2*(95-66)2*102595 7.67 19893.05 垂直水壓力Q1（143.63-66）*0.15*40*102477.31 34.98 86650.06 Q21/2*（151.7-125.63）*（151.7-125.63）*0.15*10466.71 36.91 17225.06 Q31/2*（95-66）*（95-66）*0.75*102205.53 34.25 75538.76 揚壓力U175.17*(95-66)*1018396.21 0.00 U21/2*(75.17-10)*0.3*(151.7-95)*9.85968.26 (6.92)(41312.93)U3(151.7-95)*0.3*10*9.81668.68 35.77 59682.58 U41/2*(151.7-95)*0.7*10*9.811946.79 34.10 66385.02 浪壓力Pw1/2*10*(LM/2)*(LM/2+hz+h1%)-1/8*10*LM244.50 Y1=c23-c21-(c38/2+c39+c40) Y2=c23-c21-2/3*(c38/2)3650.660594淤沙壓力Pskh=1/2*9.81501.26 493.745047.87 39.19 19646.04 3884.13 合計78360.00 33129.50 31695.25 2595 1187946.70 593964.24 45230.50 29100.50 (593982.45)抗滑穩定校核： 33滿足抗滑穩定要求強度校核 ：計入揚壓力時 1090.870滿足抗壓強度要求18.630滿足要求108.910滿足要求259.110滿足要求128.930滿足要求293.26134Mpa滿足要求第二節 溢流壩的剖面設計（一）溢流孔口設計擬定q設計=q校核=100 m3 /s*mQ設=QS=18276 m3 /s Q校=Qs=24527 m3 /sB設= Q設/q=18276/100=182.76 m3 /s B校= Q校/q=24527/100=245.27 m3/sb設= B設/n=182.76/15=12.184 m3/sb校= B校/n=245.27/15=16.35 m3/s 取最大的 b=16.35 m3/sH0設=10.75 mH0校=13.09 m堰頂高程=154.3-13.09=141.21 m閘門頂高程=正常蓄水位+0.3-0.5=151.2+0.5=151.7 m門高=閘門頂高程-堰頂高程=151.7-141.21=10.49 m門高取11 m堰上最大水頭Hmax=校核洪水位-堰頂高程=154.3-141.21=13.09 m定型設計水頭Hs=(75%-95%)Hmax Hmax=9.82-12.44取Hs=11 m, 11/13.09=0.84泄洪能力校核閘墩用半圓形0=0.45 k=0.4 , =1-0.2(n-1) 0+k) 設=0.94 校=0.93擬定流量系數m=0.49（二）溢流壩剖面設計溢流壩面曲線上游堰面曲線a.b-系數，a=0.28-0.30 ，=0.87+3a 根據計算為Hs=11 m，取a=0.28.代入公式計算得b=0.16橢圓方程為：WES曲線設計。原點下游采用WES曲線，其方程為n.k-系數.上游面垂直時,n=1.85, k=2.0 Hs定型設計水頭.m.其坡度一般與非溢流壩下游坡率相同,即為1:0.85 =12.53 m反弧半徑確定。根據工作經驗，挑射角為25度。挑流鼻坎應高出下游最高水位1-2m，鼻坎高程為97.1+1=98.1 m上游水面至挑坎頂部的高差H0=校核水位-坎頂高程=154.3-98.1=56.2 m B0=287.25流能比 =0.06壩面流速系數=0.92 =19.7坎頂水深 =4.33 m反弧段半徑 R=（4-10）h=17.33-43.34 取R=20 m m挑流消能計算 =71.46 m最大沖坑水墊厚度按下式估算 =85.39 由公式得 tK=27.95 消能防沖驗算 =38.62 2.5驗算滿足要求（三）溢流壩頂部布置1、閘墩閘墩的墩頭形狀，上下游均采用半圓型，其中上游布置于工作橋頂部，高程取非溢流壩壩頂高程，總長14.3m，中墩邊敦厚均取3m，溢流壩分縫設在閘孔中間，故沒有分縫，工作閘門槽深0,.8m寬1.3m，檢修閘門槽深0.5m，寬0.5m, 2、工作橋布置工作橋布置固定或移動式啟閉機，本工程采用固定式啟閉機，寬7m,高程為156m.導墻布置，邊墩向下游延伸成導墻，其中延伸挑流鼻坎末端，導墻需分縫，間距為15m,其橫斷面為梯形，頂寬厚0.5m.3.畫出圖型第四章 壩體細部構造設計與基礎處理第一節 壩頂構造（一） 非溢流壩壩頂構造壩頂上游側應設置防浪墻，宜采用與壩體連成整體的鋼筋混凝土結構，墻身應有足夠的厚度以抵擋波浪及漂浮物的沖擊，墻高為1.01.2m，在壩的橫縫處應留有伸縮縫，并設置止水。下游側應設置欄桿、燈柱，以保護行人和行車安全。壩頂路面應有適當的橫向坡度，并設置相應的排水設施，以便排除路面雨水。路面排水應與壩體排水連通或直接排入壩體內。（二） 溢流壩壩頂構造溢流壩重力壩的上部構造，應根據運行要求布置。有交通要求時，應按公路等級設置交通橋；無交通要求時，需設置人行道。對大中型工程溢流壩，壩頂常設置門、閘墩、工作橋、啟閉機等。1、閘門布置。在工作實踐中，常把工作閘門布置在壩頂點稍偏向下游一點，以便閘門部分開啟時，能壓低水舌，使其形成貼面流，以免形成局部負壓，檢修閘門應布置在工作閘門之后。2、閘墩。閘墩形狀應使水流平順，并盡量減小對泄流能力的影響，一般采用半圓形墩頭、流線形墩尾，墩高與非溢流壩壩頂齊平或略高。墩厚應滿足強度、穩定及門槽布置要求，弧形閘門閘墩的最小厚度為1.52.0m，如果是縫墩，墩厚要增加0.51.0m。墩長應滿足上述結構布置要求。工作門槽寬14m；檢修門槽最小尺寸為0.5*0.5m。3、工作橋。多采用鋼筋混凝土結構，大跨度的工作橋也可采用預應力鋼筋混凝土結構。工作橋上布置啟閉機，采用移動式啟閉機時，工作橋和交通橋可以合二為一，當采用固定式啟閉機時，二者宜分開布置。工作橋和交通橋相互間的位置，應由非溢流那的交通要求確定。橋面高程:最大洪水的摻氣水面不得淹沒橋面，并使閘門吊起最后點與溢流壩水面線保持足夠的距離。（三） 分縫與止水橫縫、間距、縫寬等橫縫與壩軸線垂直。將壩體分成若干壩段，橫縫間距一般為1520m。縫距大小主要取決于地基地質特性、河谷地形、混凝土的澆筑能力、結構布置和溫度變化等。橫縫有永久性的和臨時性的兩種。縱縫縱縫是平行于壩軸線方向的縫，其作用是為了適應混凝土的澆筑能力、散熱和減小施工期的溫度應力，按其布置形式可分為：豎直縱縫錯縫斜縫止水、設置止水片、防水瀝青止水片及瀝青井需伸入基巖內3050cm，止水片必須延伸到最高水位以上，瀝青井須延伸到壩頂。止水后面有時設排水孔，必要時還設檢查井，檢查井的斷面尺寸一般為1.2m*0.8m，井內設爬梯、休息平臺，并與檢查廊道相同。（四） 廊道系統為了滿足帷幕灌漿、排水、觀測和檢修壩體的需要，須在壩體內設置各種廊道或豎井，構成廊道系統。基礎灌漿廊道設置在上游壩踵處，廊道上游側距上游壩面的距離約為0.050.1倍水頭，且不小于45m，廊道底面距基巖面不小于1.5倍廊道寬度，廊道斷面一般采用城門洞形，其寬度為2.53.0