第 1 頁 共 139 頁 鋼結構工程施工組織設計方案 第 2 頁 共 139 頁 目 錄 第一章 工程概況 . 錯誤 !未定義書簽。 1.1 編制依據 . 錯誤 !未定義書簽。 1.2 工程簡介 . 錯誤 !未定義書簽。 第二章 施工部署 . 錯誤 !未定義書簽。 2.1 工程目標 . 錯誤 !未定義書簽。 2.2 組織機構 . 錯誤 !未定義書簽。 2.3 資源計劃的配備 . 錯誤 !未定義書簽。 2.4 施工吊裝機械布置 . 錯誤 !未定義書簽。 第三章 鋼結構深化設計 . 錯誤 !未定義書簽。 3.1 深化設計內容 . 錯誤 !未定義書簽。 第四章 鋼結構加工制作 . 錯誤 !未定義書簽。 4.1 鋼材采購及質量控制 . 錯誤 !未定義書簽。 4.2 鋼材的存儲和堆放 . 錯誤 !未定義書簽。 4.3 放樣與號料 . 錯誤 !未定義書簽。 4.4 焊接球的制作 . 錯誤 !未定義書簽。 4.5 網架桿件的制作 . 錯誤 !未定義書簽。 4.6 鋼柱、鋼梁的制作 . 錯誤 !未定義書簽。 4.7 鋼構件的成品管理、包裝、運輸 . 錯誤 !未定義書簽。 第五章 維修機庫鋼柱安裝 . 錯誤 !未定義書簽。 5.1 鋼柱安裝工況 . 錯誤 !未定義書簽。 5.2 鋼柱安裝方法 . 錯誤 !未定義書簽。 第六章 維修機庫屋蓋鋼結構安裝 . 5 6.1 維修機庫屋蓋鋼結構安裝方案選擇 . 5 6.2 提升工裝設計 . 6 6.3 整體提升原理 . 10 6.4 網架地面 拼裝 . 12 6.5 整體提升工藝流程 . 20 6.7 整體提升合攏 . 24 第 3 頁 共 139 頁 6.8 整體提升測控 . 26 第七章 提升工況計算 . 29 7.1 屋面網架部分提升工況計算 . 29 7.2、門頭桁架部分提升工況計算 . 30 7.3、門頭桁架部分提升支架設計及其整體穩定性分析 . 32 7.4 針對性措施 . 33 第八章 鋼結構涂裝 . 35 8.1 涂裝設計要求 . 35 8.2 加工廠與施工現場防腐涂裝劃分 . 35 8.3 加工廠防腐涂裝施工工藝 . 36 8.4 現場節點補漆施工工藝 . 39 8.5 防火涂料施工工藝 . 42 第九章 金屬屋面板的安裝 . 45 9.1 施工準備及實施目標 . 45 9.2 屋面系統施工方案 . 48 9.3 屋面安裝的質量控制 . 81 第 十 章 鋼結構施工 主要施工工藝 . 83 10.1 測量工藝 . 83 10.2 高強度螺栓工藝 . 90 10.3 焊接工藝 . 94 第十一章 施工進度計劃及保證措施 . 112 11.1 施工進度計劃 . 112 11.2 施工進度計劃保證措施 . 112 第十二章 鋼結構施工質量管理 . 115 12.1 施工質量管理 . 115 12.2 鋼結構工程質量驗收的劃分及質量標準 . 115 12.3 施工質量保證措施 . 116 12.4 工程驗收 . 126 第十三章 季節性施工 . 130 13.1 冬期施工準備 . 130 第 4 頁 共 139 頁 13.2 冬期施工措施 . 130 13.3 其他措施 . 132 第十 4 章 安全生產及文明施工 . 133 14.1 鋼結構施工安全防護措施 . 133 14.2 鋼結構施工安全要求 . 133 14.3 施工現場的防火措施 . 136 14.4 文明施工保證體系 . 137 第 5 頁 共 139 頁 第六章 維修機庫屋蓋鋼結構安裝 6.1 維修機庫屋蓋鋼結構安裝方案選擇 本工程維修機庫大廳屋蓋結構跨度 112.0m，進深 80.0m，屋蓋頂標高 +36.800m。屋蓋結構采用三層正放四角錐焊接球鋼網架，下弦支承，網格尺寸 5.0 4.0m，高度 6.0 8.8m。機庫大門處屋蓋采用六層焊接球網架，高度 15.45m 16.25m。如此大跨度的網架施工的難度非常大，并且要確保工程安全、工程質量、保證施工進度，因此，機庫大廳屋蓋網架施工方案的選擇尤為重要。 目前國內網架安裝技術已經比較成熟，常用的安裝有：搭設滿堂紅腳手架，高空散拼；地面拼裝，分段吊裝；整體提升。 經過我公司專業技術人員對比選文件，招標圖紙的認真閱讀，對于工程整體結構分析，以上三種施工方案的具體優缺點分析如下： 1.搭設滿堂紅腳手架，高空散拼。 該方案需搭設大量腳手架 ，現場吊裝機械布置很難滿足要求，另外腳手架的搭設和拆除需要一定的周期，對工程進度、工程質量控制都會帶來不利影響，并且高空操作較多，施工安全性差，在工程安全生產管理方面難度也非常大。 2.地面拼裝，分段吊裝 采用地面拼裝成可以吊裝的網架單元、分段吊裝的施工方法，可以形成簡單流水作業，但各道工序之間流水作業單一，施工現場應配備很多構件拼裝機械和大型吊裝機械，對降低工程成本影響不利。在工程質量控制方面，由于高空對接單元增多，對網架安裝精度控制也很難。 結論：以上兩種方法都存在很多弊病，不是最佳施工方案。 3.整體 提升 優點： 大量工作都可以在地面完成，減少工裝腳手架用量，避免了高空作業，降低了工程的安全管理的難度。 由于現場場地較大，可以形成多點、多面流水作業，加快地面拼裝進度，有利于工程安裝精度控制。 整體提升施工難點： 網架跨度大，提升同步性控制難度大，需要有成熟的技術應用，才能解決大跨度網架提升同步性的問題。 提升過程中網架變形控制難度很大，需要用專業計算軟件，經過精確的計算，對結構進行合理的加固，并且對提升工裝作業合理的設計、計算，以減小施工變形，滿足網架設計規范，施工質量驗收規范以及網架自身強度、剛度、穩 定性等方面的要求。 4.整體提升方案的選擇 根據本工程特點以及我公司以往類似工程經驗，本工程大屋蓋鋼結構提升可以分為 3 種第 6 頁 共 139 頁 方法： （ 1）共 3 次提升，即網架部分 分 兩段分別提升， 門頭網架一 段提升； （ 2） 1次整體提升，即屋蓋網架和 門頭網架 共同提升就位。 （ 3）分 2 次提升，屋面網架和門頭網架 分別提升； 第 1 種方法由于門頭網架網格尺寸過小，對于提升支架的設置難度較大，另外如果同時提升，門頭部分還需挖一 條溝槽，會導致施工成本增加，并且同時提升，門頭網架下大門推拉軌道等后續工序插入時間較晚，而本工程工期較緊，因此給后續工 序留下的時間較少。 第 2 種方法施工會 后 合攏安裝 過多 ，勢必會導致合攏精度難以控制，并且提升工況的邊界條件與設計條件不符，造成每個區域內網架提升變形控制很難統一，對工程質量控制不利。 為了最大限度的滿足結構設計的邊界條件，確保工程質量；加快工程施工進度、為后續工作創造條件；降低工程成本；確保施工安全。對本工程，采用 屋面網架和門頭網架分別 整體提升就位的施工工藝。 5.根據 以上 分析我們決定采用屋蓋網架和門頭網架分別提升的安裝方案。選擇該方案需解決以下問題： (1)整體提升同步控制； (2)怎樣能夠最大程度減少后合攏 安裝構件的數量； (3)屋蓋鋼結構提升上、下錨點位置以及加固措施； (4)屋蓋鋼結構地面拼裝方法； (5)屋蓋鋼結構整體提升合攏； (6)屋蓋鋼結構拼裝與提升過程中安裝精度的測控。 針對以上問題的解決方法，我們將在下面分別予以論述。 6.2 提升工裝設計 1.門頭網架和屋蓋網架 提升點布置 維修機庫大廳屋蓋分為兩部分，即門頭網架和屋蓋網架， 機庫大門處門頭網架采用六層焊接球網架，高度 15.45m 16.25m。屋蓋網架采用三層正放四角錐焊接球鋼網架，下弦支承，網格尺寸 5.0 4.0m，高度 6.0 8.8m。根據結 構形式，綜合考慮工期和質量要求，本工程門頭網架和屋蓋網架分兩次提升，門頭網架先提升，然后再提升屋蓋網架。 具體提升點位布置見“提升點平面布置圖”。 2.門頭網架提升上、下錨點設計 門頭網架提升架根據施工力設置兩個提升點，每個提升點選用 6組 1.2m 標準節作為提升支架，每個提升點布置 4 臺 100t 千斤頂，共 8臺 100t 千斤頂。 第 7 頁 共 139 頁 門頭網架提升上下錨點示意圖 (1)門頭網架 提升上錨點 提升上錨點構造是通過由 4根箱形梁組成的框架，垂直落在 提升支架 的頂端 組成的。 第 8 頁 共 139 頁 門頭網架提升上錨點示意圖 (2)門頭網架 提升 下 錨點 門頭網架 提升下錨點位于 下弦球的底端 ， 是 用鋼板制作 的 提升下錨盤錨固裝置 。 門頭網架提升下錨點示意圖 3.屋蓋網架提升上、下錨點設計 (1)提升上錨點 屋蓋 網架提升上錨點千斤頂是通過由 8根箱形梁組成的框架，垂直落在格構鋼柱的頂端，以此為提升上錨點構造，邊網架上錨點共計 18個，分別位于 1 軸、 15 軸、 J軸部分格構鋼柱和混凝土 柱頂 。另外門頭網架先提升到位后，在門頭網架上也設置 6 個提升吊點。 位置詳見“提升點 平面 布置圖”。圖中 1 18點都是 屋蓋網架 提升點。 邊網架提升點由于各點支反力不同，因此選擇 的千斤頂數量不同 ，分別是 1臺、 2 臺和 4臺 的 40t 千斤頂 。以 4臺千斤頂為例， 示意圖 如下圖所示 : 四肢格構鋼柱或混凝土柱 第 9 頁 共 139 頁 上錨點示意圖 (2)提升下錨點 邊網架下弦提升梁選用 H350 250 16 20 的型鋼，提升下錨點位于鋼梁的兩端，用 20mm厚鋼板制作提升下錨盤錨固裝置，鋼梁兩端用鋼管與中弦球連接成穩定的三角支撐體系，以保證提升下弦構造的穩定。 下弦提升構造示意圖 4.液壓千斤頂及液壓泵站選擇設計 (1)液壓千斤頂選用 40t、 100t 兩種，液壓千斤頂各種性能見下表： 千斤頂技術性能 型號 額定載荷（ kN） 直徑（ mm） 高度 （ mm） 行程（ mm） 鋼絞線數量（根） 鋼絞線過孔直徑（ mm） LSD40 400 250 1110 300 6 104 TX-100-J 1000 400 1350 500 9 155 (2)液壓泵站選用及具體性能見下表 型號 額定壓力 (MPa) 額定流量(l/min) 泵站功率（ kW） 泵站尺寸（ m） 重量（ kg） 備注 TX-80-P-D 31.5 80 50 1.5 1.5 1.86 2200 380V 三相五線制 (3)控制設備技術規格與要求 第 10 頁 共 139 頁 序號 種類 工作電壓 安裝要求 重量 (kg) 功能描述 1 主控柜 交流220V 無 30 處理傳感器信號，發控制信號給泵站 2 20 米長距離 傳感器 24V （泵站提供） 安裝在提升吊點附近 20 實時測量提升結構的空間位置 3 油壓傳感器 24V （泵站提供） 注意安裝插頭防止損壞 測量油缸的工作壓力 4 油缸行程傳 感器 24V （泵站提供） 做好防雨措施 10 實時測量油缸行程 5 錨具傳感器 / 要安裝可靠 檢測油缸的錨具狀 態 6.3 整體提升原理 1.整體提升控制系統 本工程網架采取液壓同步整體提升技術進行提升。液壓同步整 體提升系統由集群油缸系統、泵站系統、鋼絞線承重系統、傳感器檢測系統和計算機控制系統五部份組成。 (1)集群油缸系統 集群油缸系統作為整個爬升工作的執行機構。根據門頭網架及屋蓋網架的重量布置吊點及各吊點的油缸數量。液壓油缸采用穿心式結構，額定提升能力選用為 40t 或 100t。液壓油缸有上下錨錨具、油缸及提升主油缸。 爬升工作原理見下圖。鋼鉸線懸掛于上支點不動，千斤頂缸筒與構件連接，工作時千斤頂沿鋼鉸線向上爬，帶動構件提升，其工作循環如下： 下錨緊拔上錨活塞桿空載伸出上錨緊拔下錨缸體帶載提升。 第 11 頁 共 139 頁 千斤頂工作原理圖 集群油缸系統通過計算機控制系統對所有油缸的動作統一控制、統一指揮，動作一致（同時進行錨具的松緊，同時進行伸縮缸動作等），完成結構件的提升作業。 (2)泵站系統 泵站系統作為整個液壓同步整體提升系統的動力源，向油缸提供工作動力。通過泵站上各種控制閥的動作切換，控制油缸的伸縮缸及錨具的松緊動作。 液壓系統工作原理圖 (3)鋼絞線承重系統 提升油缸通過鋼絞線、油缸的上下錨具、地錨和安全錨同提升結構件相連接。每個 40t油缸使用 6根鋼絞線 ，每個 100t 油缸使用 9 根鋼絞線。 (4)傳感器檢測系統 傳感器檢測系統檢測油缸位置、油壓及各吊點高差等信號，將這些信號傳送至計算機控制系統，作為計算機控制系統決策的依據。 (5)計算機控制系統 作為液壓同步整體提升系統核心的計算機控制系統，通過計算機網絡，收集各種傳感器信號，進行分析處理，發出相關指令，對泵站及油缸動作進行控制，確保提升工作的同步進行。 計算機控制系統設置有手動、順控及自動三種工作模式，以適應不同工況的需要。在手動狀態，系統能夠實現對某個或部分油缸的單獨操作，以便對結構件進行姿態調整等動作。 2.提升 信號 流程圖 第 12 頁 共 139 頁 3.同步控制措施 液壓同步整體提升技術通過對油缸動作同步控制及油缸伸缸速度同步控制來實現整個結構的同步提升。 (1)動作同步控制 計算機控制系統對泵站相關控制閥統一發出指令，控制所有油缸的上下錨具同時松緊和油缸的伸缸縮缸同時動作。當所有的錨具都緊或都松以后，系統才能開始下一步動作。當所有油缸中的某一個油缸伸缸到底，所有油缸同時停止伸缸動作，以確保油缸動作一致。系統通過這些措施實現油缸的動作同步。 (2)油缸伸缸速度同步控制 在同一吊點，所有油缸的伸縮缸管路并聯，保證同一吊點的各個油缸伸缸速度一致。 提升作 業時，在所有吊點中設置一個主令吊點，其余吊點為跟隨吊點。油缸的伸縮速度快慢通過調節相對應泵站比例閥的開度來實現。對主令吊點，設置一不變的比例閥驅動電流，保持比例閥開度恒定，以確保主令吊點油缸伸缸速度不變。跟隨吊點通過激光傳感器測量高差距離，計算機控制系統比較主令吊點同跟隨吊點的高差，通過高差反饋信號來調節驅動跟隨吊點相應比例閥開度的電流，進而調節跟隨吊點油缸的伸缸速度，以保證跟隨吊點同主令吊點油缸伸缸速度同步。以同樣原理實現所有跟隨吊點同主令吊點同步，確保結構件的同步提升。 4.提升設備能力計算 維修機庫大 廳門頭和屋蓋網架分兩次提升，門頭網架先提升，然后再提升屋蓋網架。 門頭網架設置 2個提升點，應用 100 t 千斤頂，共布置 8臺，每個提升點放置 4臺。下端通過下錨盤與網架下弦球連接，提升時千斤頂通過鋼絞線拉結下錨盤緩慢上升。 屋蓋網架設置 18 個提升點，應用 40t 千斤頂，共布置 40 臺，每個提升點放置 1 臺、 2臺或 4 臺千斤頂。下端通過下弦提升梁與網架下弦球連接，提升時千斤頂通過鋼絞線拉結下錨盤緩慢上升。 6.4 網架地面拼裝 1.拼裝胎具 (1)拼裝平臺材料：砌塊和 219 12 的鋼管。 (2)胎架搭設方法 第 1步：按照 圖紙尺寸和軸線在地面測放下弦球平面控制網，交點即為球心的投影點。 第 13 頁 共 139 頁 拼裝臺投影點位置圖 第 2步：以投影點為中心搭設高度 為 500mm 的砌 塊 608 個，砌塊頂部用砂漿找平。 第 3步：在砌塊頂部用經緯儀重新測放球心的投影點，同時測量砌快頂部標高。 第 14 頁 共 139 頁 第 4步：在砌塊頂部放置鋼管，鋼管型心和投影點重合。 第 5 步：拼裝時球就放在鋼管頂部，為保證下弦球球心標高的一致性，鋼管的長度要根據球直徑、含球量和磚堆頂部標高進行計算。 (3)下弦焊接球標高控制 鋼管高度 L 隨上部球直徑的變化而變化，通過計算含球量來確定高度，保證球中心高度與設計標高相對一致。下弦球中心水平標高統一在 +1.000m。 第 15 頁 共 139 頁 (4)砌塊截面尺寸 界面尺寸計算 ： 球體： 317t；桿件： 713t，總計 1030t。 門頭重約 427t，屋蓋網架重約 603t. 拼裝砌塊 總 數量： 608 個 ，其中門頭 116 個，屋蓋網架 492 個。 門頭 單個拼裝砌塊受力： 427/116=3.69t/個 。 屋蓋網架 單個拼裝砌塊受力： 603/492=1.24t/個 。 地基承載系數： 20t/m2（級配石 ）。 門頭 單個拼裝砌塊需要的底面面積： 3.69/20=0.18 m2。 設計墊層尺寸： 450*450mm。 屋蓋網架 單個拼裝砌塊需要的底面面積： 1.24/20=0.062m2。 設計墊層尺寸： 450*450mm。 (5)支管工程量統計 下弦球 編號 球直徑（ mm mm) 數量 (個） 支管 支管長度（ mm） A 300 12 144 219 12 442 B 350 14 153 219 12 399 C 400 14 86 219 12 371 D 450 16 73 219 12 442 E 500 16 17 219 12 309 F 550 20 26 219 12 280 G 600 20 18 219 12 249 第 16 頁 共 139 頁 H 700 25 25 219 12 188 K 800 32 26 219 12 129 L 900 32 21 219 12 63 M 900 35 19 219 12 45 2.網架拼裝順序 (1)網架拼 裝順序 網架拼裝從中間 8軸向東西兩邊拼裝，隨著網架拼裝，行走塔向兩邊 1軸和 15 軸后退。由于行走塔導軌寬 6m，網架下弦球中心間距 5m，因此，行走塔在后退過程中，導軌也隨著拆除，以免影響網架拼裝。 網架拼裝順序示意圖 (2)提升點拼裝順序 J 軸提升梁及網架的拼裝與網架拼裝同時進行，都是從中間 8軸向東西兩側 1 軸和 15 軸拼裝，使用塔吊吊裝就位。 第 17 頁 共 139 頁 J軸提升梁及網架拼裝 1 軸與 15 軸提升梁及網架拼裝應待行走塔退到 1軸與 15 軸外側時與網架拼裝同時進行。 1軸、 15 軸提升梁及網架拼裝 (3)網架拼裝方法 第 1步：首先在地面平臺上擺放 8軸及其兩側 8m 范圍內的下弦球、下弦桿。 第 18 頁 共 139 頁 第 2 步：在現場拼裝場地將中下弦拼裝成正錐型，用塔吊吊裝安裝就位（拼裝場地胎具與現場拼裝胎具相同）。 拼裝單元 吊裝就位的拼裝單元 第 3步：安裝與中弦球相連的水平桿件。 第 19 頁 共 139 頁 第 4步：在現場拼裝場地將中上弦拼裝成正錐型，用塔吊吊裝安裝就位。 第 5步：安裝與中弦球相連的水平桿件。 第 20 頁 共 139 頁 繼續由中間向東西兩側拼裝網架，行走塔也隨著網架拼裝后退，并隨著塔吊后退拆除塔吊導軌，以免影響網架繼續拼裝，直至行走塔退至機庫網架外側，將所有網 架拼裝完畢。 6.5 整體提升工藝流程 1.屋蓋 網架及 門頭網架 地面拼裝完畢，所有提升工裝設備已經安裝就位，經檢查系統一第 21 頁 共 139 頁 切正常以后，準備提升。提升前要有專門人員收聽天氣預報，及時掌握天氣狀況，選擇好的天氣進行提升。 2.試提升 門頭網架 。一切準備就續后，斷開 門頭網架 與胎架連接部位，專業安裝人員對現場提升系統以及提升上下錨點進行最后一次檢查，開始提升，提升 20Cm 后，停滯 12 小時，期間對設備以及 門頭網架 的變形情況進行實時監測。所有情況正常后，才可提升。 3.門頭 網架提升。提升速 度 3m/h，期間提升行程約 20.15m，耗時約 6.8 小時。 第 22 頁 共 139 頁 4.門頭網架 提升就位 ， 索緊鋼鉸線 。 5.試提升 屋蓋網架 。一切準備就續后，斷開 屋蓋網架 與胎架連接部位，專業安裝人員對現場提升系統以及提升上下錨點進行最后一次檢查，開始提升，提升 20Cm 后，停滯 12 小時，期間對設備以及 屋蓋網架 的變形情況進行實時監測。所有情況正常后，才可提升。 第 23 頁 共 139 頁 6.屋蓋 網架提升。提升速度 3m/h，期間提升行程約 23.05m，耗時約 7.7 小時。 7.屋蓋網架 提升就位 ， 索緊鋼鉸線 。 安裝其余構件 ， 具體安裝工藝流程見“整體提升 合攏”。 第 24 頁 共 139 頁 6.7整體提升合攏 1.網架合攏 網架提升點后安裝桿件位置示意圖 第 25 頁 共 139 頁 (1)安裝水平桿件 (2)安裝斜支撐桿件 (3)安裝完畢，拆除提升設備 第 26 頁 共 139 頁 (4) J軸網架球及桿件安裝同 1 軸、 15 軸。 3.卸載。 所有構件合攏焊接完畢，經質量檢驗驗收合格、網架整體穩定后開始卸載。 卸載前要用測量儀器對網架的穩定性進行監測，確保網架在水平和豎直方向沒有相對位移反復出現情況下，可以卸載。 卸載順序：大屋蓋網架 1、 41、 L 軸同時卸載；大門桁架逐級均勻卸載。 卸載順序表 卸載順序 部位（點位 ） 卸載程度 1 門頭網架點、 分三次逐級卸載，第一次卸載 30%，第二次卸載 30%，第三次卸載 40% 。 2 1 軸點 1 3 15軸點 10 12 J 軸點 4 9 B軸點 13 18 分三次逐級卸載，第一次卸載 30%，第二次卸載 30%，第三次卸載 40% 。 6.8整體提升測控 1.測量監測方案 （ 1）測量的基本方法。采用坐標法作為工程測量的基本方法。控制每個球的球頂坐標，坐標采用、三個控制參數，其中、用于控制球的平面位置，用于控制球的標高，以 8 軸為軸，以 E 軸為軸。、可以從平面圖上測得 ，需要進行換算，為減少計算量，以下弦球中一號球為基準球，換算公式如下表： 換算公式 一號球 球頂標高 一號球半徑 其它球半徑 其它球 球頂標高 0 R r r-R （ 2）測量儀器的選擇。為提高施工效率，減少中間環節，減少施工測量誤差的積累，采用全站儀作為主要觀測儀器，這樣可以充分發揮該儀器在坐標觀測上的優勢。 （ 3）專用靶標。為配合全站儀的使用，結合以往的經驗，制作專用靶標作為提高測量效率和精度的輔助工具。該靶標可以非常方便的附著在球節點上，并具有一定的牢固性，可伴隨結構一起提升，保證了結構觀測的 連續性。 2.平面控制網的布設 （ 1）軸線控制網的布置 利用現場平面控制網，測設鋼結構施工軸線控制網。 第 27 頁 共 139 頁 軸線控制點 半永久點 觀測制高點 12 個控制點； 作為測放拼裝平臺位置和網架施工的基準點。 9 個半永久點； 用于觀測網架在提升、卸載、屋面荷載施加等過程中變形的觀測； 布置于網架下弦球緊靠球節點的下弦桿下部。 12 個制高點； 用于輔助觀測網架上弦平面位置和標高； 此 12 點設置在 軸線控制點 結構上。 （ 2）地面樁點的設置 根據現場軸線控制網，利用全站儀測設鋼結構施工軸線控制點的位置，然后在該位置埋設樁點 ，樁點為長寬高分別為 300、 300、 400mm 的砼塊，埋于地下，頂部和地面平齊，四周設置圍欄以防破壞。 （ 3）下弦半永久點的設置 在網架提升過程中，為了便于對網架變形進行觀測，在網架下弦設置了半永久觀測點，該點采用抱箍懸掛在靠近球節點的下弦桿上，下端懸掛一四方體（長寬高均為 5cm），在四個側面和底面各粘貼一個反光片，從球心到反光片的總長度 50cm。 第 28 頁 共 139 頁 （ 4）網架拼裝測量措施 施工階段 測 量 措 施 地面小拼 利用水準儀控制小拼件型心在同平面內； 利用經緯儀控制桿件在球心處的夾角。 網架組裝 利用 全站儀控制球節點的平面位置和標高 （ 5）網架的變形觀測 施工階段 測 量 措 施 提升過程 利用全站儀監測下弦半永久點的空間坐標的變化，特別是標高的變化，并詳細記錄 提升架卸載 按照卸載步驟，每次卸載后及時對半永久點的空間坐標進行觀測，并詳細記錄 屋面系統安裝 在屋面系統安裝過程中，及時對半永久點的空間坐標進行觀測，并詳細記錄 第 29 頁 共 139 頁 第 七 章 提升工況計算 7.1 屋面網架部分提升工況計算 屋蓋網架部分的提升直接利用原設計中的網架三邊的格構鋼柱作為提升的支架，與門頭桁架相連的一邊采用臨時支架。提升點的布 置見圖 1所示。在計算是各支點均視為豎向簡支約束，同時考慮提升時的動力影響。 圖 1 屋蓋網架部分計算模型（約束點即為提升點位置） 通過計算得到各提升點的反力即提升力如圖 2所示，最大提升力為 31.7T，最小為 14.6T。 圖 2 提升點反力（提升力） 通過計算得到屋蓋網架的變形如圖 3所示，最大豎向變形為 39.3mm，位于網架中心處。 第 30 頁 共 139 頁 圖 3 屋蓋網架提升時結構變形圖 屋蓋網架的桿件應力如圖 4所示，由于實際施工時為方便提升，會臨時去掉幾根桿件，因此有些桿件在提升點附近受力過大，需要局部加固，需加固桿件共 計 24根（下圖紅色桿件）。 圖 4 屋蓋網架提升時結構應力圖 7.2、門頭桁架部分提升工況計算 門頭桁架的整體提升是通過在桁架兩端分別設置的四個提升點完成的。提升點的位置如圖 5所示，提升所用的的支架采用臨時支架（圖 8）。在計算是各支點均視為豎向簡支約束，同時考慮提升時的動力影響。 第 31 頁 共 139 頁 a 軸側圖 b 前視圖 c 俯視圖 圖 5 門頭桁架計算模型及其提升點布置圖 門頭桁架在提升時的變形如圖 6所示，最大豎向變形為 27.8mm，位于桁架跨中。 圖 6 門頭桁架提升時變形圖 門頭桁架的桿件應力如圖 7所 示，有些桿件在提升點附近受力過大，需要局部加固，需加固桿件 12根。如圖所示 第 32 頁 共 139 頁 圖 7 門頭桁架提升時桿件應力圖 7.3、門頭桁架部分提升支架設計及其整體穩定性分析 門頭桁架部分的支架采用臨時支架，由于門頭桁架提升支架較高（ 33米），而且沒有側向支撐，因此必須驗算在提升過程中的支架整體穩定性能。其三維圖及其結構計算模型如下圖所示。 圖 8 門頭桁架提升所用的臨時支架 對其進行了屈曲模態分析，其前三階屈曲模態分別為圖 9a、圖 9b和圖 9c，其中第一階屈曲模態為兩排支架垂直于門頭桁架跨度方向的同側偏移 ；第二階屈曲模態為兩排支架平行于門頭桁架跨度方向的同側偏移；第三階屈曲模態為兩排支架平行于門頭桁架跨度方向的異向第 33 頁 共 139 頁 偏移。由此可見其主要的屈曲模態均為支架的整體屈曲，而不是構件的局部屈曲，說明所設計的帶人字斜撐的臨時支架具有較好的整體穩定性能，而且其屈曲特征值系數均在 2.5以上，可以滿足施工安全。 a 第一階屈曲模態 b 第二階屈曲模態 c 第三階屈曲模態 圖 9 門頭桁架提升支架屈曲模態 7.4 針對性措施 通過計算 得知， 本 提升 方案能滿足網架安裝要求， 但需解決幾點問題 ： 1因 各提升點提升力不同，屋蓋網架和門頭桁架的變形不同， 因此需消除 兩部分的施工應力差和變形不協調。 對應力差和變形不協調，我們將通過進一步模擬施工工況計算，確定應力差和變形不協調部位，擬采用更換桿件局部加強和加臨時支撐頂點來彌補應力差和變形不協調。 2 需要在提升點附近進行局部桿件的加固。 通過模擬工況計算我們大致了解需要局部桿件加固的位置 和所產生的應力 ，桿件的加固方式將 方案提交 設計院設計師，對加固要求進一步 細 化，進行加強設計。 3 門頭桁架提升支架能夠滿足整體穩定需要。 門頭提升架的整 體穩定，擬通過臨時連梁方式臨時加固方式。即在提升前在網架上方臨時用連系梁進行加固，當網架提升到一定高度后，在網架下方先用連系梁進行加固，然后拆除上方連系梁，再進行網架的提升。 4北側混凝土柱的整體穩定問題。 第 34 頁 共 139 頁 由于北側混凝土柱寬僅 500，因整體提升需要，原柱間支撐需待提升后才能進行安裝，為防止此方向的失穩，擬在此方向柱內側加臨時連系梁，即混凝土柱加預埋件，通過臨時連系梁來進行穩固，或增加此方向柱配筋 來解決 。 5關于卸載 卸載過程也是網架安裝的一個重要環節，卸載的準確過程須與設計師進一步確認。 第 35 頁 共 139 頁 第八章 鋼結構涂裝 8.1 涂裝設計要求 1.結構防腐要求 所有閉口構件兩端均應封閉 ,若未封閉需設封板 ,以防管內銹蝕。 制作完的構件應噴射除銹 ,使鋼材表面露出部分金屬光澤 ,室內構件達到除銹質量等級Sa2.5的要求。 室內構件除銹后立即涂防腐底漆：防腐油漆宜采用同一生產廠家的產品，整個防腐涂層配套干膜厚度應不小于 260微米，并需提供第三方檢測的耐中性鹽霧測試 5000小時；耐濕熱2000小時的測試報告。具體各道漆的要求： 序號 名稱 材料要求 干膜厚度 固體含量 1 底 漆 水性無機富鋅底漆 75微米 不低于 70% 2 中間漆 環氧云鐵中間漆 125微米 不小于 60% 3 面 漆 改性丙烯酸面漆 60微米 / 所有組裝后的鋼結構構件防腐涂層材料耐久性年限應保證 25年以上。提供第三方檢測的耐中性鹽霧測試 5000小時；耐濕熱 2000小時的測試報告。 2.結構防 火 要求 有防火要求的所有桿件待油漆干燥后表面應噴涂鋼結構防火涂料 ,涂層厚度按防火部門批準的產品說明書選用。制造商應提供防腐漆與防火涂料相匹配的實驗報告。 耐火要求 :機庫大廳及附房鋼柱耐火極限要求 2.5小時，柱間支撐及鋼構件耐火極限要求1.5小時； 8.2 加工廠與施工現場防腐涂裝劃分 結合本工程實際情況，將結構構件共劃分為網架焊接球、焊接球連桿、鋼柱及柱間支撐三部分。具體構件在加工廠與現場涂裝范圍見下表： 構件涂裝范圍劃分表 序號 部位 加工廠涂裝 施工現場涂裝 備注 1 網架焊接球 底漆、中間漆、面漆 節點補漆 2 焊接球連桿 底漆、中間漆、面漆 節點補漆 3 鋼柱及柱間支撐 底漆、中間漆、面漆 節點補漆 由于中間漆可焊性能不好，網架焊接球在加工廠只涂裝底漆，焊接球連桿在兩端預留100mm，以便提高焊接質量，預留焊口節點部分現場補漆。 網架 拼裝 完畢后，在提升之前將網架焊接球的中間漆、面漆涂刷完畢， 提升合攏完畢后將所有后安裝的構件涂刷并包括節點補第 36 頁 共 139 頁 漆。 8.3 加工廠防腐涂裝施工工藝 1.涂裝工藝流程見下圖 2.噴涂設備及檢測器具 除濕機：技術先進的 風冷式 除濕機為艙內噴涂提供最佳的環境控制條件，便于運輸和安裝。每小時的通風量為 5000 20000 立方米。 熱風機：用于密閉的涂裝區域，提高溫度，降低溫度，使涂裝時的環境溫度達到規定要求。 富鋅漆專用無氣噴涂機：配備涂料循環裝置以防止鋅粉沉淀，保證涂層均勻。 高壓無氣噴涂 機：噴涂壓力適中，對涂料霧化良好。 高壓無氣噴涂機：特別適用于高固體份，高粘度涂料，噴涂壓力適中，對涂料霧化良好。 攪拌器：可調節攪拌速度，攪拌后使涂料混合均勻，攜帶方便，易操作，宜于現場施工。 旋轉式干濕溫度儀：用于測量施工過程中環境的溫濕度，確保溫濕度在規定的施工環境條件下進行。 紅外線測溫儀：該測溫儀體積較小，攜帶方便，易操作，在顯示屏上直接讀數，用于測量鋼材表面的溫度。 改性丙烯酸 面漆 檢驗 鋼結構構件加工、制作，噴砂除銹： Sa2.5 檢驗 涂富鋅底漆 檢驗 涂環氧中間漆 清 潔 第 37 頁 共 139 頁 粗糙度比較板：通過測試面與比較面進行比較，判斷工件表面是否達到需要的粗糙度。檢測方法按 ISO08530 標準進行。 表面粗糙度測量儀 ：可準確測量出噴砂后鋼材表面的粗糙度值，確保噴砂后的粗糙度達到設計要求。檢測方法按 ISO8530 標準規定進行。 除銹等級標準樣本：用于檢測鋼材表面的生銹程度，檢測鋼材表面前處理后的除銹程度，對照樣本判斷其除銹等級。檢測方法按 GB8923 89 標準執行。 濕涂層測厚規：用于測量施工過程中濕涂膜厚度，對施工后達到干膜厚度有很好的指導作用。 磁性測厚儀：用于測量鋼鐵表面的涂層厚度，使用方便，讀數快捷。檢測方法按 GB1764 79（ 89）漆膜厚度測定法。 數字式涂鍍層測厚儀：微電腦控制的小型涂鍍層測厚儀，用于無損、 快速、精確的測量涂層、鍍層。檢測方法按 GB1764 79（ 89）執行。 劃格器：檢測涂料附著力，幫助選擇符合要求的涂料，或在施工過程及時發現附著力不良的弊病。檢測方法按 GB1720 89標準執行。 機械型附著力測量儀：采用拉開法測量涂層的附著力。檢測方法按 GB/T5210 85標準執行。 磁性表面溫度計：利用磁性吸附在磁性金屬表面，測量其表面溫度。 3.不 涂裝部位 現場焊縫兩側各 100mm 范圍內； 構件與混凝土接觸部分； 圖紙上規定的表面不油漆部分； 高強螺栓摩擦面、高強螺栓連接板外側僅墊圈范圍。 4.除銹 根據設計提出鋼材除銹等級為 Sa2.5 級，采用噴砂除銹的方法。 材料要求：噴砂機用砂選用粒徑為 0.63 3.2 石英砂（ 0.8 篩余量不小于 40%），噴砂效率為 20 28 /h；所用石英砂子，反復使用要進行回收篩選，消除細砂，減少粉塵，提高效率。噴嘴口徑磨損大于口徑 1/3 時，應更換新砂咀。 施工條件：在相對濕度大于 80%，底材表面溫度低于露點溫度 3時，應停止作業。 施工作業： (1) 施工時，各種噴砂裝置、材料準備就緒后，啟動空壓機，打開閥門，向噴砂機送氣，空壓機的壓力為 0.5 0.6MPa。噴砂機操作者 穿好防護衣調整通風，接通信號后打開開關，送風送砂，噴砂人員手持砂槍，將噴槍頭緊貼工件，開始噴射。陰陽角處用專用噴頭。噴砂原則上應先里后外，從一端向另一端依次進行。 (2) 每部位噴砂完畢（每個作業班完成工作量，最長連續噴射時間不得超過 8 小時），關閉送砂，用壓縮空氣流吹開作業表面粉塵，檢查質量。如質量不夠合格，應標出缺陷部位，第 38 頁 共 139 頁 隨即進行補噴，或用磨光機處理。要全部除去金屬表面油漆、氧化皮、浮銹，在 100 100mm面積中 95%的部分，呈現均一的灰色金屬面，并具有一定的粗糙度，達到規范要求。 (3) 用壓縮空氣及 刷子，徹底清除噴砂殘留的砂子甚至粉塵，保證經處理表面的清潔。 質量檢查 ： 在不放大的情況下觀察，表面應無可見油脂和污垢，并且沒有氧化皮、鐵銹、油漆涂層和異物。任何殘留的痕跡應只是點狀或條紋狀的輕微色斑。 5.噴涂 環境條件 ： 水性無機富鋅涂料噴涂作業應在噴砂除銹后盡快進行，一般不應超過 4 小時； 鋼材表面溫度和環境溫度一般不應低于 10，待涂表面溫度至少應高于露點 3 5以上；空氣相對濕度不超過 85%；當環境溫度為 5 10時，應視涂層表干速度，如果表干在30 分鐘之內，則可以施工； 5以下應停止施工。 噴涂水性無機富鋅涂料作業前或作業中，鄰近場所不可噴涂有機涂料，以免有機涂料飛揚到待噴水性無機富鋅涂料的鋼材表面。 預涂裝 ： 下述部位在噴涂水性無機富鋅涂料之前應用漆刷進行預涂裝 (但預涂裝不可涂得太厚 )：孔內側及邊 ；自由邊；手工焊縫；噴涂難以噴到的部位。 噴涂作業 ： 應以垂直表面的角度持槍，并按 50%搭接要求向表面噴涂，以獲得均勻濕膜； 噴涂角焊縫時，不宜將噴槍直對角部噴涂，而應讓扇形噴霧邊緣掠過角落，以避免因涂膜過厚而引起干燥不完全或涂膜龜裂； 杜絕使用已超過適用期的涂料。 涂層外觀 目測檢查涂膜 是否存在龜裂、流掛、魚眼、漏涂、片落和其他弊病。 涂層保護 ： 涂層在完全干燥固化前 (正常條件下一般為 2小時 )，已涂裝表面應避免受到雨淋。 （ 3）涂裝 施工 技術措施 完善的施工技術措施是施工進度和質量的重要保障，本公司依據多年從事大型鋼結構防腐工程施工的豐富經驗，在充分研讀招標書的要求和設計結構的具體特點的基礎上，制定了即切實可行又經濟有效的適合本項目特點的嚴密的技術措施，可保證全部施工嚴格按施工方案規定的技術要求完成。 （ a）防雨措施 本項目工程量大，施工時間短，工程質量要求高。因此，必須采取必要的防雨措施， 可采取搭設活動涂裝棚進行相對封閉施工，來創造可滿足防腐要求的施工環境。 第 39 頁 共 139 頁 （ b）成品及半成品保護措施 工作完成區域及施工現場周圍的設備和構件應當很好的進行保護，以免油漆和其它材料的污染。夾具、臨近表面、標牌、銘牌橡膠墊片、工具線、儀表盤等等應當在油漆施工和工作完成后被很好的保護。油漆或其他飛濺物應當使用無損其表面的相應工具、設備和清潔劑從玻璃、夾具、設備、板蓋等清除。臨近施工區域的電氣，電動和機械設備應妥善保護，以免油漆損壞。另外，精密設備應當在施工過程中密封保護。 已完成的成品半成品，在進行下道工序或驗收前 應采取必要的防護措施以保護涂層的技術狀態。 （ c）涂裝材料供應計劃 為保證涂裝計劃，本公司將嚴格按工程加工進度計劃要求，制定出能滿足各個施工階段的涂料用量計劃，并按時進行采購落實，從而保證整個加工過程的順利完成。 6.構件標識 （ 1） 加工構件 時從下料時就開始對構件進行編號，編號時一定要與圖紙一致，寫號時要寫到構件清潔的部位，如不清潔要處理一下，確保寫上的編號不會脫落。 （ 2） 寫號時字跡一定要工整清楚，要寫到容易發現的部位，同一種構件應寫到相同的位置。 （ 3） 構件拼裝成成品后應將下料時的臨時編號擦掉，以免產生 誤解。 （ 4） 構件除銹刷漆時一定要把編號翻正確，必要時可對構件做臨時標