第一章 前言在為期三個月的時間里，我在老師與同學們的幫助下，完成了此次畢業設計的所有任務，受益匪淺。畢業設計是在校大學生所要完成的最后任務，也是最為重要的任務之一。為了完成此次畢業設計，我參考了很多的建筑資料，查閱了數量相當的規范，明白了結構設計的基本過程，學到了很多以前沒有很好關注的知識，特別是在繪圖方面，通過此次實戰，大大提高了我的繪圖能力。如果說以前學得知識是紙上談兵的話，那么畢業設計可以說是一次真正的實戰演練，畢業設計綜合了大學四年所學的知識，使其融為一體。其中主要運用了鋼筋混凝土結構、土力學與基礎工程、建筑結構結構抗震設計、結構力學等課本知識，主要查閱了混凝土規范、荷載規范、抗震規范、地基規范等一系列規范。此次畢業設計是在充分利用電算結果的基礎上，進行大量的手算，目的旨在是讓我們明白，即使是在電算技術如此發達的今天，也不能忘記手算的重要性，電算只不過是錦上添花，絕非雪中送炭，不會手算，那么電算將是毫無意義的。通過此次結構設計，使我感覺到，手算思路明確，概念清晰，運用一定的簡化方法所得出的結果完全是可信與可行的。在此次畢業設計中我主要使用了Word、CAD、PKPM等軟件，我的工具使用能力也得到了一定的提高。以上觀點純屬個人看法，有何不妥與疏忽之處，敬請各位老師批評指正。第二章 工程概況和結構設計方案2.1 工程概況2.1.1工程概況 本工程為 3 層框架結構房屋，總建筑面積為 2682 平方米。層高，基本風壓值，抗震設防烈度，設計基本地震加速度值，場地土類別，設計地震分組均見表1。荷載取值按建筑結構荷載規范取用。表1 設計資料基本風壓值層高（m）平面圖（見電子版）抗震設防烈度設計地震分組基本地震加速度值場地土類別0.453.360.05g廠房活載：4.5 KN/m2(標準值)2.1.2建筑場地的工程地資料1、根據工程地質勘察報告，擬建場地工程地質情況如表2所示：表2 擬建場地工程地質情況巖土層名稱土層深度（m）稠密度/風化程度地基承載力混凝土預制樁人工挖孔灌注樁qsa(kpa)qpa1(kpa)qsa(kpa)qpa2(kpa)（1）雜填土01.0松散10（2）細沙1.03.0稍密13025（3）沙質粘性土3.06.5硬塑18050（4）中砂6.513.0堅硬20065（5）花崗巖13.0全風化2507045002、地下水情況無侵蝕性，最高水位距地表 -1.8 m。3、氣候條件本地區主導風向為西南風,基本風壓值見表1，基本雪壓值為 0.4 。4、抗震設防要求詳見表1。5、其它建筑施工場地較為平整，施工用水，電，路暢通。工程所用的預制構件及建筑材料本地區均能供應，施工單位吊裝機械和運輸機械均較完備。2.2 結構設計方案2.2.1 方案論證框架結構由梁柱構成，構件截面較小，因此框架結構的承載力和剛度都較低，它的受力特點類似于豎向懸臂剪切梁，樓層越高，水平位移越慢，高層框架在縱橫兩個方向都承受很大的水平力，這時，現澆樓面也作為梁共同工作的，裝配整體式樓面的作用則不考慮，框架結構的墻體是填充墻，起圍護和分隔作用，框架結構的特點是能為建筑提供靈活的使用空間，但抗震性能差。因此，根據框架結構的受力、空間布置等特點，我選用框架結構作為此次廠房設計的結構選擇。此次結構設計要求我們綜合運用所學的專業理論知識，培養整體建筑結構設計的能力。在老師的指導下，參考已學過的課本及有關資料，遵照國家設計規范要求和規定，選擇合理的結構方案和設計方法，按進度獨立完成結構計算，并繪制結構施工圖。具體內容包括：結構方案和初選截面尺寸；樓板結構設計；荷載計算；用PKPM 結構設計軟件計算框架結構內力；用近似方法計算(手算)框架結構在水平荷載（風荷載或地震作用）作用下的或豎向荷載作用下的結構內力;并與PKPM 結構設計軟件的計算結果進行比較；框架結構構件截面設計和構造要求；基礎設計；樓梯結構設計；結構施工圖的繪制。2.2.2 確定結構體系本工程采用框架承重，現澆整體式鋼筋砼樓板，墻厚200mm。2.2.3 梁、柱截面的確定2.2.3.1 框架梁(1)、截面高度h框架梁的高度可按照高跨比來確定，即梁高h=L。h1=L1=3700308463mmh2=L2=6900575863mmh3=L3=89007421113mm 取h23=800mm，h1=600mm=h2，(2)、截面寬度b1=h1=600200300mmb2=h2=800267400mm考慮地震區b250mm，故取b1=300mm，b2=400mm，經計算各梁截面尺寸如下表：層次混凝土強度等級橫梁（bh）縱梁 （bh）1-3C30300mm600mm400mm800mm2.2.3.2 框架柱按軸心受壓公式軸壓比計算邊柱1：N=1.25.04.0145=1680b=361邊柱2：N=1.22.58.5145=1785 b=372中柱：N=1.35.08.5145=3868 b=548故 統一取柱截面550mm550mm。2.3 橫向框架的跨度和柱高2.3.1 框架的跨度框架的跨度應取柱形心間的距離。2.3.2 框架各層柱的高度框架底層高度為5.6m，2-5層均為4.8m。第三章 結構計算3.1 荷載計算3.1.1 作用在房屋上的恒載標準值、屋面荷載防水層 三氈四油熱鋪綠豆砂一層 0.4 KN/找平層 20厚1：3水泥砂漿找平層 0.0220=0.4 KN/保溫層 90厚水泥防水珍珠巖塊保溫層 0.094=0.36 KN/找平層 20厚1：3水泥砂漿找平層 0.0220=0.4 KN/結構層 110厚現澆鋼筋砼屋面板 0.1125=2.75 KN/粉刷層 10厚1：3水泥砂漿粉平頂 0.0120=0.2 KN/ = 4.51KN/、樓面荷載面 層 15厚1：2水泥白石子 0.01516=0.24 KN/找平層 20厚1：3水泥砂漿找平層 0.0220=0.4 KN/結構層 100厚現澆鋼筋砼樓板 0.125=2.5 KN/粉刷層 10厚1：3水泥砂漿粉平頂 0.0120=0.2 KN/ = 3.34KN/、框架梁、柱重量a、550mm高縱向框架梁250.25（0.55-0.10）=2.81KN/mb、750mm高橫向框架梁 250.30（0.75-0.10）=4.88 KN/mc、框架柱 250.550.55=7.56 KN/m3.2 框架內力計算3.2.1 采用結構設計軟件PKPM進行計算在進行手算之前，我首先進行了一次電算，以便對于手算的過程與結果有一定的預估性，確保手算的時候不出現很大的偏差，節省一定的時間。下面就簡要介紹一下結構設計軟件PKPM的電算過程：1.建模。軸線輸入網格生成構件定義樓層定義荷載定義樓層組裝。其中，框架柱按照軸心受壓公式軸壓比進行估算，初步取柱截面550mm550mm。框架梁取梁跨度的，初步取兩種梁截面，分別為250mm550mm，300mm750mm。 樓板的厚度統一取100mm。以上基本尺寸確定以后，再填寫總信息中的各項內容。2計算。使用SAT-8進行結構計算，以獲取PKPM對于初步結構建模之后的一系列數據，看是否滿足有關規范的要求，譬如軸壓比、最小配筋率等。以上兩大步驟便是框架內力計算的電算步驟，為下一步的手算奠定了基礎。3.2.2 簡化計算3.2.2.1 水平地震荷載作用下的橫向框架地震作用的計算地震作用的計算即地震荷載的計算。按建筑抗震設計規范GB50011-2001規定，本設計的結構底部總剪力(即總地震荷載)可以按公式FEK=1Geq來計算，其中1=max。1、質點質量Gi的計算決定多層框架的地震荷載時，結構的計算簡圖可以認為是一多質點體系（此體系為5個自由度），產生地震荷載的建筑物重量集中于各層的樓蓋處，各質點質量還應包括上下各半層范圍內的恒載，50%的雪荷載或50%的樓面等效均布活荷載。、集中于一層頂蓋處的質點質量G1樓面活載（50%） 0.54.555.425.5=3178.6KN樓面恒載 3.3455.425.5=4718.4KN550高縱向框架梁 2.81（55.410+14.0+5.0-5.02）=1582.0 KN750高橫向框架梁 4.8825.512=1493.3 KN柱 7.56（2.8+2.4）48=1887.0 KN墻 11.80.24.8（55.4+25.5）2+11.80.22.4（25.5+6.03+7.5+2.0+20.0+10.0+8.0+5.0+7.02+4.6）+11.80.22.4（25.5+14.02 +37.5+1.9+40.0+8.07） = 3551.9KN 合計：G1= 16411.2 KN、集中于二層頂蓋處的質點質量G2樓面活載（50%） 0.54.555.425.5=3178.6KN樓面恒載 3.3455.425.5=4718.4KN550高縱向框架梁 2.81（55.410+14.0+5.0-5.02）=1582.0KN750高橫向框架梁 4.8825.512=1493.3KN柱 7.564.848=1741.8KN墻 11.80.24.8(55.4+25.5) 2+25.5+8.07+14.02+37.5+1.9=3519.6KN合計：G2=16233.7KN、集中于三層頂蓋平面處的質點質量G3合計：G3=16233.7KN、集中于四層頂蓋平面處的質點質量G4合計：G4=16233.7KN、集中于屋蓋平面處的質點質量G5雪載（50%） 0.50.455.425.5=282.5KN屋面恒載 4.5155.425.5=6371.3KN女兒墻 11.8(55.4+25.5) 21.0=1909.2KN550高縱向框架梁 2.8155.410=1556.7KN750高橫向框架梁 4.8825.512=1493.3KN柱 7.562.448=870.9KN墻 11.80.22.4(55.4+25.5) 2+25.5+8.07+14.02+37.5+1.9=1759.8KN合計：G5=14243.7KN整個建筑物的重力荷載代表值如下圖所示2、梁和柱剛度的計算本工程柱、梁、板的砼均采用C30，EC=3.0107KN/m2。(1)、梁和柱的線剛度計算、梁的線剛度計算在計算框架梁的慣性矩時，考慮梁為矩形截面。框架梁截面的折算慣性矩計算時，對于現澆整體式結構，中框架的折算系數為2，邊框架的折算系數為1.5。類 型截 面 積bh (m2)跨度L (m)截面慣性矩I0=bh3(m4)中 框 架邊 框 架IB=2I0(m4)iBIB=1.5I0(m4)iB750高0.300.758.010.5510-321.1010-37912515.8310-359363750高0.300.759.010.5510-321.1010-37033315.8310-352767注：表中線剛度：iB = (KNm)、柱的線剛度計算柱（5503550mm）層 次層 高 (m)截面積 bh (m2) 截面慣性矩 IC= bh3線剛度iC1 層5.60.550.557.6310-3408752-5層4.80.550.557.6310-347688注：表中iC = (KNm)(2)、柱的側移剛度D值的計算、 框架中柱側移剛度D值的計算層次截面 (m2) 層高 (m)線剛度iCD=50.550.554.8476881.570.441092940.550.554.8476881.570.441092930.550.554.8476881.570.441092920.550.554.8476881.570.441092910.550.555.6408753.660.7311418注：底層=，=；非底層=，=、 框架邊柱側移剛度D值的計算層次截面 (m2) 層高 (m)線剛度iCD=50.550.554.8476880.830.29720340.550.554.8476880.830.29720330.550.554.8476880.830.29720320.550.554.8476880.830.29720310.550.555.6408751.940.629697注：底層=，=；非底層=，=(3)、各層柱側移剛度之和(層間剛度)的計算層次框架中柱框架邊柱D5 1092924=262296720324=17287243516841092924=262296720324=17287243516831092924=262296720324=17287243516821092924=262296720324=17287243516811141824=274032969724=2327285067603、結構基本自振周期T1的計算層次各層重量(KN)總重量(KN)層間剛度Diui=um=ui514243.714243.74351680.0330.512416233.730477.44351680.0700.479316233.746711.14351680.1070.409216233.762944.84351680.1450.302116411.279356.05067600.1570.157結構基本自振周期：T1=1.7T=1.70.6=0.730(s) Tg=1.40.45=0.63(s)注：上式中，對于民用建筑取T=0.60.8，本設計取T=0.6；對于場地類別為類場地，設計地震分組為第一組，故查表取特征周期值Tg=0.45(s) 4、橫向水平地震作用的計算本設計的建筑抗震設防烈度為7，多遇地震條件下影響系數max=0.08，則相應于基本自振周期的1值為：1max()0.9=0.08()0.9=0.052所以結構總水平地震作用值為：FEK=1Geq=0.0520.8579356.0=3507.5KN因為T11.4 Tg，由于高振型影響，根據對大量結構的地震反應直接動力分析證明，計算時結構頂部的地震剪力偏小，故須進行調整。方法是將結構的總地震作用的一部分作為集中力，作用于結構頂部，再將余下的地震作用按倒三角形分配給各質點。對于多層鋼筋砼房屋，頂部附加地震作用系數n可以按照特征周期Tg及結構的基本周期T1來確定，當Tg=0.45s0.35s0.55s時，n=0.08T1+0.01=0.080.730+0.01=0.068故附加的集中水平地震作用為：Fn=nFEK=0.0683507.5=238.5KN 則各質點分配的地震作用為： Fi=FEK (1-n)層 次層 高(m)高 度(m)重 量 (KN)Fi=FEK (1-n)剪力 Vi54.824.814243.70.298974.2974.244.820.016233.70.274895.71869.934.815.216233.70.208679.92549.824.810.416233.70.142464.23014.015.65.616411.20.078255.03269.03.2.2.2水平地震荷載作用下的結構變形驗算根據建筑抗震設計規范GB50011-2001的要求，本結構須進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，要對結構的變形加以限制，使其層間彈性位移以及結構頂點位移不超過一定的限值。對于砌體填充墻的框架結構，其層間彈性位移限值為，其頂點彈性位移變形限值。 本結構變形計算如下表所示：層次層 高(m)剪力 Vi剛度 Di層間位移 Ui=Ui54.8974.24351680.002181/22020.0257244.81869.94351680.004301/11160.0235434.82549.84351680.005861/8190.0192424.83014.04351680.006931/6930.0133815.63269.05067600.006451/8680.00645由上表可知，結構層間相對位移均小于，故其層間彈性位移滿足要求。結構的頂點位移為=，故也滿足要求。3.2.2.3地震荷載作用下的橫向框架內力計算由底部剪力法計算出來的每層的地震剪力，按照每榀框架的剛度比值分配到每榀框架上，而每榀框架的地震剪力按柱的剛度比值分配到每一根柱上，最后以反彎點法求結構的內力。現以KJ-2為例，其內力的計算如下：1、地震剪力的分配在每層結構中，KJ-2的地震剪力分配系數為：非底層底層故地震剪力分配為： 第五層 =974.20.0833=81.15KNA柱B柱V=Vim81.15=16.12KN81.15=24.46KN第四層 =1869.90.0833=155.76KNA柱B柱V=Vim155.76=30.94KN155.76=46.94KN第三層 =2549.80.0833=212.40KNA柱B柱V=Vim212.40=42.19KN212.40=64.01KN第二層 =3014.00.0833=251.07KNA柱B柱V=Vim251.07=49.87KN251.07=75.67KN第一層 =3269.00.0833=272.31KNA柱B柱V=Vim272.31=65.53KN272.31=73.63KN注：在剪力分配時，A柱與D柱相同，B柱與C柱相同，故表中未列出C柱和D柱的剪力。2、柱的反彎點高度計算位置系數ABCD第五層n=5m=5h=4.8m0.831.57同B柱同A柱y00.3150.379I11y1002y2311y3001.5121.819第四層n=5m=4h=4.8m0.831.57同B柱同A柱y00.4000.429I11y100211y200311y3001.9202.059第三層n=5m=3h=4.8m0.831.57同B柱同A柱y00.4500.479I11y100211y200311y3002.1602.299第二層n=5m=2h=4.8m0.831.57同B柱同A柱y00.5000.500I11y100211y20031.171.17y3002.4002.400第一層n=5m=1h=5.6m1.943.66同B柱同A柱y00.5560.550Iy10020.860.86y2003y3003.1143.080 注：其中n為框架的總層數，m為柱所在層數1. y0由n、m及查表得到。 2. y1由I及查表得到，I =；當i1+i2i3+i4時，I取倒數，即1=并且y1值取負號“-”。 3. y2由2及查表得到，2=h上/h本。 4. y3由3及查表得到，3= h下/h本。 5.=(y0+y1+y2+y3)h 。3、柱端彎矩計算 設地震荷載從左向右作用柱下端彎矩 M下=V柱上端彎矩 M上=(h-)V柱端彎矩計算結果如下圖所示：(A柱和D柱相同，B柱和C柱相同)4、梁端彎矩計算根據節點平衡來計算第五層：MAB=MDC=53.00KNm MBA=MCD=72.92=38.60KNm MBC=MCB=72.92=34.32KNm第四層：MAB=MDC=24.37+89.11=113.48KNm MBA=MCD=(44.49+128.66)=91.67KNm MBC=MCB=(44.49+128.66)=81.48KNm第三層：MAB=MDC=59.40+111.38=170.78KNm MBA=MCD=(96.65+160.09)=135.92KNm MBC=MCB=(96.65+160.09)=120.82KNm第二層：MAB=MDC=91.13+119.69=210.82KNm MBA=MCD=(147.16+181.61)=174.06KNm MBC=MCB=(147.16+181.61)=154.71KNm第一層：MAB=MDC=119.69+162.91=282.60KNm MBA=MCD=(181.61+185.50)=194.35KNm MBC=MCB=(181.61+185.50)=172.76KNm5、水平地震作用下的框架內力圖 M圖 (KNm) V圖 (KN) N圖 (KN)3.3 標準層板、次梁的結構計算3.3.1 板的結構計算任取一標準層計算，以此說明板計算的基本思想，采用C30混凝土，板中鋼筋采用HPB235。一、計算簡圖的確定1、板的類別的確定 A、B區格： 故按雙向板計算。 C、D、G、H區格： 故按雙向板計算。 E、F區格： 故按雙向板計算。2、板厚的確定 板厚統一取100mm。3.3.1.1 荷載計算樓面板自重： g=3.341.2=4.01 KN/m2樓面板上活載： q=4.501.4=6.30 KN/m2 樓面： g+=4.01+=7.16 KN/m2，=3.15 KN/m2，g+q=10.31 KN/m23.3.1.2 內力計算由于板很薄，板面很寬，而板的彎矩很小，故不必進行抗剪計算，取=0.2。(1)、區格A ，由表格可以查出，四邊固定和四邊簡支的彎矩系數如下表所示：支 承 條 件xyxy0.60四邊固定0.03670.0076-0.0793-0.0571四邊簡支0.08200.024200故：=0.03677.163.02+0.08203.153.02+0.2(0.00767.163.02+0.02423.153.02)=4.69+0.21.18=4.93 =1.18+0.24.69=2.12 = -0.07937.163.02= -5.11 = -0.05717.163.02= -3.68 (2)、區格B ，由表格可以查出，三邊固定一邊簡支和四邊簡支的彎矩系數如下表所示：支 承 條 件xyxy0.60三邊固定一邊簡支0.03840.0059-0.0814-0.0571四邊簡支0.08200.024200故：=0.03847.163.02+0.08203.153.02+0.2(0.00597.163.02+0.02423.153.02)=4.80+0.21.07=5.01 =1.07+0.24.80=2.03 = -0.08147.163.02= -5.25 = -0.05717.163.02= -3.68 (3)、區格C ，由表格可以查出，四邊固定四邊簡支的彎矩系數如下表所示：支 承 條 件xyxy0.52四邊固定0.03910.0045-0.0823-0.0571四邊簡支0.09360.018800故：=0.03917.162.62+0.09363.152.62+0.2(0.00457.162.62+0.01883.152.62)=3.89+0.20.62=4.01 =0.62+0.23.89=1.40 = -0.08237.162.62= -3.98 = -0.05717.162.62= -2.76 (4)、區格D ，由表格可以查出，三邊固定一邊簡支和四邊簡支的彎矩系數如下表所示：支 承 條 件xyxy0.52三邊固定一邊簡支0.04040.0034-0.0831-0.0570四邊簡支0.09360.018800故：=0.04047.162.62+0.09363.152.62+0.2(0.00347.162.62+0.01883.152.62)=3.95+0.20.56=4.06 =0.56+0.23.95=1.35 = -0.08317.162.62= -4.02 = -0.05707.162.62= -2.78 (5)、區格E，由表格可以查出，四邊固定和四邊簡支的彎矩系數如下表所示：支 承 條 件xyxy0.56四邊固定0.03890.0060-0.0810-0.0571四邊簡支0.08780.021600故：=0.03897.162.82+0.08783.152.82+0.2(0.00607.162.82+0.02163.152.82)=4.35+0.20.87=4.52 =0.87+0.24.35=1.74 = -0.08107.162.82= -4.55 = -0.05717.162.82= -3.21 (6)、區格F ，由表格可以查出，三邊固定一邊簡支和四邊簡支的彎矩系數如下表所示：支 承 條 件xyxy0.56三邊固定一邊簡支0.03950.0045-0.0824-0.0571四邊簡支0.08780.021600故：=0.03957.162.82+0.08783.152.82+0.2(0.00457.162.82+0.02163.152.82)=4.39+0.20.79=4.55 =0.79+0.24.39=1.67 = -0.08247.162.82= -4.63 = -0.05717.162.82= -3.21 (7)、區格G ，由表格可以查出，三邊固定一邊簡支和四邊簡支的彎矩系數如下表所示：支 承 條 件xyxy0.52三邊固定一邊簡支0.01100.0511-0.0786-0.1123四邊簡支0.09360.018800故：=0.01107.162.62+0.09363.152.62+0.2(0.05117.162.62+0.01883.152.62)=2.53+0.22.87=3.10 =2.87+0.22.53=3.38 = -0.07867.162.62= -3.80 = -0.11237.162.62= -5.44 (8)、區格H ，由表格可以查出，兩鄰邊簡支、兩鄰邊固定的彎矩系數如下表所示：支 承 條 件xyxy0.52兩鄰邊簡支、兩鄰邊固定0.05470.0089-0.1164-0.0785四邊簡支0.09360.018800故：=0.05477.162.62+0.09363.152.62+0.2(0.00897.162.62+0.01883.152.62)=4.64+0.20.83=4.81 =0.83+0.24.64=1.76 = -0.09367.162.62= -4.53 = -0.01887.162.62= -0.913.3.1.3 配筋計算假定鋼筋選用8，短邊方向跨中截面的h0=100-20=80mm，長邊方向跨中截面的h0=100-20-10=70mm；支座截面的h0=100-20=80mm。截面設計的計算彎矩：樓蓋周邊未設圈梁，故只能將區格A、C、E的跨中彎矩及A-A，C-C，E-E，A-C，C-E支座彎矩減少20%，其余均不折減。為便于計算，近似取。截面配筋計算結果及實際配筋列于下表。 項目截面配筋實配跨中A區格方向803.94246.98200251.0方向701.70121.78320157.0B區格方向805.01313.98160314.0方向702.03145.48320157.0C區格方向803.21201.18240210.0方向701.1280.28500100.6D區格方向804.06254.48190265.0方向701.3596.78500100.6E區格方向803.62226.88200251.0方向701.3999.58500100.6F區格方向804.55285.18170296.0方向701.68120.38320157.0G區格方向803.10194.28250201.0方向703.38242.08190251.0H區格方向804.81301.48160314.0方向701.76126.08320157.0 項目截面配筋實配支座A-A80-2.94184.28260193.0A-B80-3.68230.68200251.0A-C80-4.09256.38190265.0B-B80-5.25328.98150335.0B-D80-5.25328.98150335.0C-C80-2.21138.58320157.0C-D80-2.78174.28280180.0C-E80-3.18199.28250201.0D-F80-4.63290.18170296.0E-E80-2.57160.08300168.0E-F80-3.21201.18240210.0E-G80-4.55285.18170296.0F-H80-4.63290.18170296.0G-G80-5.44340.98140359.0G-H80-5.44340.98140359.03.3.2 次梁的結構計算選擇C軸次梁進行計算，以此來說明梁截面設計的基本過程次梁與主梁整體現澆，混凝土采用C30，鋼筋采用HRB335，次梁250mm550mm,（1） 荷載 荷載標準值A. 恒荷載標準值由板傳來恒荷載 3.342.8=9.35 KN/m次梁自重 250.25(0.55-0.10)=2.81 KN/m次梁抹灰 2170.015（0.55-0.10）=0.23 KN/m g k= 12.39 KN/mB. 活荷載標準值 q k=4.52.8=12.6 KN/m 荷載設計值恒荷載設計值 g=1.212.39=14.87 KN/m活荷載設計值 q=1.412.6=17.64 KN/m全部荷載設計值 p= g +q=32.51 KN/m(2)內力計算跨度次梁在墻上的支承長度a=200mm，主梁截面尺寸bh=300mm750mm,A. 邊跨凈跨度 ln1=5000-100-300/2=4750mm,計算跨度 l01=4750+300/2=4900mm1.025ln=1.0254750=4869mm,取l01=4869mm,B. 中間跨凈跨度 ln2=5000-300=4700mm, 計算跨度 l02 =ln2=4700mm,跨度差（4869-4700）/4700=3.6%10%，故次梁可按等跨連續梁計算次梁的彎矩計算次梁的各跨跨中彎矩設計值和各支座彎矩設計值計算列于下表：次梁彎矩設計值截面位置邊跨跨中 （）離端第二支座 （B）離端第二