重慶大學本科學生畢業設計 某多層辦公樓的設計計算書，外文翻譯，綜述開題報告等，聯系qq153893706學 生：學 號：指導教師： 專 業：土木工程重慶大學土木工程學院二oo六年六月graduation design of chongqing universitydesign of a store of chongqing universityba.d. candidate: yu xuezhensupervisor: wu xiaoyong xu shaoqian lin linmajor: civil engineeringcollege of civil engineeringchongqing universityjune 2006重慶大學本科學生畢業設計 中文摘要摘要本設計主要進行了結構方案中框架5軸框架的抗震設計。在確定框架布局之后，先進行了層間荷載代表值的計算,接著利用頂點位移法求出自振周期，進而按底部剪力法計算水平地震荷載作用下大小，進而求出在水平荷載作用下的結構內力（彎矩、剪力、軸力）。接著計算豎向荷載（恒載及活荷載）作用下的結構內力，找出最不利的一組或幾組內力組合。 選取最安全的結果計算配筋并繪圖。此外還進行了結構方案中的室內樓梯的設計并完成了平臺板，梯段板，平臺梁等構件的內力和配筋計算及施工圖繪制。關鍵詞： 框架，結構設計，抗震設計，施工組織設計ii重慶大學本科學生畢業設計 英文摘要abstract the purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis5. when the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. the seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. then the internal force (bending moment, shearing force and axial force ) in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. after the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. the design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.keywords : frames，structural design，anti-seismic design重慶大學本科學生畢業設計 目錄目 錄 中文摘要英文摘要一、設計資料1二、結構布置及結構計算簡圖的確定1三、荷載計算3四、內力計算. 10五、內力組合56六、截面設計56七、框架節點核心區抗震驗算56八、基礎設計.58九、板式樓梯設計. 60參考文獻. 63附錄.附錄一：內力組合表.附錄二：梁配筋表.附錄三：柱配筋表.附錄四：kj-3內力圖.附錄五：各層配筋簡圖.重慶大學本科學生畢業設計 參考文獻參考文獻1 現行建筑設計規范大全，建工出版社2 建筑設計防火規范jbj16-873 建筑設計資料集第2版，第5冊4 西南地區建筑標準設計通用圖合訂本5 中小型民用建筑圖集6 建筑結構荷載規范gb50009-20017 混凝土結構設計規范gb50010-20028 建筑抗震設計規范gb500011-20019 建筑地基基礎設計規范gb50007-200110 結構靜力計算手冊11 混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖03g101-112 建筑施工手冊13 重慶市建筑、裝飾、安裝工程勞動定額cq97，上下冊14 產量定額15 相關教材一、設計資料（1） 設計標高：室內設計標高0.000,室內外高差450mm.（2） 墻身做法：采用加氣混凝土塊，用m5混合砂漿砌筑，內粉刷為混合砂漿底，紙筋灰面，厚20mm，“803”內涂料兩度。外墻采用貼面磚，1：3水泥砂漿底厚20mm。（3） 樓面作法：樓板頂面為水磨石地面，樓板底面為15mm厚白灰砂漿天花抹面，外加v型輕鋼龍骨吊頂。（4） 屋面作法：現澆樓板上依次鋪20mm厚水泥砂漿找平層、300mm厚水泥珍珠制品隔熱找平層、20mm厚水泥砂漿找平層和sdc120復合卷材，下面依次為15mm厚白灰砂漿天花抹面和v型輕鋼骨龍吊頂。（5） 基本風壓：o=0.3kn/m2(地面粗糙度屬c類)。（6） 基本雪壓：s0=0.3kn/m2。（7） 抗震設防烈度：八度（0.2g）第二組，框架抗震等級為二級。（8） 地質條件： 由上至下：人工添土：厚度為1m粉質粘土：厚度為7m，地基承載力特征值為500kpa中風化基巖：巖石飽和單軸抗壓強度標準值為3.6mpa建筑場地類別為類；無地下水及不良地質現象。活荷載：上人屋面活荷載2.0kn/m2，辦公室樓面活荷載2.0kn/m2,走廊樓面活荷載2.5kn/m2,檔案室樓面活荷載2.5kn/m2。二、結構布置及結構計算簡圖的確定結構平面布置如圖1所示。各梁柱截面尺寸確定如下：主梁：取h=1/9=1/97200=800mm，取h=800mm,取b=350mm，次梁：取h=1 /16=1/167200=450mm，取h=500mm,取b=250mm，柱子：取柱截面均為bh=600600mm，現澆板厚為100mm。取軸線為計算單元，結構計算簡圖如圖2所示，根據地質資料，確定基礎頂面離室外地面為500mm，由此求得底層層高為4.7m。各梁柱構件的線剛度經計算后列于圖2中，其中在求梁截面慣性矩時考慮到現澆樓板的作用，取i=2i0（i0為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。梁柱均采用c30混凝土。由于后面梁的組合彎矩過大，相對受壓區高度超過了界限受壓區高度，所以改用c40混凝土，因為梁柱剛度成比例增加，不會引起后面分配系數的改變。地震作用下的彈性側移將更小，一定符合要求。框架剛度計算：1.邊跨框架梁線剛度：ib=2eci。/l=23.01043508003/(127200) =12.441010nmm2.中間跨框架梁線剛度： ib=2eci。/l=23.01043508003/(122400)=37.331010nmm3.二五層框架柱線剛度：ic=eci。/l=3.01046006003/(123600)=9.001010nmm4.首層框架柱線剛度：ic=eci。/l=3.01046006003/(124700)=6.891010nmm在計算內力時，柱的線剛度取框架實際柱線剛度的0.9倍。即：首層框架柱線剛度:ic=0.96.891010=6.201010nmm二五層框架柱線剛度:ic=0.99.001010=8.101010nmm三、荷載計算1.恒載計算（1） 屋面框架梁線荷載標準值：sdc120復合卷材 0.15kn/m220mm厚水泥砂漿找平層 0.4 kn/m2300mm厚水泥砂漿珍珠制品隔熱找平層 1.2 kn/m220mm厚水泥砂漿找平層 0.4 kn/m2100mm厚現澆混凝土樓板 2.5 kn/m215mm厚白灰砂漿天花抹面 0.26 kn/m2v型輕鋼龍骨吊頂 0.12 kn/m2屋面恒載 5.03 kn/m2框架梁自重 0.350.80257.00 kn/m梁側粉刷2（0.80-0.1）0.02170.48kn/m作用在頂層框架梁上的線荷載為：g5ab1=g5cd1=7.000.487.48 kn/m g5bc1=7.48kn/mg5ab2=g5cd2=5.033.6=18.12 kn/m g5bc2=5.032.4=12.07kn/m （2） 樓面框架梁線荷載標準值：水磨石地面 0.65 kn/m2100mm厚現澆混凝土樓板 2.5 kn/m215mm厚白灰砂漿天花抹面 0.26 kn/m2v型輕鋼龍骨吊頂 0.12 kn/m2樓面恒載 3.53 kn/m2邊跨填充墻自重： 0.20（3.6-0.80）73.92kn/m墻面粉刷： （3.6-0.80）0.022171.90kn/m作用在中間層框架梁上的線荷載為：gab1=gcd1=7.48+3.921.9013.30kn/m gbc1=7.48 kn/mgab2=gcd2=3.533.6=12.71 kn/m gbc2=3.532.4=8.47 kn/m （3） 屋面框架節點集中荷載標準值：邊柱連系梁自重： 0.350.807.22550.40kn粉刷： 20.02（0.80-0.10）7.2173.43kn次梁自重： 0.250.507.2250.511.25 kn粉刷： 20.02（0.50-0.10）7.2170.50.98kn1.5m高女兒墻自重： 1.57.20.20712.10 kn粉刷： 20.021.27.2175.88 kn連系梁傳來屋面自重： a、d點相同： （3.63.6+1.81.8）5.0381.49 kn頂層邊節點集中荷載： g5a=g5d=165.53kn中柱連系梁自重： 0.350.807.22550.40kn粉刷： 20.02（0.80-0.10）7.2173.43 kn次梁自重： 0.250.507.2250.511.25kn粉刷： 20.02（0.50-0.10）7.2170.50.98 kn連系梁傳來屋面自重：b、c點相同：0.51.21.22.41.20.51.81.81.83.6 25.03117.70 kn頂層中間節點集中荷載： g5b=g5c=183.76kn（4） 樓面框架節點集中荷載標準值：邊柱連系梁自重： 0.350.807.22550.40kn粉刷： 20.02（0.80-0.10）7.2173.43 kn次梁自重： 0.250.507.2250.511.25kn粉刷： 20.02（0.50-0.10）7.2170.50.98 kn鋼窗自重： 2.121.80.453.40kn窗下墻體自重： 0.21.006.679.24kn粉刷： 20.021.006.6174.49 kn窗邊墻體自重： 1.8（6.62.12）0.276.05 kn粉刷： 20.021.8（6.62.12）172.94 kn框架柱自重： 0.600.603.62532.4 kn粉刷： 1.80.023.6172.20 kn連系梁傳來樓面自重：a、d點相同： （3.63.6+1.81.8）3.5357.19 kn 中間層邊節點集中荷載： ga=gd=183.97kn中柱連系梁自重： 50.40 kn粉刷： 3.43 kn次梁自重： 11.25 kn粉刷： 0.98 kn內縱墻自重： 6.6（3.60.80）0.2725.87kn粉刷： 6.6（3.60.80）20.021712.57kn扣除門洞重加上門重：2.11.0（70.2+1720.020.2）-3.95kn框架柱自重： 32.4kn粉刷： 2.20kn連系梁傳來樓面自重：b、c點相同： 0.51.21.22.41.20.51.81.81.83.6 23.5382.60 kn 中間層中節點集中荷載： gb=gc=217.75kn（5） 恒載作用下的結構計算簡圖如圖3所示，其中：g5a= g5d=165.53kng5b= g5c=183.76 knga= gd=183.97 kngb= gc=217.75 kng5ab1= g5bc1= g5cd1=7.48 kn/mg5ab2= g5cd2=18.12 kn/mg5bc2=12.07kn/mgab1 = gcd1 =13.30kn/mgbc1=7.48kn/mgab2 = gcd2 =12.71kn/mgbc2=8.47 kn/m2.屋、樓面活荷載計算屋、樓面活荷載作用下的結構計算簡圖如圖4所示。圖中各荷載值計算如下p5ab= p5cd=3.62.0=7.20 kn/mp5bc=2.42.0=4.80kn/mp5a=p5d=(1.81.8+3.63.6) 2.0=32.40knp5b= p5c= 1.21.2+4.81.2+1.81.8+3.63.6 2.0=46.8 knpabpcd =2.03.6=7.2 kn/m走廊：pbc2.52.4=6.00kn/mpa= pd= (1.81.8+3.63.6) 2.0=32.40knpb= pc= 1.21.2+4.81.22.5+1.81.8+3.63.62.0=50.40kn3.風荷載計算風壓標準值計算公式為： =zszo因結構高度h18.600m30m,可取z1.0；對于矩形平面s1.3；z可查荷載規范得到，當查得得z 1.0時，取z1.0。將風荷載換算成作用于框架每層節點上的集中荷載，計算過程如表1所示。表中a為一榀框架各層節點的受風面積。計算結果如圖5所示。 風荷載計算 表1層次zsz（m）zo (kn/m2)a(m2)pw(kn)五層1.01.319.10.780.3247.30四層1.01.315.50.740.328.88.31三層1.01.311.90.740.328.88.31二層1.01.38.30.740.328.88.31一層1.01.34.70.740.333.29.584.地震作用計算（1） 計算框架梁柱的線剛度：框架梁線剛度：邊跨：ib1=12.44104knm 中跨：ib2=37.33104knm框架柱線剛度：首層：ic1=6.20104knm 其他層：ic2=8.1104knm（2） 本設計僅考慮水平地震作用即可，并采用基底剪力法計算水平地震作用力。為求基底剪力，先要計算結構各層的總重力荷載代表值：頂層： g5= g5ab116.8+(3.6+7.2)(g5ab2+ g5cd2)0.5+ g5bc22.40.5+ g5a+ g5b+ g5c+ g5d+4g柱/2+0.37.216.80.5=7.4816.8+10.818.1220.5+12.072.40.5+(165.33+183.76)2+40.5(32.4+2.20) +0.37.216.80.51121.36kng4 = g3= g2= gab114.4+ gbc12.4+ 0.5gab2(3.6+7.2)2+0.52.4gbc2+ga+gb+ gc+ gd+4g柱0.5+(3.6+7.2)(pab+ pcd)0.5+ pbc2.40.5+pa+ pb+ pc+ pd 0.5=13.3014.4+7.482.4+10.812.71+0.52.48.47+(183.97+217.75) 2+234.6+10.80.514.8+1.26.0+(32.4+46.8) 2 0.5=1352.30kng1= g2+4(2.35-1.8) g柱/3.6=1352.30+40.6534.6/3.6=1373.44 kn質量重力荷載代表值見圖6。（3） 用“d值法”計算柱的側向剛度，框架各構件線剛度如圖7：其中：i5= i4= i3= i2=8.11010 n*mm i1=6.21010 n*mmi51=i41=i31=i21=i11=12.441010 n*mmi52=i42=i32=i22=i12=37.331010 n*mm除底層外，其余柱的d值：邊柱 由k=（i51+ i41）/（2 i5）=1.536 =k/（2+k）=0.434 則 d5邊=12ic/hj2=0.414128.1104 /3.62=32550kn/m中柱 由k=（i51+ i52+ i41+ i42）/（2 i5）=6.144 =k/（2+k）=0.754 則d5中=12 ic/ hj2=56550kn/m底層柱的d值：邊柱 由k= i11/ i1=2.006 =（0.5+k）/（2+k）=0.626 故d1邊=12 ic/ hj2=21083 kn/m中柱 由k=（i11+ i12）/ i1=8.027 得（0.5+k）/（2+k）=0.850 故d1中=12 ic/ hj2=28628 kn/m從而得各層的側向剛度如下：k1=2（d1邊+d1中）=2（2108328628）99422kn/m k2= k3= k4= k5=2（d邊+ d中）=2（3255056550）178200kn/m（4） 用頂點位移法求結構基本周期t1：將各層的重力荷載代表值當作水平力，產生的樓層剪力為：v5=g5=1121.36knv4= g4+g5=1352.30+1121.36=2473.66knv3= v4+g3=3825.96knv2= v3+g2=5178.26knv1= v2+g1=6551.70kn求頂點位移，則： u1= v1/ k1=0.0659m u2= u1+ v2/ k2=0.0659+0.0291=0.0950m u3= u2+ v3/ k3=0.0950+0.0215=0.1165m u4= v4/ k4+ u3=0.1165+0.0139=0.1304m u5= v5/ k5+ u4=0.1304+0.0063=0.1367m= ut 故t1=1.8 =0.6655s由于要考慮填充墻對基本周期的折減，故取折減系數為0.6，則t1=0.60.66550.3993s由于t11.4 tg=1.40.4=0.56s，故不考慮頂層附加作用。查抗震設計規范得：max0.16由于t10.3993stg0.4s，故1max0.16fek=1geq=0.851ge=0.850.16(1121.36+1352.303+1373.44) =891.03 knf1=fek=891.03=75.53kn同理：f2=131.33 kn f3=188.30kn f4=245.26 kn f5=250.61 kn故地震的水平作用力如圖8.所示：（5） 地震作用下的水平位移的彈性驗算：u=+=8.96210-3+4.57610-3+3.83910-3+2.78310-3+1.40610-3=21.5310-3m層間位移驗算：底層：滿足要求； 二層：滿足要求；頂點位移驗算：=滿足要求。由于風荷載遠小于水平地震作用，故不必驗算風荷載作用下框架的彈性水平位移，肯定能夠滿足。5.屋面雪荷載（分布同屋面活荷載）p雪abp雪cd0.33.61.08 kn/mp雪bc0.32.4=0.72 kn/mp雪a=p雪d=(1.81.8+3.63.6) 0.3=4.86knp雪b= p雪c= 1.21.2+4.81.2+1.81.8+3.63.6 0.3=7.02 kn四、內力計算（1） 恒載作用下的內力計算采用分層法。頂層：由圖3中取出頂層進行分析，結構計算簡圖如圖9所示。圖9中的柱子線剛度取框架柱實際線剛度的0.9倍。圖中，梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，可根據固端彎矩相等的原則先將梯形分布荷載及三角形分布荷載化為等效均布荷載。等效均布荷載的計算公式如圖10.所示： g5邊g5ab1+g5ab2=7.48+18.12=23.62kn/mg5中g5bc1+g5bc2=7.48+12.07=15.02 kn/m圖示結構內力可用彎矩分配法計算，并可利用結構對稱性取二分之一結構計算，各桿的固端彎矩為：m5ab= m5ba =g5邊l邊223.627.22102.04 knmm5be=g5中l中215.091.227.24 knmm5eb=g5中l中215.091.223.62 knm彎矩分配法計算過程如圖11.所示：二至四層荷載作用如圖12.：利用結構對稱性取二分之一結構計算。同理，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載化為等效均布荷載。g邊gab1+gab2=13.30+12.71=24.62 kn/mg中gbc1+gbc2=7.48+8.47=12.77 kn/m各桿的固端彎矩為：mab= mba=g邊l邊224.627.22106.36 knmmbc=g中l中212.771.226.13knmmcb=g中l中212.771.223.06 knm彎矩分配法計算過程如圖13.所示：底層除柱子的線剛度不同外，其它同二至四層，故其彎矩分配過程如圖14.所示：各層彎矩圖為：頂層（圖15.）：標準層（圖16.）：底層（圖17.）：將各層分層法求得的彎矩圖疊加，柱子按傳遞，并將疊加后的各個不平衡的節點重新分配，從而得到豎向荷載作用下的整個結構的彎矩圖。頂層(圖18)：四層（圖19.）：三層（圖20.）：二層（圖21.）：一層（圖22.）：一層傳至柱底的彎矩為（圖23.）：（2） 跨中彎矩計算：將固端彎矩簡化為簡支端計算，同時將荷載疊加，如圖24.所示：對于：m中ql2=7.487.2248.47knm（五層邊跨） =7.482.425.39 knm（中跨）=13.307.2286.18 knm（其它層邊跨）對于：m中18.1223+18.122132.88knm(頂層邊跨)12.7123+12.71293.21knm(其它層邊跨)對于：m中1.212.071.25.79 knm (頂層中跨)1.28.471.24.07knm (其它層中跨)跨中彎矩組合：頂層：標準層：故梁的跨中彎矩即等于梁端彎矩的平均值減去跨中彎矩組合值。（3） 彎矩調幅：將梁各固端彎矩值乘以0.85的折減系數如圖25.所示,括號內為調幅后的彎矩，跨中彎矩為調幅后的端彎矩的平均值減去跨中彎矩組合值。（4） 剪力計算：按簡支跨計算： 對頂層邊跨： v17.27.487.23.618.123.63.618.121.87.244.29+91.370 v169.31kn 同理：v282.39kn對頂層中間跨：v12.4-7.482.41.2-12.072.41.20 v1v216.22kn 對四層邊跨：v17.213.307.23.612.713.63.612.711.87.265.82+89.200 v178.95kn 同理：v285.44 kn對四層中間跨：v2.4-7.482.41.2-8.472.41.20 v1v214.06kn 對三層邊跨：v17.213.307.23.612.713.63.612.711.87.264.40+89.650 v178.69kn 同理：v285.70kn對三層中間跨：v2.4-7.482.41.2-8.472.41.20 v1v214.06 kn 對二層邊跨：v17.213.307.23.612.713.63.612.751.87.264.69+89.570 v178.74kn 同理：v285.65 kn對二層中間跨：v2.4-7.482.41.2-8.472.41.20 v1v214.06 kn對首層邊跨：v17.213.307.23.612.713.63.612.751.87.258.06+91.830 v177.51kn 同理：v286.89kn對首層中間跨：v2.4-7.482.41.2-8.472.41.20 v1v214.06kn（5） 柱子軸力計算：五層邊柱：n5d=g5dg柱v1=269.44kn五層中柱：n5c=g5cg柱v1v2=316.97kn四層邊柱n4d=gdn5dg柱v1=566.96kn四層中柱n4c=gcn5cg柱v1v2=668.82kn三層邊柱n3d=gdn4dg柱v1=864.27kn三層中柱n3c=gcn4cg柱v1v2=1020.93kn二層邊柱n2d=gdn3dg柱v1=1161.58kn二層中柱n2c=gcn3cg柱v1v2=1372.99kn底層邊柱n1d=gdn2dg柱v1=1468.23kn底層中柱n1c=gcn2cg柱v1v2=1736.86kn（6） 恒載作用下的內力簡圖為：剪力圖（圖26.）、軸力圖（圖27.）。2.樓面活載作用下的內力計算：（1） 活載分布按滿布荷載法，活載作用下的內力計算也采用分層法。由于頂層活載大小和標準層不一樣，所以分開算。對頂層，其荷載分布情況如圖28.所示：圖示（a）結構內力較復雜，可將梯形荷載等效為均布荷載計算，同樣利用彎矩分配法計算，并利用結構對稱性，取二分之一結構，如圖（b）所示。p5邊p5ab=7.2=6.41 kn/mp5中p5bc=4.8=3.00 kn/m各桿的固端彎矩為：mab= mba=p5邊l邊26.417.2227.69knmmbc=p5中l中23.001.221.44knmmcb=p5中l中23.001.220.72knm故其彎矩分配過程如圖29.所示：對二四層，其荷載分布情況如圖30.所示：p5邊p5ab=7.2=6.41 kn/mp5中p5bc=6.0=3.75kn/m各桿的固端彎矩為：mab= mba=p5邊l邊26.417.2227.69knmmbc=p5中l中23.751.221.80knmmcb=p5中l中23.751.220.90knm故其彎矩分配過程如圖31.所示：對于底層，荷載分布與二四層相同，只是分配時分配系數不同，其彎矩分配過程如圖32所示：各層彎矩圖為：頂層（圖33）：二四層（圖34）：底層（圖35）：將各層分層法求得的彎矩疊加，柱子按傳遞，底層按傳遞，并將各節點重新分配求得活載作用下的彎矩圖。對頂層（圖36）：對四層（圖37）：對三層（圖38）：對二層（圖39）：對底層（圖40）：底層傳至柱底的彎矩（如圖41）：（2） 跨中彎矩計算：與端彎矩一樣，活荷載仍然按滿跨布置，將固端簡化為簡支，求出簡時的跨中彎矩。頂層及其他層邊跨：m中=6.413.61.8 =41.54knm頂層中跨：m中=3.01.20.6 =2.16knm一四層中跨：m中=3.751.20.6 =2.70knm跨中彎矩為：頂層：其他層:（3） 彎矩調幅并考慮活荷載的不利布置，將跨中彎矩乘以系數1.1，調整后的彎矩圖如圖42所示：（4） 剪力計算：同恒載作用下，按簡支跨計算：頂層中跨：v1v23.01.20.5=1.80 kn一四層中跨：v1v23.751.20.5=2.25 kn頂層邊跨：v17.2-6.417.23.6-11.99+24.75=0v1=21.30 kn同理：v2=24.85kn四層邊跨：v17.2-6.417.23.6-17.20+23.41=0v1=22.21 kn同理：v2=23.94kn三層邊跨：v17.2-6.417.23.6-16.76+23.54=0v1=22.13kn同理：v2=24.02kn二層邊跨：v17.2-6.417.23.6-16.83+23.51=0v1=22.15 kn同理：v2=24.00kn底層邊跨：v17.2-6.417.23.6-15.20+23.94=0v1=21.86 kn同理：v2=24.29kn（5） 軸力計算：頂層：邊柱軸力：n5d=p5d+v1=53.70kn中柱軸力：n5c=p5c+v1+v2=73.45 kn四層：四層邊柱：n4d=pd+ n5d +v1=108.31 kn四層中柱：n4c=pc+v1+ n5c +v2=150.05 kn三層：三層邊柱：n3d=pd+ n4d +v1=162.84kn三層中柱：n3c=pc+v1+ n4c +v2=226.72 kn二層：二層邊柱：n2d=pd+ n3d +v1=217.39kn二層中柱：n2c=pc+v1+ n3c +v2=303.37 kn底層：底層邊柱：n1d=pd+ n2d +v1=271.65kn底層中柱：n1c=pc+v1+ n2c +v2=380.31 kn（6） 活載作用下的內力簡圖為：剪力（圖43）、軸力（圖44）3.地震力作用下的內力計算：地震力作用下的內力計算采用d值法，把各層層間剪力vj分配給該層的各個柱子。v5=f5=250.61knv4=f4 +v5=495.87knv3=f3 +v4=684.17knv2=f2 +v3=815.50knv1=f1 +v2=891.03kn各層柱子的d值為：d5中d4中d3中d2中56550kn/m d5邊d4邊d3邊d2邊32550kn/md1中28628kn/m d1邊21083kn/m所以：v5邊45.78knv5中79.53knv4邊90.58knv4中157.36knv3邊124.97knv3中217.11knv2邊148.96knv2中258.79knv1邊188.95knv1中256.57kn各層柱子的反彎點高度為：yh=(y0+y1+y2+y3)h對頂層邊柱：k1.536，查表得：y0=0.3768，y1=y2=y3=0所以：yh=0.3768h對頂層中柱：k6.144，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.50h四層邊柱：k1.536，查表得：y0=0.45，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.45h四層中柱：k6.144，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.50h三層邊柱：k1.536，查表得：y0=0.4768，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.4768h三層中柱：k6.144，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.50h二層邊柱：k1.536，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.50h二層中柱：k6.144，查表得：y0=0.50，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h0.50h首層邊柱：k2.006，查表得：y0=0.6494，y1=y2 =y3=0 ,yh=(y0+y1+y2+y3)h0.6494h首層中柱：k8.027，查表得：y0=0.55，y1=y2=y3=0 yh=(y0+y1+y2+y3)h0.55h求出反彎點高度和各層柱子剪力后，即可求出各柱端彎矩。對頂層：邊柱：mc5bu=45.780.62323.6=102.71knmmc5bl=45.780.37683.6=62.10knm中柱：mc5zu=79.530.503.6=143.15knmmc5zl =79.530.503.6=143.15knm由節點平衡求得梁端彎矩：邊節點：ml5b=102.71knm中間節點：mbl=mc5zu=143.15=35.78 knmmbr=mc5zu=143.15=107.37 knm對四層：邊柱：mc4bu=90.580.553.6=179.35knmmc4bl=90.580.453.6=146.74knm中柱：mc4zu=157.360.503.6=283.25knmmc4zl =157.360.503.6=283.25knm由節點平衡求得梁端彎矩：邊節點：