2024版壓力容器設計審核題庫（簡答題1/3）4.簡答題（答案僅供參考）4-1壓力容器用超壓泄放裝置主要有以下幾種：A.安全閥B.放空閥C.爆破片安全裝置D.安全閥與爆破片安全裝置的組合裝置答案：A、C、D解析：GB150.1-2011P17B1.2條4-2壓力容器用超壓泄放裝置無特殊要求時，優先選用：A.安全閥B.爆破片安全裝置C.爆破片安全裝置與安全閥組合答案：A解析：GB150.1-2011B.3.6條4-3在什么情況下采用爆破片安全裝置：A.壓力快速增長B.壓力緩慢增長C.密封要求高D.密封要求不高E.容器內物料會導致安全閥失效F.安全閥不能適用的其他情況答案：A、C、E、F解析：GB150.1-2011B.3.7條4-4爆破片安全裝置由哪些部件組成？A.爆破片B.夾持器C.基座答案：A、B解析：GB150.1-2011B.5.1條4-5爆破片安全裝置適用于壓力快速增長的場合？A.正確B.錯誤答案：A解析：GB150.1-2011B.5.2條4-6爆破片安全裝置可單獨用于排放介質毒性程度為極度、高度危害或易爆及液化石油氣等場合。A.正確B.錯誤答案：B解析：GB150.1-2011B.5.3條4-7安全閥可以單獨用于壓力快速增長的場合？A.正確B.錯誤答案：B解析：GB150.1-2011B.4.2條4-8安全閥不宜單獨用于閥座與閥瓣密封面可能被介質粘連或介質可能生成結晶體的場合？A.正確B.錯誤答案：A解析：GB150.1-2011B.4.3條4-9安全閥適用場合？A.含固體顆粒B.不含固體顆粒C.粘度低的D.粘度高的答案：B、C解析：GB150.1-2011B.4.1條4-10設計溫度低于-20℃的壓力容器就是低溫容器？A.正確B.錯誤答案：B解析：GB150.3-2011E.1.1條4-11低溫容器在低溫下容易發生的破壞形式？A.塑性破壞B.脆性破壞C.疲勞破壞D.蠕變破壞答案：B解析：《壓力容器設計工程師培訓教程》P3624-12在低溫壓力容器設計中,以下哪些結構需要考慮A.結構盡量簡單B.接管與殼體連接部位應圓滑過渡,接管端部內壁處倒圓C.容器支座或支腿宜設置墊板D.避免過大的溫度梯度E.應盡量避免結構形狀的突然變化F.容器法蘭和接管法蘭必須采用對焊法蘭型式答案：ABCDE解析：GB150.3-2011E.2.3條4-13“低溫低應力工況”系指碳素鋼和低合金鋼容器或其受壓元件的設計雖然低于-20℃，但其容器元件實際承受的最大一次總體薄膜和彎曲應力小于或等于鋼材標準常溫屈服強度1/6。A.正確B.錯誤答案：A解析：GB150.3-2011E.1.4條4-14當碳素鋼和低合金鋼容器的殼體或其受壓元件使用在“低溫低應力工況”下，若其設計溫度加50℃后不低于－20℃，除另有規定外不必遵循關于低溫容器的規定。A.正確B.錯誤答案：A解析：GB150.3-2011E.1.4條4-15以下哪些材料不適用于低溫低應力工況A.鋼材標準抗拉強度下限值Rm≥540MPA的材料B.螺栓材料C.Q235B系列鋼板D.Q345R答案：ABC解析：GB150.3-2011E.2.2條4-16容器直徑不超過800mm的圓筒與封頭的最后一道環向封閉焊縫，是否允許不進行檢測？A.允許B.不允許答案：A解析：GB150.4-201110.3.4條4-17容器直徑不超過800mm的圓筒與封頭的最后一道環向封閉焊縫，且無法進行射線或超聲檢測時，可采用氣體保護焊打底焊接。A.正確B.錯誤答案：B解析：GB150.4-201110.3.4條4-18容器直徑不超過800mm的圓筒與封頭的最后一道環向封閉焊縫，且無法進行射線或超聲檢測時，只能采用帶墊板的單面焊對接接頭。A.正確B.錯誤答案：B解析：GB150.4-201110.3.4條4-19不銹鋼復合鋼板的設計計算中需計入復層材料強度時，復層與基層結合率達到NB/T47002的什么級別以上？A.B1級B.B2級C.B3級答案：B解析：GB150.1-20114.4.3條4-20不銹鋼復合鋼板在設計中如需計入復層材料的強度時，設計溫度下的許用應力［σ］與下列哪些因素有關A.基層鋼板的名義厚度和基層鋼板設計溫度下的許用應力B.基層鋼板的有效厚度和基層鋼板設計溫度下的許用應力C.復層鋼板的名義厚度和復層鋼板設計溫度下的許用應力D.復層鋼板的有效厚度和復層鋼板設計溫度下的許用應力答案：AC解析：GB150.1-20114.4.3條4-21不銹鋼復合鋼板在設計中如需計入復層材料的強度時，設計溫度下的許用應力［σ］計算公式如下：A.正確B.錯誤答案：A解析：GB150.1-20114.4.3條4-22內壓容器液壓試驗壓力PT按下式確定：PT=1.25×［σ］/［σ］t式中：P-----設計壓力，MPA;［σ］----試驗溫度下的材料許用應力，MPA；［σ］t-----設計溫度下筒體材料的許用應力，MPA；A.正確B.錯誤答案：A解析：GB150.1-20114.6.2.2條4-23內壓容器，外壓容器和真空容器的液壓試驗A.內壓容器用內壓進行液壓試驗B.外壓容器和真空容器進行外壓試驗C.外壓容器和真空容器用內壓進行液壓試驗答案：AC解析：GB150.1-20114.6.1.6條4-25容器液壓試驗液體只能用水.A.正確B.錯誤答案：B解析：GB/T150.4-2011第11.4.9.2需要時也可以采用不會導致發生危險的其他實驗液體，但試驗液體溫度應低于閃電或沸點，并有可靠安全措施P3384-26以下哪些材料制容器的液壓試驗液體溫度不得低于5℃A.Q345RB.Q245RC.07MnMoVRD.Q370R答案：ACD解析：GB/T150.4-2011P33811.4.9.34-27低溫容器液壓試驗的液體溫度應不低于殼體材料和焊接接頭的沖擊試驗溫度（取其低者）加20℃A.正確B.錯誤答案：B解析：GB/T150.4-2011第11.4.9.3殼體材料和焊接接頭的沖擊試驗溫度（取其高者）加20℃4-28下列哪種情況下，可以用氣壓試驗代替液壓試驗？A.容器容積過大，無法承受水的重量B.氣壓試驗比液壓試驗耗時更短C.結構復雜，水壓試驗不足以充分檢驗各個部位的試壓要求D.由于設計結構的原因，用水不適合的(如不允許容器內殘留試驗液體)E.其它難以克服的困難，諸如大型容器供水困難者答案：ACDE解析：TSG21-2016第3.2.12.3。4-29對不適合做水壓試驗的容器，可用氣壓試驗代替液壓試驗。氣壓試驗時，壓力應緩慢上升，當達到規定氣壓試驗的50%時，壓力應以每級(

)左右的試驗壓力逐級上升至試驗壓力。A.5%B.15%C.10%D.20%答案：C解析：GB/T150.4-2011第11.4.10.5

4-30氣壓試驗時，逐級升壓升至試驗壓力后保壓足夠長時間進行檢查。檢查無漏氣、無可見異常變形即為合格A.正確B.錯誤答案：B解析：GB/T150.4-2011

11.4.10.6

P338氣壓、氣密性試驗后的壓力容器,符合下列條件為合格:1)、試驗過程中無異常響聲;2無可見變形;3)、經肥皂液或其它檢漏檢查無漏氣4-31氣液組合壓力試驗可以替代氣密試驗A.正確B.錯誤答案：B解析：容器建造技術P155第19.2.5條4-32當容器容積過大，基礎無法承受水的重量而無法進行液壓試驗，進行氣壓試驗危險性大又耗時過長的情況下，可以采用氣液組合壓力試驗。A.正確B.錯誤答案：A解析：容器建造技術P148第19.1.2.3條4-33氣液組合壓力試驗的充水量由設計人員按照經驗自行確定。A.正確B.錯誤答案：B解析：應根據基礎承載能力核算最大能承受多重的液體，以此作為充水量的依據。4-34何種情況下要做氣密性試驗？A.無法做氣壓試驗時B.介質毒性程度為極度、高度危害時C.設計上不允許有微量泄漏時答案：BC解析：GB/T150.1-2011第4.7.2P15氣密試驗4-35壓力容器進行氣密性試驗，安全附件應安裝齊全A.正確B.錯誤答案：A解析：TSG21-2016P354.1.10.14-36液壓試驗后進行氣密性試驗。如氣密性試驗檢查發現有泄漏，修補后重新進行氣密性試驗，經檢查無泄漏為合格。A.正確B.錯誤答案：A解析：GB/T150.4-2011第11.5.3.44-37邊緣應力有幾個特點A.1個B.2個C.3個D.4個答案：B解析：(1)自限性：邊緣應力是由于為滿足相鄰元件的變形協調而產生，當其應力達到材料的屈服點時，由于材料產生塑性流動，使變形協調得到滿足。一旦變形得到滿足，則材料的塑性流動也就自動中止。為此其應力和變形能自動得到限制。(2)局部性：一般邊緣應力中以經向彎曲應力為主，但其作用范圍不大，隨著離開邊緣迅速下降。《壓力容器設計的力學基礎及其標準應用》P1354-38邊緣應力是由于為滿足相鄰元件的變形協調而產生，當其應力達到材料的屈服點時，由于材料產生塑性流動，使變形協調得到滿足。一旦變形得到滿足，則材料的塑性流動也就自動中止。此種特性稱為邊緣應力的A.有限性B.自限性C.局部性D.局限性答案：B解析：如上題4-39邊緣應力隨著離開邊緣的距離迅速下降。對圓筒來說，在距邊緣多大距離時，邊緣彎曲應力即已降至最大應力值的5%。R---圓筒半徑，δ---圓筒厚度A.2*(R*δ)?B.2.5*(R*δ)?C.3*(R*δ)?D.3.5*(R*δ)?答案：B解析：工程師培訓教程基礎知識零部件P175

7.9.1簿圓平板應力4-40薄圓平板是指板的厚度δ與圓板直徑D的比值在下列范圍的圓平板：A.0.01≤δ／D≤0.2B.0.01≤δ／D＜0.2C.0.01＜δ／D＜0.2D.0.01＜δ／D≤0.2答案：C解析：薄圓平板是指板的厚度δ與圓板直徑D的比值在下列范圍的圓平板：0.01＜δ/D＜0.2。《壓力容器設計的力學基礎及其標準應用》P1047.2條4-41薄平板在載荷作用下產生的撓度遠小于板厚δA.正確B.錯誤答案：A解析：薄平板在載荷作用下產生的撓度遠小于板厚δ,一般采用薄板彎曲的小撓度理論出處《壓力容器設計的力學基礎及其標準應用》P103。小撓度假設4-42薄板應力分析的理論基礎為:薄板彎曲的小撓度理論A.正確B.錯誤答案：A解析：工程師培訓教程基礎知識零部件

P163

7.7.1關于外壓長圓筒與短圓筒4-43外壓計算長度大于臨界長度的圓筒為短圓筒，外壓計算長度小于臨界長度的圓筒為長圓筒。A.正確B.錯誤答案：B解析：長圓筒：計算長度大于臨界長度的圓筒。長圓筒的兩端邊界或封頭對其中間部分起不到加強支撐作用，其臨界壓力與筒體長度無關，失穩時，橫截面有圓形變成波形，波數等于2。短圓筒：計算長度小于臨界長度的圓筒。短圓筒兩端邊界或封頭對其中間部分可起加強支撐作用，其臨界壓力與筒體長度呈反比。失穩時，橫截面有圓形變成波形，波數大于2。《壓力容器設計的力學基礎及其標準應用》P147~1464-44長圓筒失穩時，橫截面出現的波形數：A.2個B.大于2個C.4個D.大于4個答案：A解析：如上關于外壓長圓筒與短圓筒4-45外壓圓筒設計中廣泛采用加強圈的目的?

A.縮短圓筒的計算長度B.提高筒體的強度C.將長圓筒變為短圓筒D.提高圓筒的穩定性答案：ACD解析：外壓圓筒上設置加強圈，就是為了變長圓筒為短圓筒或縮短圓筒的計算長度，目的均為提高圓筒的穩定性。《菜鳥筆記》4-46法蘭力矩由法蘭環和錐頸共同承擔A.正確B.錯誤答案：B解析：法蘭是由組成法蘭的三部分：法蘭環、錐頸和圓筒共同承載的。三者的承載比例與他們的旋轉剛度成正比，即剛度大者承載比例大。增加法蘭錐頸尺寸，使錐頸的旋轉剛度增大，則錐頸的承載比例加大，為此錐頸與法蘭環間的邊界力和邊界力矩增大，也即錐頸端部的邊界力。《菜鳥筆記》4-47增加法蘭環的厚度，下列哪些說法是正確的？A.法蘭環的其承載比例加大B.錐頸和筒體的承載比例也加大C.法蘭環的旋轉剛度得到提高答案：AC解析：增加法蘭厚度，使法蘭環的旋轉剛度得到提高，為此其承載比例加大，則法蘭錐頸和圓筒部分的承載減小《壓力容器工程師指導手冊》法蘭部分。4-48增加法蘭環的厚度，其錐頸作用于法蘭環的邊界力矩和邊界力將減小。因此法蘭的軸向應力，徑向應力和環向應力都減小。A.正確B.錯誤答案：B解析：增加法蘭厚度，使法蘭環的旋轉剛度得到提高，為此其承載比例加大，則法蘭錐頸和圓筒部分的承載減小。具體地說，就是錐頸與法蘭環間的邊界力矩和邊界力將減少，從而使作用于法蘭環內緣上的徑向彎矩減少，同時由于法蘭環單位圓周長度的抗彎截面橫量與法蘭厚度成二次方關系而增大，但由于法蘭旋轉剛度與法蘭厚度成三次方關系大大增大,為此造成環向應力下降。但當法蘭環的剛度與錐頸剛度相當時，也可能出現環向應力有所升高。錐頸的軸向彎曲應力則因邊界力矩減小而下降。《壓力容器工程師指導手冊》法蘭部分TSG21-2016《固容規》中表2-2“鋼板斷后伸長率指標”4-49常用金屬的塑性判斷依據是A.硬度B.強度C.斷后伸長率D.屈服極限答案:C解析：見材料力學定義：斷裂前金屬發生不可逆永久變形的能力稱為塑性，常用的塑性判斷依據是斷后伸長率和斷面收縮率。TSG21-2016《固容規》P8中表2-2“鋼板斷后伸長率指標”4-50碳素鋼、低合金鋼的抗拉強度越高，斷后伸長率越大。A.正確B.錯誤答案:B解析：TSG21-2016《固容規》P8中表2-2“鋼板斷后伸長率指標”4-51碳素鋼、低合金鋼的抗拉強度越高，塑性越低A.正確B.錯誤答案:B解析：TSG21-2016《固容規》P8中表2-2“鋼板斷后伸長率指標”對簡單壓力容器用碳素鋼的要求？4-52簡單壓力容器用碳素鋼的專項要求包括哪幾條？A.供貨狀態和化學成分B.化學成分和力學性能C.供貨狀態,化學成分和力學性能D.供貨狀態,化學成分和抗拉強度下限值答案:D解析：TSG21-2016P10

2.2.1.8對簡單壓力容器用碳素鋼的要求？4-53簡單壓力容器用碳素鋼的化學成分要求?A.C≤0.20％、S≤0.045％、P≤0.045％B.C≤0.25％、S≤0.045％、P≤0.045％C.C≤0.25％、S≤0.035％、P≤0.035％D.C≤0.20％、S≤0.035％、P≤0.035％答案:B解析：TSG21-2016P10

2.2.1.84-54簡單壓力容器用碳素鋼室溫下標準抗拉強度下限值為（）。A.≤540MP

AB.<510MPAC.≥510MP

A答案:B解析：TSG21-2016P10

2.2.1.8

灰鑄鐵容器和球墨鑄鐵容器的最高設計溫度和設計壓力4-55灰鑄鐵容器和球墨鑄鐵容器的最高設計溫度都為200℃.A.正確B.錯誤答案:B解析：TSG21-2016P10

2.2.3.2灰鑄鐵容器和球墨鑄鐵容器的最高設計溫度和設計壓力4-56灰鑄鐵容器最高設計壓力A.0.8MpAB.1.0MpAC.1.6MpA答案:A解析：TSG21-2016P10

2.2.3.2灰鑄鐵容器和球墨鑄鐵容器的最高設計溫度和設計壓力4-57球墨鑄鐵容器的最高設計壓力A.0.8Mp

AB.1.0Mp

AC.1.6Mp

A答案:C解析：TSG21-2016P10

2.2.3.2室溫下灰鑄鐵容器、球墨鑄鐵和鑄鋼的抗拉強度安全系數4-58室溫下灰鑄鐵容器、球墨鑄鐵和鑄鋼的抗拉強度安全系數相同A.正確B.錯誤答案:B解析：TSG21-2016P20室溫下灰鑄鐵容器、球墨鑄鐵和鑄鋼的抗拉強度安全系數4-59室溫下灰鑄鐵容器、球墨鑄鐵和鑄鋼的抗拉強度安全系數大小排序A.灰鑄鐵＞球墨鑄鐵＞鑄鋼B.灰鑄鐵＞鑄鋼＞球墨鑄鐵C.球墨鑄鐵＞鑄鋼＞灰鑄鐵D.鑄鋼＞灰鑄鐵＞球墨鑄鐵答案:A解析：TSG21-2016P20室溫下灰鑄鐵容器、球墨鑄鐵和鑄鋼的抗拉強度安全系數4-60室溫下灰鑄鐵容器、球墨鑄鐵和鑄鋼的抗拉強度安全系數值分別為A.灰鑄鐵≥10.0，球墨鑄鐵≥8.0，鑄鋼≥4.0B.灰鑄鐵≥10.0，球墨鑄鐵≥9.0，鑄鋼≥4.0C.灰鑄鐵≥8.0，球墨鑄鐵≥4.0，鑄鋼≥3.0D.灰鑄鐵≥4.0，球墨鑄鐵≥3.0，鑄鋼≥2.7答案:A解析：TSG21-2016P20GB/T150.2—2011第1號修改單增加了哪三個鋼板牌號。4-61GB/T150.2—2011第1號修改單增加了哪三個鋼板牌號A.GB/SA516Gr60;GB/S

A537Cl2;GB/S

A387Cr12Cl1B.GB/SA516Gr70;GB/SA537Cl1;GB/SA387Cr12Cl2C.GB/S

A516Gr70;GB/S

A537Cl1;GB/S

A387Cr11Cl1D.GB/S

A516Gr60;GB/S

A537Cl2;GB/S

A387Cr11Cl2答案:B解析:GB/T150.2—2011第1號修改單4-62GB/T150.2—2011第1號修改單增加的三個鋼板牌號中,哪兩個牌號與Q345R相當？A.GB/S

A516Gr60;GB/S

A537Cl2;B.GB/SA516Gr70;GB/SA537Cl1;C.GB/S

A516Gr70;GB/S

A537Cl2;D.GB/S

A516Gr60;GB/S

A537Cl1;答案:B解析:GB/T150.2—2011第1號修改單4-63GB/T150.2—2011第1號修改單增加的三個鋼板牌號中，哪個牌號與15CrMoR相當？A.GB/S

A387Cr11Cl1B.GB/S

A387Cr11Cl2C.GB/S

A387Cr12Cl1D.GB/S387Cr12Cl2答案:D解析:GB/T150.2—2011第1號修改單GB/T150.2—2011中有哪二個引用標準是標注日期的？4-64GB/T150.2—2011中有幾個引用標準是標注日期的？A.1個B.2個C.3個D.4個答案:B解析:GB/T150.2P39

2GB/T150.2—2011中有哪二個引用標準是標注日期的？4-65GB/T150.2—2011中有哪二個引用標準是標注日期的？A.GB/T6479—2000B.GB/T6479—2013C.ISO9328-2：2004D.ISO9328-2：2011答案:AC解析:GB/T150.2P39

2GB/T150.2—2011中有哪二個引用標準是標注日期的？4-66引用標準中標注日期的，表明有很多版本。沒有標注日期的，表明只有這一個版本。A.正確B.錯誤答案:B解析:GB/T150.2P39

2簡述浮頭式熱交換器的耐壓試驗順序4-67浮頭式熱交換器的耐壓試驗的第一步A.管程試壓B.殼程試壓C.用試壓環和浮頭專用工具進行管頭試壓答案:C解析:GB/T151P109

8.13.4簡述浮頭式熱交換器的耐壓試驗順序4-68浮頭式熱交換器的耐壓試驗的第二步A.管程試壓B.殼程試壓C.用試壓環和浮頭專用工具進行管頭試壓答案:A解析:GB/T151P109

8.13.4簡述浮頭式熱交換器的耐壓試驗順序4-69浮頭式熱交換器的耐壓試驗的第三步A.管程試壓B.殼程試壓C.用試壓環和浮頭專用工具進行管頭試壓答案:B解析:GB/T151P109

8.13.4球罐的結構(組成)。4-70球罐由球罐殼體,支柱，人孔，接管及法蘭，扶梯組成。A.正確B.錯誤答案:B解析:GB/T12337P3

3.4.14-71按GB/T12337球罐罐體結構可分為幾種形式？A.2B.3C.4答案:A解析:GB/T12337P1

1.2球罐的結構(組成)。4-72球罐有哪幾種分帶形式A.3B.4C.5D.6E.7答案:2種解析:GB/T12337舊標準有足球瓣式，新標準取消了，所以示梁總。P11.2球罐安全附件4-73以下哪些是球罐的超壓泄放裝置A.安全閥B.緊急切斷閥C.爆破片D.安全閥與爆破片的組合裝置答案：A、C、D解析：GB/T12337-20143.4.5條，附錄BP62頁B.1.2

球罐安全附件4-74以下哪些是球罐上的安全附件A.安全閥B.放空口C.壓力表D.液位計E.放凈口F.溫度計G.人孔答案：A、C、D、F解析：GB/T12337-20143.4.5條，附錄BP62頁B.1.2

球罐安全附件4-75人孔是球罐上的安全附件A.正確B.錯誤答案：B解析：GB/T12337-20143.4.5條，附錄BP62頁B.1.2,B.11

外壓容器以內壓進行耐壓試驗的目的和原因。答：GB/T150標準釋義P46

4-76外壓容器以內壓進行液壓試驗的公式為：PT=1.25*P*([σ]/[σ]t)A.正確B.錯誤答：B解析：GB/T150標準釋義P46PT=1.25P外壓容器以內壓進行耐壓試驗的目的和原因。4-77外壓容器以內壓進行耐壓試驗的目A.檢查焊接接頭的致密性B.驗證密封結構的密封性能C.檢驗容器的剛度答：A.B解析：GB/T150標準釋義P46外壓容器以內壓進行耐壓試驗的目的和原因。4-78對于完全依據標準建造的外壓容器，在設計外壓作用下不會產生失穩，因此沒有必要進行外壓試驗以考察其穩定性A.正確B.錯誤答：A解析：GB/T150標準釋義P46塔裙座殼的圓筒形和圓錐形殼體4-79圓錐形裙座的最大半錐頂角控制在多少度A.10°B.12°C.15°答：C解析：NB/T47041-20146.2.1條塔裙座殼的圓筒形和圓錐形殼體80當圓錐形裙座殼在承受軸向力時，其臨界許用應力值與錐殼半頂角的余弦成正比，隨著錐殼半頂角的增大，其臨界許用應力值降低較快，故錐形裙座半頂角不宜超過15°A.正確B.錯誤答：B--余弦的平方解析：NB/T47041-2014P42式63NB/T47041-2014釋義：P18頁

塔裙座殼的圓筒形和圓錐形殼體4-81塔裙座殼在下列哪種情況下采用圓錐形A.設計計算需地腳螺栓數量較多，采用圓筒形布置地腳螺栓間距不能滿足要求B.需要增大裙座殼的截面慣性矩以降低其軸向應力C.裙座的直徑小于1000mm時。D.需降低混凝土基礎頂面所承受的壓應力答：A,B,D解析：NB/T47041-2014釋義：P18頁

固定管板換熱器在什么情況下需要設置膨脹節？如何避免？4-82管程換熱管金屬溫度與殼程圓筒體金屬溫度之差大于50℃時應設置膨脹節A.正確B.錯誤答：B解析：壓力容器設計人員培訓教材P71固定管板換熱器在什么情況下需要設置膨脹節？如何避免？

在固定管板換熱器中，是否需要設置膨脹節，要計算出在溫差載荷及壓力載荷作用下殼體的軸向應力，換熱管的軸向應力，換熱管與管板之間的拉脫力，這三個力中有一個不能滿足強度或穩定條件時，就需要設備膨脹節。在管板強度校核計算中，當管板厚度確定之后，不設膨脹節，有時管板強度不夠，設置膨脹節，管板厚度可能就滿足要求了。此時，可設置膨脹節以減薄管板，但要從材料消耗、制造難易，安全以及經濟效果等綜合評估而定。4-83在管板計算中按有溫差的各種工況計算，哪些應力值不合格時，需要固定管板換熱器設置膨脹節。A.殼體軸向應力σcB.殼體徑向應力σrC.換熱管的軸向應力σtD.換熱管與管板之間的拉脫力q答：A,C,D解析：壓力容器設計人員培訓教材P714-84固定管板換熱器可以采取以下哪些方式來避免設置膨脹節？A.在壓降允許的情況下，減小折流板間距B.在壓降允許的情況下,增加折流板間距C.在費用估算可行的情況下,增加管板厚度D.可能的情況下,更換殼體和換熱管的材質,減小膨脹差答：A,C,D解析：1)

減小折流板間距，增加抗拉脫力；2）設置膨脹節以減薄管板，增加管板厚度，就不需要設置膨脹節；3）減小膨脹差，減小熱應力。

高壓容器筒體的制造方法4-85高壓容器筒體的組成結構有單層和多層,以下為單層結構的有哪些?A.單層板焊B.鍛焊C.熱套D.繞板答：A,B解析：1單層式筒體又分為整體鍛造式、單層卷焊式、電渣重溶式以及鍛焊式等幾種形式。高壓容器筒體的制造方法4-86高壓容器筒體的組成結構有單層和多層,以下為多層結構的有哪些?A.多層包扎B.繞板C.電渣重熔式D.扁平繞帶E.熱套答：A,B,E解析：2多層式：層板包扎式、熱套式和繞板式高壓容器筒體的制造方法4-87以下哪種筒體加工方法常適用于超高壓容器的制作。A.單層卷焊式B.整體鍛造式C.多層包扎形式D.多層熱套式答：A,B,C,D解析:1整體鍛造式：直徑300～800mm，長度12m優點：性能優良，缺點：加工費用高2單層式:單層卷焊、單層瓦片和無縫鋼管式。優點：加工簡單，缺點：材料設備受限制3多層式：層板包扎式、熱套式和繞板式4繞帶式：中國獨創（浙大）高壓容器的密封結構4-88國內高壓容器密封結構中,以下哪些是強制性密封?A.金屬平墊密封B.卡扎里密封C.透鏡式密封D.隔膜墊密封答：A,B,C解析:

《化工壓力容器設計技術問答》P92

4-89國內高壓容器密封結構中,以下哪些不是焊接密封?A.Ω墊密封B.卡扎里密封C.隔膜墊密封D.透鏡式密封答：B,D解析:

《化工壓力容器設計技術問答》P92

高壓容器的密封結構4-90國內高壓容器密封結構中,以下哪些是自緊式密封?

A.Ω墊密封B.雙錐密封C.伍德密封D.楔形墊密封答：B,C，D解析:

《化工壓力容器設計技術問答》P92高壓容器常用的密封結構：1）金屬平墊密封其屬于強制性密封2）雙錐密封其屬于半自緊式密封3）伍德式密封其屬于軸向自緊式密封4）卡扎里密封其屬于強制式密封5）八角墊密封和橢圓墊密封其屬于徑向自緊密封6）卡箍連接結構有自緊和非自緊兩種7）楔形墊密封其為軸向自緊式密封8）三角墊密封其屬于徑向自緊式密封9）透鏡式密封其屬于強制密封10）平墊自緊密封其屬于軸向自緊式密封球罐選材原則4-91球罐選材需考慮哪些因素A.設備的操作條件(如物料性質、設計壓力、設計溫度)B.球罐容積大小C.材料的焊接性能D.加工性能和熱處理性能E.材料供應的可靠性和經濟性答：A,C,D,E解析:1.球罐標準4.1.5條

2壓力容器工程師培訓教程—容器建造技術P258

球罐選材原則4-92球罐采用高強鋼的優點是材料便宜，有利于球罐的大型化。缺點是焊接工藝條件苛刻，易于產生焊接裂紋。A.正確B.錯誤答：B選用中強鋼的原則其優點是材料便宜解析:1.2.1選材球罐材料的選定不僅按其儲存物料的性質、壓力、溫度等因素選定具有足夠強度的材料，而且還應考慮到所選材料應具有良好的焊接性能和加工性能，同時還應考慮材料的供給可靠性及經濟性等。球罐用鋼板一種是采用屈服極限294～441MPa級的中強鋼，當厚度超過規定的界限時，對球罐進行焊后消除應力熱處理;另一種是選用高強鋼，一般對球罐容積在6000m'以下采用抗拉強度600MPa級鋼，容積超過10000m3采用抗拉強度800MPa級鋼，壁厚通常控制在不進行整體熱處理的界限內。以上兩種選材原則各有其優缺點。選用中強鋼的原則其優點是材料便宜，易獲得，焊接工藝條件不苛刻，便于施工，還可通過熱處理消除焊接殘余應力，有利于防止應力腐蝕。缺點是相同容積的球罐鋼材耗量大，不利于球罐大型化。選用高強度鋼其優點是可以降低鋼材的消耗量，有利于球罐的大型化，缺點是焊接工藝條件苛刻，易于產生焊接裂紋，不易進行應力腐蝕控制。球罐采用高強度鋼是個趨勢，但采用高強度必須注意二個問題:(1)嚴格控制焊接工藝規范，盡量克服高強度鋼在施焊中的延遲裂紋產生。(2))增加各種檢驗手段，嚴格保證焊縫質量。另外要注意鋼材的“低溫脆性”，鋼材在常溫以上的溫度下，一般都具有延性，應力超過材料的屈服點即產生塑性變形，以至達到破壞強度而斷裂，所以對材料一般考慮在設計應力下具有充分強度。然而鋼材處于低溫下時，卻全然沒有延性就會斷裂，而且有殘余應力和缺口存在的情況下，往往在設計應力之下就破壞了。因此，在低溫球罐設計時，選用的金屬材料不出現“低溫脆性”特別重要。球罐選材原則球罐的選材原則球罐選材不僅按其儲存物料的性質、壓力、溫度等選用，還應考慮所選材料應具有良好的焊接性能、加工性能和熱處理性能，同時還應考慮到材料的供應可靠性及經濟性。低、中強度鋼的優點是價格較低，易獲得，焊接工藝條件不苛刻，便于施工，還可以通過熱處理消除焊接殘余應力，有利于防止應力腐蝕，缺點是相同容積的球罐用鋼材耗量大，不利于球罐大型化。高強度鋼的優點是可以降低鋼材的消耗量，有利于球罐的大型化，缺點是焊接工藝條件苛刻，容易產生焊接裂紋等缺陷，不易進行應力腐蝕控制。一般來講，碳素鋼和低合金鋼球殼厚度按剛性控制時，選用低強度鋼板，如Q245R等；球殼厚度按強度控制時，選用中、高強度鋼板，如Q345R、Q370R、16MnDR、15MnNiDR、15MnNiNbDR、09MnNiDR、07MnMoVR、07MnNiVDR、07MnNiMoDR。奧氏體型鋼板選用S30408、S30403、S31608、S31603。4-93中小型球罐現場整體熱處理質量容易控制，因此，中小型球罐球殼可以使用的鋼板厚度較大。A.正確B.錯誤答：A解析:球殼選材時，還應考慮整體熱處理的影響和介質應力腐蝕的影響。從進行現場整體熱處理方面來看:對于中、小型球罐的現場整體熱處理質量容易控制，而大型球罐的現場整體熱處理質量不容易控制。因此，中小型球罐球殼可以使用的鋼板厚度較大，當厚度超過規定的界限時，可對球罐進行現場整體消除應力熱處理。對于大型球罐，宜盡量避免現場整體熱處理，故對鋼板厚度有一定的限制，宜選用高強度鋼材。在介質存在應力腐蝕條件時，應優先選用低強度鋼，避免使用高強度鋼。什么是容器的穩定性和臨界壓力？內壓容器是否存在穩定問題？《化工壓力容器設計技術問答》P34

4-94容器在壓應力作用下，形狀突然發生改變而產生癟塌的失效形式稱為失穩A.正確B.錯誤答：A解析:《化工壓力容器設計技術問答》P344-95關于容器失穩,下列哪描述正確的是?A.外壓容器存在穩定問題B.外壓容器不存在穩定問題C.內壓容器存在穩定問題D.內壓容器不存在穩定問題答：A,C4-96圓筒失穩時的臨界壓力與下列哪些因素有關？A.長度與直徑的比值B.壁厚與直徑的比值C.材料的抗拉強度D.材料的彈性模量和溫度答：A,B,D解析：圓筒分為短圓筒與長圓筒之分：

4-97容器徑(軸)向失穩時，其橫截面由圓形變成波形A.正確B.錯誤答案：正確答案：錯誤解析：周向失穩，圓筒截面變成波形。軸向失穩，圓筒截面仍是圓形，母線產生波形，即圓筒發生皺褶。說明：題目中“徑(軸)”描述不一致，本題按軸向失穩考慮。

4-98外壓薄壁短圓筒的失穩屬于：A.周向失穩B.徑(軸)向失穩C.局部失穩D.整體失穩答案：BD答案：AD解析：周向失穩，圓筒截面變成波形。軸向失穩，圓筒截面仍是圓形，母線產生波形，即圓筒發生皺褶。說明：原題答案B為“徑(軸)向失穩”，徑和軸表述不一致，本題按軸向考慮。4-99橢圓封頭的失穩還屬于A.整體失穩B.局部失穩C.周向失穩D.徑(軸)向失穩答案：BC解析：壓力容器設計工程師培訓教程10.2.1P252

4-100安全閥和爆破片裝置都是采用的自動泄壓結構A.正確B.錯誤答案：正確解析：壓力容器設計工程師培訓教程14.1.1P323

4-101安全閥的設計壓力是操作壓力的1.1~1.7倍A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：GB/T150.1-2011附錄B.4.7

4-102同樣的操作壓力下，采用安全閥的壓力容器與采用爆破片裝置的壓力容器比較A.采用安全閥的壓力容器比采用爆破片裝置的壓力容器設計壓力高B.采用安全閥的壓力容器比采用爆破片裝置的壓力容器設計壓力低C.采用安全閥的壓力容器與采用爆破片裝置的壓力容器設計壓力相同答案：B解析：GB/T150.1-2011附錄B.4.7和B.5

4-103所需的最小開孔補強面積應在下列規定的截面上求取：對于圓筒或錐殼開孔，該截面通過開孔中心點與筒體或錐殼軸線。A.正確B.錯誤答案:正確解析：GB/T150.3-20116.3.3.1

4-104所需的最小補強面積應在下列規定的截面上求取：對于凸形封頭或球殼開孔，該截面通過封頭開孔中心點，沿開孔最小尺寸方向，且垂直于殼體表面。A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：GB/T150.1-20116.3.3.1

4-105等面積補強法以什么作為補強準則的A.等面積補強法是以補償開孔局部截面的屈服強度作為補強準則的。B.等面積補強法是以補償開孔局部截面的拉伸強度作為補強準則的。C.等面積補強法是以補償開孔局部截面的高溫持久強度作為補強準則的。答案：B解析：壓力容器設計工程師培訓教程11.4.1P271

4-106滿足《固定式壓力容器安全技術監察規程》基本安全要求的標準稱為《固定式壓力容器安全技術監察規程》的引用標準。A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：TSG21-20161.104-107以下哪些標準為《固定式壓力容器安全技術監察規程》的協調標準?A.GB/T150《壓力容器》B.GB/T151《熱交換器》C.JB/T4734《鋁制焊接容器》D.GB/T713《鍋爐及壓力容器用鋼板》E.JB/T4736《補強圈》答案：ABC

解析：TSG21-20161.10

4-108NB/T47042《臥式容器》、NB/T47011《鋯制壓力容器》、JB/T4732《鋼制壓力容器--分析設計標準》、GB/T12337《鋼制球形儲罐》均為《固定式壓力容器安全技術監察規程》的協調標準。A.正確B.錯誤答案：正確

解析：TSG21-20161.10

4-109《固定式壓力容器安全技術監察規程》指定采用的基礎性標準稱為《固定式壓力容器安全技術監察規程》的協調標準。A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：TSG21-20161.10

4-110以下哪些標準為《固定式壓力容器安全技術監察規程》的引用標準：A.NB/T47011《鋯制壓力容器》B.NB/T47042《臥式容器》C.NB/T47065.1~47065.5《容器支座》D.GB/T713《鍋爐及壓力容器用鋼板》E.JB/T4736《補強圈》答案：CDE解析：TSG21-20161.10

4-111GB/T25198《壓力容器封頭》、NB/T47011《鋯制壓力容器》、HG/T20615《鋼制管法蘭》、GB/T3531《低溫壓力容器用鋼板》均為《固定式壓力容器安全技術監察規程》的引用標準。

A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：TSG21-20161.10

4-112《固定式壓力容器安全技術監察規程》適用的壓力容器，其范圍包括壓力容器本體、安全附件及儀表。A.正確B.錯誤答案：正確解析：TSG21-20161.6

4-113壓力容器的安全附件，包括直接連接在壓力容器上的安全閥、爆破片裝置、易熔塞、緊急切斷裝置、安全連鎖裝置、壓力計。A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：TSG21-20161.6.2

4-114安全附件檢驗的主要內容如下A.安全閥，檢驗是否在校驗有效期內；B.安全附件是否受到腐蝕；C.爆破片裝置，檢驗是否按期更換；D.快開門壓力容器的安全連鎖裝置，檢驗是否滿足設計文件規定的使用技術要求。答案：ACD解析：TSG21-20168.3.12

4-115壓力容器的儀表包括以下內容：A.包括直接連接在壓力容器上的安全閥、爆破片裝置；B.包括直接連接在壓力容器上的壓力表、液位計、測溫儀表等；C.包括直接連接在壓力容器上的易熔塞、緊急切斷裝置、安全聯鎖裝置；答案：B解析：TSG21-20161.6.2

4-116壓力容器的儀表，包括直接連接在壓力容器上的壓力、溫度、液位等測量儀表以及緊急切斷裝置、安全連鎖裝置等。A.正確B.錯誤答案：B解析：TSG21-20161.6.2

4-117壓力容器的儀表，包括直接連接在壓力容器上的壓力、溫度、液位等測量儀表，不屬于《固定式壓力容器安全技術監察規程》界定的壓力容器范圍。A.正確B.錯誤答案：B解析：TSG21-20161.6

4-118屬于特種設備目錄中定義的壓力容器，其壓力、容積以及內直徑應同時具備以下哪幾個條件：A.工作壓力大于或者等于0.1MPa；B.容積大于0.05立方米,C.內直徑要大于150mm。D.容積大于或者等于0.03立方米且內直徑要大于或者等于150mm。答案:AD解析：TSG21-20161.3

4-119屬于特種設備目錄中定義的壓力容器，其盛裝的介質為氣體、液化氣體以及介質最高工作溫度高于或等于其標準沸點的液體。A.正確B.錯誤答案:正確解析：TSG21-20161.3

4-120壓力容器介質分為以下兩組：毒性危害程度為極度或高度的化學介質，易爆介質，液化氣體，為第二組，其余介質為第一組。A.正確B.錯誤答案:錯誤解析：TSG21-2016附件A對于《固定式壓力容器安全技術監察規程》中的壓力容器本體TSG21P2

1.6.1條4-121

《固定式壓力容器安全技術監察規程》只適用壓力容器本體。A.正確B.錯誤答案：B解析：TSG21P2

1.6條4-122

《固定式壓力容器安全技術監察規程》規定，壓力容器的本體界定在以下范圍內：A.壓力容器與外部管道或者裝置焊接(粘接)連接的第一道環向接頭的坡口面、螺紋連接的第一個螺紋接頭端面、法蘭連接的第一個法蘭密封面、專用連接件或者管件連接的第一個密封面B.壓力容器開孔部分的承壓蓋及其緊固件C.非受壓元件與受壓元件的連接焊縫D.與受壓元件焊接在一起的非受壓元件答案：ABC解析：TSG21P21.6條4-123

壓力容器本體中的主要受壓元件，包括：A.筒節（含變徑段）、球殼板、非圓形容器的殼板B.封頭、平蓋、設備法蘭C.鞍座D.熱交換器的管板、膨脹節和換熱管E.M36以上（含M36）螺柱F.公稱直徑大于或者等于250mm的接管和管法蘭答案：ABDEF解析：TSG21P2

1.6.1條對于泄漏試驗4-124

盛裝毒性危害程度為中度、高度危害介質或設計上不允許有微量泄露的壓力容器應當進行泄漏試驗。A.正確B.錯誤答案：B解析：TSG21P19

3.1.18條4-125

鑄造壓力容器盛裝氣態介質時，應當在設計圖樣上提出氣密性試驗的要求。A.正確B.錯誤答案：A解析：TSG21P19

3.1.18條4-126

泄漏試驗應當在耐壓試驗合格后進行，下列說法正確的有：A.泄漏試驗根據試驗介質的不同，分為氣密性試驗以及氨檢漏試驗、鹵素檢漏試驗和氦檢漏試驗等。B.泄漏試驗的種類、壓力、技術要求等由設計者在設計文件中予以規定。C.設計圖樣要求做氣壓試驗的壓力容器，是否需要再做泄漏試驗，應當在設計圖樣上規定。D.對于帶有安全閥、爆破片等超壓泄放裝置的壓力容器，如果設計時提出氣密性試驗要求，則設計者應當給出該壓力容器的最高允許設計壓力。答案：ABCD解析：TSG21P19

3.1.18條關于錐形封頭4-127

GB/T150.3-2011中錐形封頭部分的計算僅適用于錐殼半頂角α≤60°的軸對稱無折邊或折邊錐形封頭。A.正確B.錯誤答案：A解析：TSG21P121

5.6.1.1條4-128

GB/T150.3-2011中規定，當錐形封頭的半頂角α≤45°時。可以采用無折邊錐形封頭結構。A.正確B.錯誤答案：B解析：GB150P122

表5-44-129

當錐形封頭的錐殼半項角超過60度時，錐形封頭的厚度可按如下方法計算。A.按GB150.3-2011中錐形封頭部分規定的方法計算B.按平蓋計算C.進行應力分析答案：BC解析：GB150P122

表5-4對于殼體加工成形后不包括腐蝕裕量的最小厚度4-130

對于碳素鋼、低合金鋼制容器，殼體加工成形后不包括腐蝕裕量的最小厚度不小于3mm。A.正確B.錯誤答案：A解析：GB150P11

4.3.7條4-131

對于高合金鋼制容器，殼體加工成形后不包括腐蝕裕量的最小厚度不小于2mm。A.正確B.錯誤答案：A解析：GB150P11

4.3.7條4-132

殼體加工成形后不包括腐蝕裕量的最小厚度，主要考慮的是：A.在容器制造過程中一般成形、組對和焊接方法對產品（形狀）的影響，以滿足相應制造工藝對厚度的要求，并保證對容器殼體圓筒形狀、幾何尺寸及公差要求。B.原材料的加工生產工藝能力。C.對于小直徑圓筒（如DN1500以下）同時還兼顧了制造、運輸和安裝過程的剛度要求。D.對于較大直徑圓筒，為節約鋼材不再規定剛度要求的最小厚度，此時應根據具體情況在制造、運輸和安裝過程中采取必要的支撐措施以保證必要的剛度，防止產生不可接受的變形。答案：ACD解析：GB150標準釋義，P35關于毒性介質的劃分4-133

綜合考慮急性毒性、最高容許濃度和職業性慢性危害等因素，極度危害介質最高允許濃度小于0.1mg/m3，高度危害介質最高容許濃度0.1mg/m3~1.0mg/m3。A.正確B.錯誤答案：A解析：TSG21P100A1.2.1條4-134

綜合考慮急性毒性、最高容許濃度和職業性慢性危害等因素，中度危害介質最高容許濃度1.0mg/m3~10.0mg/m3，輕度危害介質最高容許濃度大于或者等于10.0mg/m3。A.正確B.錯誤答案：A解析：TSG21P100A1.2.1條4-135

介質毒性危害程度和爆炸危險程度的確定。A.按照HG/T20660—2017《壓力容器中化學介質毒性危害和爆炸危險程度分類標準》確定。B.按照GBZ230-2010《職業性接觸毒物危害程度分級》的原則，確定介質組別。C.按照HG/T20660—2017《壓力容器中化學介質毒性危害和爆炸危險程度分類標準》確定；其中沒有規定的，由壓力容器設計單位參照GBZ230-2010《職業性接觸毒物危害程度分級》的原則，確定介質組別。答案：C解析：TSG21P100

A1.2.3條針對焊后消氫處理完成以下各題。4-136

焊后消氫處理，是在焊接完成以后焊縫尚未冷卻時進行的低溫熱處理，目的是為了（

）。A.消除焊接殘余應力B.降低焊縫或熱影響區冷卻速度C.加快焊縫及熱影響區中氫的逸出D.恢復力學性能答案：C4-137

焊縫中的氫主要來自（

）。在高溫下氫分解成原子溶于液態金屬中，冷卻時，氫在鋼中的溶解度急劇下降，由于焊縫冷卻速度很快，氫來不及逸出，留在焊縫金屬中，過一段時間后，會在焊縫或熔合線聚集。A.焊條B.焊劑C.空氣中的濕氣D.鋼材答案：單選選C，多選選ABC解析：參考壓力容器設計工程師培訓教材（2005版），P33117.3條4-138

對于Cr-Mo低合金鋼及有延遲裂紋傾向的鋼材焊制容器和受壓元件，如果焊后隨即進行熱處理，（

）。A.可免作消氫處理B.仍然必須進行消氫處理C.熱處理后24小時內進行消氫處理D.熱處理后24小時后進行消氫處理答案：A試闡述壓力容器的失效模式。4-139

常見的壓力容器失效模式可以分為（）A.強度失效B.剛度失效C.失穩失效D.泄漏失效E.腐蝕失效答案：ABCD

解析：壓力容器設計人員培訓教材（中石油），P24，3-37題，對應的答案是ABC，D選項也應該正確。4-140

下列屬于壓力容器強度失效的是（

）A.焊接裂紋B.韌性斷裂C.疲勞裂紋D.腐蝕破裂E.蠕變破裂答案：BCDE

解析：強度實效通常包括：韌性斷裂，脆性斷裂，疲勞斷裂，蠕變斷裂，腐蝕斷裂（如晶間腐蝕，應力腐蝕等）4-141

失穩失效是由于壓力容器過渡的彈性變形而引起的失效（

）A.正確B.錯誤答案：A

4-142

固定管板熱交換器在（

），可能無法滿足強度條件，而不得不采用其他型式的熱交換器（如U型管式）？A.很高的殼程壓力下B.很高的管程壓力下C.很大的管殼程溫差載荷下D.很高的殼程壓力和管殼程溫差載荷聯合作用下E.很高的管程壓力和溫差載荷聯合作用下答案：E

解析：壓力容器設計人員培訓教材（中石油），P77，4-41題試闡述固定管板熱交換器可能無法滿足強度條件，而不得不采用其他型式的熱交換器的原因。解析：壓力容器設計人員培訓教材（中石油），P77，4-41題

4-143

要降低換熱器各元件大的溫差應力，必須設置膨脹節（

）。A.正確B.錯誤答案：B

解析：不應是必須，如壁厚改變也能調整溫差應力。4-144

在第1）題的前提下，如果在殼程筒體上設置了膨脹節，會（

），從而無法滿足強度條件，而不得選擇其他型式熱交換器。A.產生很大的管板應力B.產生很大的換熱管軸向應力C.產生很大的殼體軸向應力D.產生很大的換熱管拉脫力答案：沒有正確答案，設置膨脹節，能降低ABCD中提到的應力。解析：參考壓力容器設計工程師培訓教程（2005版），P499,26.12節。4-145臥式熱交換器，當殼程介質為（）時，折流板缺口宜水平上下布置。A.單相清潔氣體B.氣、液相共存C.液體中含有固體顆粒D.單相清潔液體答案：AD解析：GB/T151P34第6.8.2.44-146臥式熱交換器，當殼程介質為（）時，折流板應垂直左右布置。A.單相清潔氣體B.氣、液相共存C.液體中含有固體顆粒D.單相清潔液體答案：BC解析：GB/T151P34第6.8.2.44-147壓力容器按設計壓力可以劃分為四個壓力等級：低壓、中壓、高壓和超高壓。A.正確B.錯誤答案：A解析：TSG21-2016P103A34-148高壓壓力容器的設計壓力范圍是：10.0MPA＜p＜100MPA。A.正確B.錯誤答案：B解析：TSG21-2016P103A34-149弓形折流板缺口大小用其弦高占（）的百分比表示。A.折流板直徑B.殼程筒體內徑C.殼程筒體外徑D.殼程筒體中徑答案：B解析：GB/T151P346.8.2.44-150根據《固定式壓力容器安全技術監察規程》，壓力容器按設計壓力可以劃分為如下幾個等級：A.常壓B.低壓，0.1MPA≤p＜1.6MPA；C.中壓，1.6MPA≤p＜10.0MPA；D.高壓，10.0MPA≤p＜100MPA；E.超高壓，p≥100.0MPA。答案：BCDE解析：TSG21-2016P103A34-151碳素鋼、低合金鋼制管箱，以下哪種情況需要進行焊后熱處理。（）A.焊有分程隔板B.管程介質有應力腐蝕傾向C.焊有防沖板D.軸向開孔直徑超過1/3圓筒內徑答案：AD解析：GB/T151P1058.10.14-152碳素鋼、低合金鋼制管箱法蘭和分程隔板的密封面應在（

）加工。A.組焊后B.熱處理后C.耐壓試驗后D.組焊前答案：B解析：GB/T151P1068.10.1.44-153有耐應力腐蝕要求或要求消除殘余應力時，碳素鋼和低合金鋼U形管（）應進行熱處理。A.直管段B.彎管段C.直管段及至少150mm彎管段D.彎管段及至少150mm直管段答案：D解析：GB/T151P1068.10.34-154影響法蘭密封的因素有：A.螺栓預緊力B.法蘭和墊片密封性能C.法蘭內介質的特性D.法蘭和螺栓剛度E.操作條件答案：ABDE解析：影響法蘭密封的因素是多方面的。主要有：螺栓預緊力；密封面型式；墊片性能；法蘭剛度；操作條件。4-155熱交換器的分類應當分別對管程和殼程進行分類，以管程和殼程的最高類別作為該熱交換器的類別，并按此類別提出設計、制造技術要求。（）A.正確B.錯誤答案：B解析：TSG21-2016P102

A1.3.24-156盛裝液化石油氣、毒性程度為極度和高度危害介質以及強滲透性中度危害介質的壓力容器，其管法蘭應當按照HG/T20592~20635系列標準的規定，并且選用帶頸對焊法蘭、帶加強環的金屬纏繞墊片和專用級高強度螺柱組合；A.正確B.錯誤答案：A解析：TSG21-2016P223.2.54-157盛裝液化石油氣、毒性程度為極度和高度危害介質以及強滲透性中度危害介質的壓力容器，無法采用HG/T20592~20635系列標準的規定密封組合的，應當由設計者根據介質、壓力與溫度特性確定法蘭連接結構。A.正確B.錯誤答案：A解析：TSG21-2016P223.2.5一臺公稱直徑為1000mm、長4000mm的固定管板式熱交換器，管程和殼程介質均為單相的液相流體，均為第二組介質，管程最高工作壓力為1.0MPA，殼程最高工作壓力為0.5MP

A。根據上述條件完成以下各題。4-158此熱交換器如何劃類？（）A.劃為Ⅱ類B.劃為Ⅰ類C.不劃類D.劃為Ⅲ類答案：C解析：TSG21-2016P102

A1.3.24-159管程壓力高于殼程壓力的管殼式熱交換器耐壓試驗時，關于管程和殼程的試驗壓力說法正確的是。（

）

A.管程和殼程分別按照各自計算出的試驗壓力進行耐壓試驗；B.按照殼程計算出的試驗壓力進行耐壓試驗；C.按照管程計算出的試驗壓力進行耐壓試驗；D.在A的基礎上，耐壓試驗合格后，對殼程進行氨檢漏來檢測管接頭質量。答案：D解析：GB/T1514.7.44-160以下描述正確的是：A.GB150.3-2011《壓力容器》標準中內壓圓筒的強度計算公式基礎是第一強度理論B.GB150.3-2011《壓力容器》標準中內壓圓筒的強度計算公式基礎是第二強度理論C.GB150.3-2011《壓力容器》標準中內壓圓筒的強度計算公式基礎是第三強度理論D.GB150.3-2011《壓力容器》標準中內壓圓筒的強度計算公式基礎是第四強度理論答案：A解析：GB150采用的是第一強度理論,JB4732采用的是第三強度理論。4-161第一強度理論計算周向應力的中徑公式，適用范圍是：P≤0.4［σ］ｔΦ。A.正確B.錯誤答案：A解析：GB150P943.34-162第一強度理論計算周向應力的中徑公式，考慮了圓筒焊接接頭對強度的削弱及腐蝕的影響，因為這一理論使用時間最長，在長期的生產實踐中積累了豐富的使用經驗，形式簡單，只要配以合適的安全系數就與第四強度理論公式得到相近的結果。A.正確B.錯誤答案：A解析：壓力容器設計工程師培訓教程7.124-163失穩時，器壁中的薄膜壓縮應力小于材料的比例極限，應力與應變符合虎克定律時，稱為彈性失穩。A.正確B.錯誤答案：A解析：容器在壓應力作用下，形狀突然發生改變而產生癟塌的失效形式稱為失去穩定。其器壁受力由原先的薄膜應力狀態突變為彎曲應力狀態。被壓癟時的最小外壓力稱為臨界壓力。薄壁容器只要壁中存在壓縮應力，就有失穩的可能。外壓容器存在穩定問題，內壓容器也可能存在穩定問題。承受內壓的長短軸之比為2的標準橢圓封頭，因其過渡區存在周向薄膜壓縮應力，故也有穩定的問題，對封頭的最小有效厚度加以限制就是出于這一考慮。容器失穩分為周向失穩和經（軸）向失穩兩種：周向失穩是因容器周向壓縮薄膜應力所引起。經向失穩是由容器軸向壓縮薄膜應力所造成。周向失穩時，其橫截面由圓形變成波形。容器經向失穩時，其橫截面仍為圓形，但其經線由原直線變為波形線。容器按照失穩范圍大小，可分為整體失穩和局部失穩。通常外壓容器的壓癟屬于整體失穩，而內壓作用下的橢圓封頭的過渡區失穩屬于局部失穩。兩者之不同，是因壓應力存在范圍不同所致。失穩時，器壁中的薄膜壓縮應力小于材料的比例極限，應力與應變符合虎克定律時，稱為彈性失穩。由于此時失穩臨界壓力與材料的屈服限無關，僅與彈性模數E及泊松比μ有關。因各種鋼材的E及μ差別不大，故以高強度鋼代替低強度鋼對提高容器的彈性穩定性幾乎無效。若失穩時器壁中的壓縮應力大于材料的比例極限，應力與應變呈非線性關系時，則稱非彈性失穩。非彈性失穩時的臨界壓力與材料屈服限有關。此時采用高強度鋼代替低強度鋼則可提高容器的穩定性。4-164失穩時，器壁中的壓縮應力大于材料的比例極限，應力與應變呈非線性關系數，則稱非彈性失穩。A.正確B.錯誤答案：A

4-165以下觀點正確的有：A.對于彈性失穩，失穩臨界壓力與材料的屈服限無關，僅與彈性模量E及泊松比μ有關。B.對于彈性失穩，因各種鋼材的彈性模量E及泊松比μ差別不大，故以高強度鋼代替低強度鋼對提高容器的彈性穩定性幾乎無效。C.對于彈性失穩，失穩臨界壓力與材料的屈服限有關。D.對于非彈性失穩，失穩時的臨界壓力與材料屈服限有關。E.對于非彈性失穩，用高強度鋼代替低強度鋼可否明顯提高容器的彈性穩定性。F.對于非彈性失穩，失穩時的臨界壓力與材料屈服限無關。答案：ADE4-166U形管熱交換器和固定管板熱交換器的管板計算基礎是否相同？（）A.相同B.不同答案：B解析：壓力容器問答P1244-167橢圓形封頭、碟形封頭設計直邊的原因如下：A.減少附加彎曲應力B.便于筒體連接，遇不等厚時便于削薄處理C.便于使用專用模具加工成型D.便于保護封頭本體答案：A解析：壓力容器問答P294-168半球形封頭沒有設計直邊的原因是：半球形封頭是等曲率半徑，筒體本身就是直邊。A.正確B.錯誤答案：A

解析：GB/T150P115

54-169半球形封頭受力狀態最好，但一般中、低壓容器中很少采用，而多數采用標準橢圓形封頭的原因是：半球形封頭加工比橢圓或碟形封頭難，且用料多，常用于壓力較高的容器。A.正確B.錯誤答案：A解析：1.橢圓封頭帶直邊，避免封頭與圓筒的焊縫處因經向曲率半徑突變，而改善焊縫的受力狀況，且橢封球面曲率變化平滑連續，又方便加工，橢封深度小用料少，所以廣泛應用于中低壓壓力容器。2.薄壁球形容器的薄膜應力是相同直徑圓筒的一半，但球封深度大用料多，沖壓成型困難，大多數用在較高壓力的容器。4-170對于內外壓圓筒的制造圓度，外壓圓筒的不圓度要求與內壓圓筒不圓度要求基本一致。A.正確B.錯誤答案：B解析：GB150.4-20116.5.10和6.5.11條4-171內壓圓筒在壓力作用下，其橫截面形狀將由非正圓趨于正圓。圓筒初始的不圓度對其承載影響較小；外壓圓筒在壓力作用下，初始不圓度直接影響其穩定性。外壓圓筒設計中的穩定安全系數與圓筒的初始不圓度有關。A.正確B.錯誤答案：A解析：內壓使圓筒受拉應力，圓筒有不圓向圓的趨勢，有利于應力趨向均布；外壓則相反，圓筒有圓向不圓的趨勢，容易造成應力不均，引起破壞。4-172容器組焊完成后，應檢查殼體的直徑，要求如下：A.殼體同一斷面上最大內徑與最小內徑之差，應不大于該斷面內徑Di的1%（對鍛焊容器為1‰）；B.殼體同一斷面上最大內徑與最小內徑之差，應不大于20mm；C.當被檢斷面與開孔中心的距離小于開孔直徑時，則該斷面最大內徑與最小內徑之差，應不大于該斷面內徑Di的1%（對鍛焊容器為1‰）與開孔直徑的2%之和D.當被檢斷面與開孔中心的距離小于開孔直徑時，則該斷面最大內徑與最小內徑之差，應不大于25mm。答案：ACD解析：GB150.4-20116.5.10條4-173對于晶間腐蝕，在某些腐蝕介質中，晶粒材料間界先行被腐蝕，從而使晶粒之間喪失結合力造成局部破壞，這種現象稱為晶間腐蝕。A.正確B.錯誤答案：A解析：晶間腐蝕是一種常見的局部腐蝕。腐蝕沿著金屬或合金的晶粒邊界或它的鄰近區域發展，晶粒本身腐蝕很輕微，這種腐蝕便稱為晶間腐蝕。這種腐蝕使晶粒間的結合力大大削弱，嚴重時可使機械強度完全喪失。4-174晶間腐蝕通常出現于不銹鋼、鎳基合金以及黃銅、硬鋁合金等材料中。A.正確B.錯誤答案：A解析：晶間腐蝕是一種常見的局部腐蝕。腐蝕沿著金屬或合金的晶粒邊界或它的鄰近區域發展，晶粒本身腐蝕很輕微，這種腐蝕便稱為晶間腐蝕。這種腐蝕使晶粒間的結合力大大削弱，嚴重時可使機械強度完全喪失。4-175預防奧氏體不銹鋼材料晶間腐蝕的措施為：A.降低含碳量，添加穩定化元素B.材料表面拋光C.固溶處理D.穩定化處理E.固溶加穩定化處理答案：ACDE解析：1.通過固溶處理鉻鎳不銹鋼將高溫組織在室溫下固定下來獲得被碳過飽和的奧氏體，以改善鉻鎳不銹鋼的耐腐蝕性。此外，它還能提高鉻鎳不銹鋼的塑性和韌性。2.鋼中加入少量更容易生成碳化物的元素，如鈦、鈮等。3.碳含量降低到0.03%以下，從晶界沉淀的鉻量就很少。4-176管殼式熱交換器U形管板計算基礎是（），管板應力是（

），疊加周邊彎矩M產生的應力。其最大應力一般在（

）。A.受開孔削弱的圓平板B.彈性基礎的圓平板C.周邊D.中心E.由于管板周邊的剪力和彎矩產生的F.以周邊簡支的圓平板受壓力作用下的應力為基礎答案：AFC解析：換熱器設計手冊第8章4-177管殼式熱交換器固定管板計算基礎是（），管板應力是（

）。其最大應力一般在（

）。A.受開孔削弱的圓平板B.彈性基礎的圓平板C.周邊D.中心E.由于管板周邊的剪力和彎矩產生的F.以周邊簡支的圓平板受壓力作用下的應力為基礎答案：BED解析：換熱器設計手冊第8章14-178殼程圓筒壁溫ts和換熱管金屬溫度tt分別為該元件沿（）的（

）。A.軸向長度B.厚度方向C.金屬溫度平均值D.工作溫度平均值E.設計溫度平均值答案：AC解析：GB/T151-20147.4.6.14-179對于固定管板熱交換器，當殼程圓筒和換熱管材料確定后，決定圓筒與換熱管之間熱膨脹差大小的有（）。A.殼程圓筒壁溫tsB.換熱管金屬溫度ttC.殼程設計溫度D.管程設計溫度答案：AB解析：GB/T151-20147.4.64-180對于固定管板熱交換器，管板的計算應力和厚度、圓筒和換熱管的軸向應力、管板與換熱管連接的拉脫力主要由殼程和管程的設計壓力和設計溫度來決定，殼程圓筒壁溫ts和換熱管金屬溫度tt只用來對設計結果進行校核。（）A.正確B.錯誤答案：B解析：換熱器設計手冊第8章2.2.14-181GB/T150.2-2011規定，奧氏體型鋼材的使用溫度高于多少度時，為了避免強度及抗氧化性會顯著下降，其材料中含碳量不應小于0.04%。A.425℃B.475℃C.525℃D.575℃答案：C解析：GB/T150.2-2011(3.6.3條)規定，奧氏體鋼的使用溫度高于525℃時，鋼中含碳量應不小于0.04％。這是因為奧氏體鋼在使用溫度高于500～550℃時，若含碳量太低，強度及抗氧化性會顯著下降。因此，一般規定超低碳（C≤0.03％）奧氏體不銹鋼的使用范圍，18-9型材料用到400℃左右，18-12-2型材料用到450℃左右，使用溫度超過650℃時，國外對于304、316型材料一般要求用H級，即含碳量要稍高一些（C=0.04～0.1％），主要也是考慮耐蝕，而且耐熱及有熱強性。4-182GB/T150.2-2011規定，碳素鋼和碳錳鋼的使用溫度在高于多少度下長期使用時，應考慮鋼中碳化物相的石墨化傾向。A.415℃B.425℃C.475℃D.525℃答案：B解析：GB/T150.2-2011(3.6.2條)規定，碳素鋼和碳錳鋼在高于425℃溫度下長期使用時，應考慮鋼中碳化物相的石墨化傾向。因為碳素鋼和碳錳鋼在上述情況下，鋼中的滲碳體會產生分解，Fe3C→3Fe+C（石墨），而這一分解及石墨化最終會使鋼中的珠光體部分或全部消失，使材料的強度及塑性均下降，而沖擊值下降尤甚，鋼材明顯變脆，美國ASME規范對此也有同樣規定。4-183碳素鋼和碳錳鋼在高于一定溫度下長期使用時，應考慮鋼中碳化物相的石墨化傾向。因為碳素鋼和碳錳鋼在上述情況下，鋼中的滲碳體會產生分解，而這一分解及石墨化最終會使鋼中的鐵素體部分或全部消失，使材料的強度及塑性均下降，而沖擊值下降尤甚，鋼材明顯變脆，美國ASME規范對此也有同樣規定。A.正確B.錯誤答案：A解析：GB/T150.2-2011(3.6.2條)規定，碳素鋼和碳錳鋼在高于425℃溫度下長期使用時，應考慮鋼中碳化物相的石墨化傾向。因為碳素鋼和碳錳鋼在上述情況下，鋼中的滲碳體會產生分解，Fe3C→3Fe+C（石墨），而這一分解及石墨化最終會使鋼中的珠光體部分或全部消失，使材料的強度及塑性均下降，而沖擊值下降尤甚，鋼材明顯變脆，美國ASME規范對此也有同樣規定。4-184GB/T150.2-2011規定，奧氏體型鋼材的使用溫度高于多少度時，鋼中含碳量應不小于0.04%。A.425℃B.475℃C.525℃D.575℃答案：C解析：GB/T150.2-2011(3.6.3條)規定，奧氏體鋼的使用溫度高于525℃時，鋼中含碳量應不小于0.04％。這是因為奧氏體鋼在使用溫度高于500～550℃時，若含碳量太低，強度及抗氧化性會顯著下降。因此，一般規定超低碳（C≤0.03％）奧氏體不銹鋼的使用范圍，18-9型材料用到400℃左右，18-12-2型材料用到450℃左右，使用溫度超過650℃時，國外對于304、316型材料一般要求用H級，即含碳量要稍高一些（C=0.04～0.1％），主要也是考慮耐蝕，而且耐熱及有熱強性。4-185U形管熱交換器中，A型管板連接方式有一對夾持管板的法蘭，如下圖，它們分別承受Ps與Pt的作用。兩側法蘭的設計壓力取（）。A.各程的設計壓力B.較高側的設計壓力C.兩側的壓力差D.各程的設計壓力和兩側壓力差的較大值答案：B解析：設計壓力應取兩程的較高設計壓力，設計溫度取各自溫度，而螺栓和墊片的設計壓力、設計溫度則按兩程的較高參數確定。《壓力容器設計工程師培訓教程》12.13條4-186GB/T150.2-2011規定，奧氏體鋼的使用溫度高于525℃時，鋼中含碳量應不小于0.04%，這是因為奧氏體鋼的使用溫度高于500~550℃時，若含碳量太低，A.強度會顯著下降B.抗氧化性會顯著下降C.塑性會顯著下降D.沖擊值會顯著下降答案：AB解析：GB/T150.2-2011(3.6.3條)規定，奧氏體鋼的使用溫度高于525℃時，鋼中含碳量應不小于0.04％。這是因為奧氏體鋼在使用溫度高于500～550℃時，若含碳量太低，強度及抗氧化性會顯著下降。因此，一般規定超低碳（C≤0.03％）奧氏體不銹鋼的使用范圍，18-9型材料用到400℃左右，18-12-2型材料用到450℃左右，使用溫度超過650℃時，國外對于304、316型材料一般要求用H級，即含碳量要稍高一些（C=0.04～0.1％），主要也是考慮耐蝕，而且耐熱及有熱強性。4-187GB/T150.2-2011規定，碳素鋼和碳錳鋼的使用溫度在高于多少度下長期使用時，應考慮鋼中碳化物相的石墨化傾向。A.415℃B.425℃C.475℃D.525℃答案：B解析：GB/T150.2-2011(3.6.2條)規定，碳素鋼和碳錳鋼在高于425℃溫度下長期使用時，應考慮鋼中碳化物相的石墨化傾向。因為碳素鋼和碳錳鋼在上述情況下，鋼中的滲碳體會產生分解，Fe3C→3Fe+C（石墨），而這一分解及石墨化最終會使鋼中的珠光體部分或全部消失，使材料的強度及塑性均下降，而沖擊值下降尤甚，鋼材明顯變脆，美國ASME規范對此也有同樣規定。4-188GB/T150.2-2011規定，以下條件的材料應在正火狀態下使用。A.殼體厚度大于30mm的Q245R和Q345RB.其它受壓元件(法蘭、管板、平蓋等)厚度大于50mm的Q245R和Q345RC.用于多層容器內筒的Q245R和Q345R厚度大于20mm時答案：B解析：用于殼體厚度大于36mm的Q245R和Q345R、用于其它受壓元件（法蘭、管板、平蓋等）的厚度大于50mm的Q245R和Q345R以及用于多層容器內筒的Q245R和Q345R應在正火狀態下使用。這主要是考慮國內軋制設備條件限制，較厚板軋制比小，鋼板內部致密度及中心組織質量稍差；另外對鋼板正火處理可細化晶粒及改善組織，使鋼板有較好的韌性、塑性以及較好的綜合機械性能。4-189GB/T150.2-2011規定，以下條件的材料應在正火狀態下使用。A.殼體厚度大于30mm的Q245R和Q345RB.其它受壓元件(法蘭、管板、平蓋等)厚度大于36mm的Q245R和Q345RC.用于多層容器內筒的Q245R和Q345R時答案：C解析：用于殼體厚度大于36mm的Q245R和Q345R、用于其它受壓元件（法蘭、管板、平蓋等）的厚度大于50mm的Q245R和Q345R以及用于多層容器內筒的Q24