23I II 2 2 3 7 本文件按照GB/T1.1—2020《標準化工作導則第1部分：標準化文件的結構和起草規則》的規定請注意本文件的某些內容可能涉及專利。本文件的發布機構不承擔識別專利的責任。1獨柱支承梁式橋抗傾覆加固技術規范本文件適用于公路工程中各類獨柱支承梁式橋抗傾覆加固的設計和JTGF80/1公路工程質量檢驗評定標準第一冊土建工程JTG/TH21公路橋梁技術狀況評定標準JTG/TJ22公路橋梁加固設JTG/TJ23公路橋梁加固施工技JTG/T3310公路工程混凝土結構耐久性設JTG3362公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范JTG3363公路橋涵地基與基礎設計JTG/T3650公路橋涵施工技JTG/T3651公路鋼結構橋梁制造和安裝施JTG/T5532公路橋梁支座和伸縮裝置養護與更換技術規范上部結構采用整體箱梁、下部結構全部或部分采用單支座的獨柱作用在結構的力對于結構某一計算點所產生的抗傾覆力矩與傾覆力矩2失效支座不能再有效阻止橋梁結構水平方向傾覆的支座。結構傾覆破壞結構體系受到外部作用力或者內部失穩因素影響，導致結構體系的整體向一側或多側傾斜、翻覆或倒塌。構件承載力破壞結構構件應力超過了其材料強度極限，導致構件發生斷裂、塑性變形等破壞?？箖A覆加固通過對橋梁結構進行改造或修復，增強其抗傾覆能力。抱箍用一種材料抱住或箍住另外一種材料的構件，一般由箍板、翼板、拉結筋板、螺栓及內襯墊構成。4符號和縮略語下列符號適用于本文件。L——橋梁一聯全長；RGa;——在永久作用下，第i個橋墩處第j個支座的反力；Ro,;—在可變作用下，第i個橋墩處第j個支座的反力；Sbk,i——第i個橋墩處使上部結構穩定的效應設計值；Sk,i——第i個橋墩處使上部結構失穩的效應設計值；i——橋墩的編號；kf——抗傾覆穩定系數；l——第i個橋墩處第j個失效支座與有效支座的支座中心間距；∑s從——使上部結構穩定的效應設計值；∑sk—使上部結構失穩的效應設計值。5基本要求5.1獨柱支承梁式橋的抗傾覆加固方案應符合結構安全、耐久，施工方便，經濟合理的要求。5.2進行獨柱支承梁式橋的加固方案設計之前，應收集橋梁設計資料、竣工資料、檢測資料，并評估橋梁技術狀況。5.3獨柱支承梁式橋的資料收集不全面時，宜進行橋梁現場踏勘。現場調查、測量、試驗、檢測應按照JTGB01、JTGF80/1和JTG/TH21的規定執行。5.4對于抗傾覆能力不滿足要求的橋梁，應分析其受力特點，提出加固設計方案。35.5獨柱支承梁式橋的抗傾覆加固設計應注重結構病害、材料劣化、新舊材料性能差異、基礎類型與5.7應確定加固后各構件的受力模式，對各施工階段構件的強度、變形及穩定性進行驗5.8獨柱支承梁式橋的抗傾覆加固施工方案，應減少對行車及行人的干擾，做好相應的安全措施。5.9在抗傾覆加固施工時，應滿足環境保護和資源節約的要求。6.1.1計算墩臺處的穩定效應和失穩效應時，應將偏載一側最外側的支座視為有效支座，其余支座均6.1.2獨柱支承梁式橋傾覆破壞過程存在兩個特征狀態，即特征狀態1和特征狀態2,采用兩個特征狀態作為抗傾覆驗算工況，各狀態示意圖如圖1所示。a)處于正常狀態時，全部支座處于有效狀態22③21b)處于特征狀態1時，支座1-1失效，支座1-2僅約束扭矩c)處于特征狀態2時，支座1-1、3-1和5-1失效，有效支座不能約束箱梁的扭轉變形標引序號說明：6.1.2.1特征狀態1,梁式橋箱梁的單向受壓支座開始脫離受壓。6.1.2.2特征狀態2,梁式橋箱梁的抗扭支承全部失效。46.1.3獨柱支承梁式橋抗傾覆加固設計，應保證結構在最不利工況下不發生傾覆且具有一定的安全儲6.1.4持久狀況下，梁式橋不應發生結構6.1.5在作用基本組合下，梁式橋單向受壓支座應始終保持受壓狀6.1.7應對永久作用和可變作用進行最不利組合，具體的作用分類、分項系數6.1.8獨柱支承梁式橋抗傾覆加固設計，運營階段應驗算結構的抗傾覆穩定安全性，施工階段應驗算a)主梁閉口斷面部分寬度不大于L/2.5的獨柱支承梁式橋有限元分析宜采用單梁模型，截面抗彎c)獨柱支承梁式橋有限元計算模型應準確模擬下部結構和支座的力學性能。6.1.10應對最不利荷載工況下獨柱連接蓋梁形式的墩柱和蓋梁進行承載能力極限狀態驗算和正常使6.2.1按作用標準值進行組合時，獨柱支承梁式橋應進行上部結構抗傾覆驗算，其抗傾覆穩定系數按kqf=·····································kqf——抗傾覆穩定系數；Ssk,i——使上部結構失穩的6.2.2當獨柱支承梁式橋上部結構處于特征6.2.2.1獨柱支承梁式橋箱梁橋處于特征狀態2的第i個橋墩的上部結構穩定效應設計值按式（2）定Sbk,i——第i個橋墩處使上部結構穩定的效應設計值；RGki,j——在永久作用下，第i個橋墩處第j個失效支座的反力，按全部支座有效的支承體——第i個橋墩處第j個失效支座與有效支座的支座中心間距。6.2.2.2獨柱支承梁式橋箱梁橋處于特征狀態2的第i個橋梁的上部結構失穩效應設計值按式（3）定5Rou,;在可變作用下，第i個橋墩處第j個失效支座的反力，按全部支座有效的支承體系計算，并按標準值組合取值，汽車荷載效應(考慮沖擊作用)按各失效支座對應的最不利布置形——第i個橋墩處第j個失效支座與有效支座的支座中心間距。 圖2計算示意圖6.3.1橫向設置三個支座的橋梁示意圖如圖3所示，第i個橋墩的1#支座為有效支座。2D676.3.2.1橫向設置四個支座的獨柱支承梁式橋使上部結構穩定的效應設計值按式（6）li,2——第i個橋墩處2#失效支座與有效支座中i個橋墩處3#支座的反力；li,3——第i個橋墩處3#失效支座與li,4——第i個橋墩處4#失效支座與有效支座中心6.3.2.2橫向設置四個支座的獨柱支承梁式橋使上部結構失穩的效應設計值按式（7）li,2——第i個橋墩處2#失效支座與有效支座中——在可變作用下，第i個橋墩處3#支座的反力；li,3——第i個橋墩處3#失效支座與li,4——第i個橋墩處4#失效支座與有效支座中心b)需要加固的梁式橋箱梁寬度較小，橋下凈空不受限；c)原梁式橋的基礎在加固后仍滿足承載能力要求。87.1.1.5采用鋼蓋梁加固時，鋼蓋梁設計、計算、施工應按7.1.1.6新增支座后應對橫梁承載能力進行驗算，不滿足要求時應對橫梁進行加固。7.1.2.1在獨柱支承梁式橋頂增設鋼蓋梁或混凝土蓋梁，其構造形式如圖5所示。7.1.3.2施工前，應核實橋下凈空、橋墩主筋直徑、路線橫坡及縱坡、交界墩處支座間距、墩柱實際7.1.3.5應根據墩柱實際尺寸調整抱箍直徑。7.1.3.6應依據現場墩柱鋼筋布置情況確定鋼蓋梁錨栓孔位置7.1.3.7鋼蓋梁的安裝與灌注標引序號說明：5——鋼蓋梁；4——混凝土蓋梁；b)原有承臺與基礎滿足墩柱加寬的施工條件，且加固后承臺與基礎的承載能力滿足規范要求。7.2.1.2支座更換安裝時應按照JTG/T5532的規定執行。97.2.2.1將原有墩柱進行加寬，構造形式如圖6所示。7.2.2.2在原墩柱上應植筋并綁扎鋼筋籠，鋼筋的級別、種類、數量、7.2.3.2加固前應先進行土方開挖，挖7.2.3.3應清除新舊墩柱結合面上7.2.3.4對橋梁的墩柱以及支座等構件情況進行檢查，核查現場尺寸信息與設計方案是否相符，不相標引序號說明：5——混凝土；336——植筋；新增支座；7.3.1.2對于增設樁基礎的情況，應7.3.1.3支座更換安裝時應按照JTG/T5532的規定執行。7.3.2.1原有墩柱橫橋向兩側增設墩柱，具體構造形式如圖7所示。7.3.2.2新增墩柱應通過植筋與原承臺7.3.2.5基礎的設計應按照JTG3363的規定執行。7.3.3.2對橋梁的墩柱以及支座等構件情況進行檢查，核查現場尺寸信息與設計方案是否相符，不相7.3.3.5新增支座時不能進行頂升，不能改變原7.3.3.6基礎的施工應按照JTG/T3650的規定執行。標引序號說明：1——箱梁；原支座；3——新增支座；4-原墩柱；5——新增墩柱；7.4.1.3蓋梁較小時，宜采用擴大蓋梁；雙柱墩橫向間距較7.4.1.4應對拉大支座間距后的橫梁承載能力進行驗算，不滿足要求時應對橫梁進行加固。7.4.1.5支座更換安裝時應按照JTG/T5532的規定執行。7.4.2.1蓋梁尺寸應滿足拉大支座間距的要求，蓋梁在受力改變后的強度應滿足設計要求，具體構造如圖8所示。7.4.3.1應采取限制交通的措施，保障施工安全。7.4.3.3頂升前和落梁后的梁底標高應保持一致，箱梁頂升應按照JTG/T5532的規定執行。7.4.3.4千斤頂和鋼墊塊應布置在內橫梁范圍內。7.4.3.5鑿除擋塊和支座墊石時應避免破壞蓋梁。7.4.3.6移動后支座墊石和支座的位置應按設計要求在蓋梁上測量放線。7.5.1.1該方法適用于獨柱支承梁式橋的傾覆力矩較小的情況。7.5.1.2設置拉桿時，應在獨柱支承梁式橋的梁體與墩頂附近設置鋼構件作為承力構件。7.5.2.2拉桿錨固端應設置在箱梁腹板兩側或底板，應使用高強螺栓或錨栓螺桿進行錨固。7.5.3.1應采取限制交通的措施，保障施工安全。7.5.3.3構件的表面應清理浮塵與油污。7.5.3.4應做好拉桿的防腐措施。7.5.