IDB50/T960-2019 12規范性引用文件 13術語和符號 2 9 9 8結構與構造設計 9結構分析與計算 附錄A（資料性附錄）雙壁鋼圍堰施工工藝流程 DB50/T960-20191本規范規定了雙壁鋼圍堰設計及施工安全基本規定、材料、作用、結構與算、施工、監測、應急措施與驗收等內容。本規范適用于重慶市域內公路、市政涉水橋梁水下基礎雙壁鋼圍堰的勘察、設計、施工、監測及質2規范性引用文件下列文件對于本規范的應用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅所注日期的版本適用于本規范。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改單）適用于本規范。GB/T700碳素結構鋼GB/T709熱軋鋼板和鋼帶的尺寸、外形、重量及允許偏差GB/T1591低合金高強度結構鋼GB6067.1起重機械安全規程第1部分：總則鋼結構設計標準巖土工程勘察規范港口工程結構可靠性設計統一標準建設工程施工現場供用電安全規范鋼結構工程施工質量驗收規范鋼結構焊接規范鋼結構工程施工規范GB/T51295鋼圍堰工程技術標準162建筑施工模板安全技術規范C10公路勘測規范C20公路工程地質勘察規范C30公路工程水文勘測設計規范D60公路橋涵設計通用規范D63公路橋涵地基與基礎設計規范D64公路鋼結構橋梁設計規范JTG/TF50公路橋涵施工技術規范JTGF90公路工程施工安全技術規范JTG/T3360-01公路橋梁抗風設計規范JTG3362公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范JTS144-1港口工程荷載規范JTS145港口與航道水文規范SL74水利水電鋼閘門設計規范SL191水工混凝土結構設計規范DB50/T960-20192DB50/T279橋梁工程防雷技術規范3術語和符號下列術語和符號適用于本規范。3.1術語3.1.1雙壁鋼圍堰double-wallsteelcofferdam雙壁鋼圍堰由內、外壁板，壁間撐桿及封底混凝土等組成，為橋梁樁基、承臺、橋墩（塔）建造而修建的擋水土用臨時圍護設施。也稱雙壁鋼套箱圍堰。3.1.2主體工程mainproject雙壁鋼圍堰作為施工臨時設施所依附的大型橋梁工程。3.1.3雙壁鋼圍堰整體穩定性overallstabilityofcofferdam雙壁鋼圍堰抗浮、抗滑移、抗傾覆等抵抗結構整體失穩的能力。3.1.4雙壁鋼圍堰局部穩定性cofferdambuckling雙壁鋼圍堰的內外壁板、壁間撐桿、內支撐抵抗局部失穩的能力。3.1.5堰壁sidewall由內外壁板、壁間撐桿等組成的擋水、承壓受力結構。3.1.6環肋annularplate桿使內、外壁板形成整體。3.1.7豎肋verticalstiffener內、外壁板的豎向加勁肋，一般采用角鋼，與內壁板或外壁板焊接成整體，用以改善內、外壁板的3.1.8壁間撐桿inter-wallbrace將內、外壁板連成整體，共同抵抗水、土壓力作用。分為水平、豎向壁間撐桿。DB50/T960-201933.1.9由環肋及壁間撐桿組成的平面桁架結構，亦稱環桁或水平桁架。3.1.10豎向桁架verticaltruss在雙壁鋼圍堰中，由豎肋及壁間撐桿組成的豎向桁架結構。3.1.11刃腳cuttingedge刃腳為雙壁鋼圍堰構造中堰壁底端的楔形尖銳段，其主要功能是切開土層以利于圍堰下沉。刃腳內需澆筑混凝土以增強其強度和剛度。3.1.12隔艙bulkheaddivision沿雙壁鋼圍堰環向在內、外壁板間對稱設置豎向隔板將堰壁腔分隔成的多個腔室。豎向隔板稱為隔艙板。設置隔艙后可通過分艙注水、灌筑混凝土壓重，抽水減重等措施，控制水中浮運及定位下沉階段雙壁鋼圍堰的穩定平衡。3.1.13設置在雙壁鋼圍堰內用于傳遞和平衡鋼圍堰側壁壓力保持圍堰堰壁穩定的構件。3.1.14豎箱verticalstiffeningbox環向桁架的支撐構件，承受環向桁架傳遞來的荷載并傳遞給內支撐。3.1.15節段cofferdamsegment堰壁分段制造、施工單元。包含刃腳在內的第一節段稱為首節段。3.1.16由豎肋和環肋圍繞形成的壁板區域。3.1.17隔艙填充混凝土bulkheaddivisionfilledconcrete在雙壁鋼圍堰隔艙底部一定高度范圍內灌筑的混凝土，用以增大雙壁鋼圍堰自重、強度、剛度與穩定性。亦稱夾壁混凝土。3.1.18封底混凝土bottomsealedconcreteDB50/T960-20194雙壁鋼圍堰安裝到位后在圍堰內河床上灌筑的水下混凝土，封底混凝土與堰壁共同形成擋水的桶體3.1.19堰基cofferdamfoundation3.1.20連通管communicatingpipe設置在雙壁鋼圍堰適當高度范圍內，貫通堰壁，用以調節雙壁鋼圍堰內、外水頭差的裝置。連通管在雙壁鋼圍堰內側設有閥門，宜采用電磁閥，以利于控制閥門開啟和關閉。3.1.21浮運法floatingmethod雙壁鋼圍堰在岸邊或附近加工場拼裝首節段，利用雙壁鋼圍堰的自浮能力，通過拖輪或者大型水上平駁運送到位，定位下沉形成施工平臺，再分塊、分段接高。浮運法需要配備拖輪、大型水上平駁、浮吊或駁船上拼裝的起吊設備等。3.1.22原位拼裝法insituassemblymethod在橋梁墩柱基礎位置處利用水上施工平臺分塊拼裝雙壁鋼圍堰，利用施工平臺上的起吊設備邊拼裝邊下沉或整體下沉到設計位置。原位拼裝法一般需要配置水上施工平臺、浮吊、運輸船等設備。3.1.23錨碇系統anchoragesystem為實現雙壁鋼圍堰在水中定位固定所設置抵抗水流力、風力、波浪力等荷載的設施，主錨、側錨、尾錨和拉纜。錨碇一般有鐵錨、鋼筋混凝土錨、樁錨等形式。3.1.24著床、落床的全過程。3.1.25導向船系統steeringshipsystem雙壁鋼圍堰浮運、定位中，控制雙壁鋼圍堰行進及定位方向的駁船。導向船設置在雙壁鋼圍堰行進一般為甲板駁，上下游各設一個。3.1.26設計高水位designhighwaterlevel雙壁鋼圍堰使用期可能出現的最高水位，包含浪高。DB50/T960-201953.1.27雙壁鋼圍堰使用期可能出現的最低水位，包含浪高。3.2符號3.2.1材料和材料性能有關符號f——混凝土的抗拉強度設計值；f——鋼材抗壓強度設計值；dfak——軟弱土層極限承載力的標準值；[f]——圍堰地基承載力容許值；aq——圍堰外壁單位面積摩阻力標準值；kwτ1——樁基鋼護筒與封底混凝土的粘結力；τμ——雙壁鋼圍堰底與地基土的摩擦系數；μ——船體與水之間的摩擦系數。13.2.2作用和作用效應有關符號E——雙壁鋼圍堰底面的滑動力標準值；SE——雙壁鋼圍堰底面的抗滑力標準值；RF——圍堰堰壁總摩阻力標準值；fkF——漂流物撞擊力標準值；pF——水浮力標準值；wF——流水壓力標準值；F——樁基鋼護筒與封底混凝土總粘結力；1cG——第i個永久作用的標準值。G——鋼護筒及樁基自重標準值；pt1DB50/T960-20196234M——浮運過程中雙壁鋼圍堰所受流水壓力、波浪力、風荷載等外力矩；M——封底混凝土的最大彎矩；maxM,M——兩個方向封底混凝土板的彎矩；0x0yM——雙壁鋼圍堰的穩定力矩；oM——雙壁鋼圍堰的傾覆力矩；rN——軸心壓力設計值；dP——動水壓力、風荷載、波浪力等可變荷載；diP——封底混凝土澆筑后的波浪浮托力；uP——圍堰著床過程中的波浪浮托力；p——圍堰內、外壁板計算點的水壓力；wp——單位面積上的風壓力；q——雙壁鋼圍堰所受浮力與封底混凝土自重差值在樁上板帶區域形成的荷載集度；fgqr——鋼絲繩或錨鏈在水中重力；q——流水壓力線荷載集度；Q——第j個可變作用的標準值。jkaR——雙壁鋼圍堰端部刃腳下地基土的極限承載力；bhtRR2——雙壁鋼圍堰水流作用力；R3——雙壁鋼圍堰及導向船、定位船船組水面以上部分風的作用力；S——正常使用極限狀態設計作用組合的效應設計值；dS——承載能力極限狀態設計作用基本組合的效應設計值；DB50/T960-20197T——漂浮物或船舶撞擊時間；Tb——相應直徑鋼絲繩的破斷拉力；Tmax——鋼絲繩最大使用拉力；T——雙壁鋼圍堰的下兜攬阻力；pna3.2.3幾何參數有關符號A——雙壁鋼圍堰阻水面積；A——船只入水垂直于水流方向的投影面積；1A——構件的毛截面面積；bA——扣除鋼護筒面積后鋼圍堰基底凈面積；a——水流作用力點至雙壁鋼圍堰導向船組下游聯接梁支點的距離；b——下兜攬作用力點至雙壁鋼圍堰導向船組下游聯接梁支點的距離；b——封底混凝土板計算寬度；plrpH——船的吃水深度；sa——由錨船馬口處至河床的高度；8di——動水壓力、風荷載、波浪力等作用點到雙壁鋼圍堰背水面腳趾的豎直距離；efph——設計水位至計算點的垂直距離；wΔh——雙壁鋼圍堰外水位至封底混凝土底部的高度；I——雙壁鋼圍堰浮體排水截面面積的慣性矩；l——錨船馬口至錨的水平距離；lalo——錨鏈平躺在河床上的長度；l,l——樁基縱、橫向間距；xyR——雙壁鋼圍堰重心位置到圍堰背水面刃腳底外緣的水平距離；1SM——錨繩長度；cwθ——雙壁鋼圍堰建基面與水平面交角；φ——雙壁鋼圍堰在浮運階段的傾斜角；Ω——雙壁鋼圍堰、導向船、定位船及各種設備的受風面積。3.2.4計算系數及其他有關符號K——抗傾覆穩定系數；K——堰基承載力系數；bDB50/T960-20199K——抗浮穩定性系數；fK——雙壁鋼圍堰下沉系數；K——鐵錨碇的覆蓋層系數；K——鋼筋混凝土錨碇的覆蓋層系數；sc2K——抗水平滑動穩定性系數；K——雙壁鋼圍堰下沉穩定系數；K——受風面積填充系數；k——錨繩負荷系數；tpΦ——軸心受壓構件的穩定系數；0dmY——第j個可變作用的分項系數；R4.1在保證質量和安全的前提下，雙壁鋼圍堰設計與施工應積極推廣使用新技術、新工藝、新材料、4.2雙壁鋼圍堰設計與施工，除執行本規范外，尚應符合國家、行業及地方有關標準和規定要求。5基本規定5.1勘察5.1.1雙壁鋼圍堰工程實施前應進行相關資料收集、現場調查和勘察。5.1.2工程勘察前應收集地形、地質、水文、氣象、行洪、航運、港口、碼頭、動植物等資料，并進行校核、驗證，結合橋梁下部結構設計進行雙壁鋼圍堰方案論證，初步確定是否適合采用雙壁鋼圍堰。DB50/T960-20195.1.3工程勘察應結合雙壁鋼圍堰實際需要，開展圍堰所在位置的地形測量、地質勘察、水文勘察、工程環境與施工條件調查等工作。5.1.4勘察除應符合GB50021、JTGC20規定外，勘察內容及深度應滿足雙壁鋼圍堰設計與施工的要5.2設計5.2.1施工單位或總承包單位應自行或委托乙級及以上資質的設計單位對雙壁鋼圍堰進行專項設計，并應委托有設計資質的單位進行復核。5.2.2雙壁鋼圍堰設計文件應包括但不限于：計算書、設計說明、總平面布置圖、地質剖面圖、單個圍堰平面圖、剖面圖、構件大樣圖、連接細部大樣圖、監測點布置圖，滿足特殊要求結構的專門性能設5.2.3雙壁鋼圍堰設計計算書應包括但不限于：工程概況、計算依據、參數取值、荷載、計算工況、結構驗算、計算分析結論等。結構驗算包括鋼圍堰接高下沉驗算、抗浮驗算、封底混凝土驗算、結構強度驗算、結構變形驗算、結構穩定驗算、拆除驗算等。5.2.4當雙壁鋼圍堰施工影響范圍內有既有構筑物或設施等時，應委托有資質的第三方單位對其影響5.2.5施工單位應組織專家對雙壁鋼圍堰專項設計文件進行審查論證。專項設計經審定后嚴禁隨意變更，確需變更時應按設計管理程序執行。5.2.6雙壁鋼圍堰工程設計應包含環境保護要求，設計使用期限應滿足施工要求。5.2.7雙壁鋼圍堰應根據其施工和使用時間的長短、環境腐蝕類型等因素進行防腐涂裝設計。5.2.8雙壁鋼圍堰設計應考慮橋梁基礎施工方法、施工步驟、施工工期、施工安全的關聯影響。5.2.9雙壁鋼圍堰設計應與其制造、運輸、安裝和拆除等工序緊密結合，應同步確定運輸方案、施工方案和拆除方案，并據此進行有針對性的設計。5.2.10雙壁鋼圍堰應根據周邊構筑物、設施、道路、岸坡和施工荷載等條件進行設計，應不影響圍堰周邊構筑物、設施、道路及岸坡的安全和正常使用，內部空間應滿足主體工程的施工安全需要。5.2.11雙壁鋼圍堰設計應對制作、運輸、安裝、安全、使用、管理、拆除等提出要求，選擇合理的結構形式，采用標準化結構單元和構件，其構造與連接應便于制作、安裝和檢查。5.2.12雙壁鋼圍堰設計中應當明確施工中需要進行監測、監控的部位和指標。5.2.13雙壁鋼圍堰設計時，應綜合考慮主體工程安全等級、使用年限、圍堰平面尺寸、圍堰高度、圍堰水深、刃腳以上覆蓋層厚度等因素，按表1確定雙壁鋼圍堰結構的安全等級。表1雙壁鋼圍堰安全等級劃分h（m）sh＜3s100≤A<sh＞6s注：雙壁鋼圍堰結構安全等級按主體工程安全等級、使用年限、10≤H<>2<1wwww5.2.14雙壁鋼圍堰設計時，水位、風、波浪重現期宜符合表2的規定。DB50/T960-2019表2雙壁鋼圍堰風、浪及水位重現期5.2.15雙壁鋼圍堰設計中應提出明確的圍堰周邊荷載限值、水位控制等使用要求。5.2.16雙壁鋼圍堰結構應進行承載能力極限狀態和正常使用極限狀態設計。a)承載能力極限狀態設計時應按下列情況計算分析：1)雙壁鋼圍堰結構構件或連接因超過材料強度而破壞，或因過度變形而不適于繼續承受荷2)雙壁鋼圍堰浮運時失穩傾覆或失控下沉；4)雙壁鋼圍堰結構和土體發生整體滑動或傾覆；5)雙壁鋼圍堰地基持力層因喪失承載能力而破壞；6)雙壁鋼圍堰封底混凝土因承載能力不足而破壞。b)正常使用極限狀態設計時應計算分析雙壁鋼圍堰結構或構件的變形，確保不影響堰內正常施5.2.17雙壁鋼圍堰各構件的強度、剛度、穩定性，封底混凝土強度以及圍堰結構的整體抗傾覆、抗滑移、抗上浮穩定性等應符合本規范要求。定性和防腐蝕的要求，并應滿足制造、運輸、安拆和使用的要求。5.2.19雙壁鋼圍堰的鋼結構的設計文件中應注明所采用的鋼材明焊縫型式、焊縫質量等級及對施工的要求。5.2.20雙壁鋼圍堰可利用作為橋墩永久防撞設施時，應結合防撞要求進行設計。5.2.21地質條件較好，為減少水下開挖量采用無封底雙壁鋼圍堰時，宜沿圍堰四周做防滲帷幕灌漿設5.3施工5.3.1雙壁鋼圍堰施工單位應建立健全安全、質量、環境、職業健康管理體系，制定各項施工安全管理制度，并貫徹執行。5.3.2雙壁鋼圍堰施工應組織相關技術管理人員深入現場調查，掌握現場情況，核對設計文件，做好施工前的各項準備工作，編制專項施工方案，對可能出現的突發風險，如漂流物撞擊、大風、洪水等，5.3.3雙壁鋼圍堰專項施工方案應由施工單位或總承包單位組織編制，并組織內部審查和專家論證，明確雙壁鋼圍堰施工階段驗收內容及要求。必要時可采用模型試驗驗證。雙壁鋼圍堰處于通航水域時，專項施工方案必須經港航、海事部門同意。5.3.4專項施工方案必須經施工單位或總承包單位技術負責人審核簽字，報總監理工程師審核簽字，5.3.5嚴禁專項施工方案不經審查論證、不經審核報備擅自施工。經審定后嚴禁隨意調整專項施工方DB50/T960-20195.3.6施工中若確因外部環境條件變化需調整專項施工方案的，應重新組織專家審查論證，并重新報總監理工程師審核和報建設單位備案。5.3.7必須加強施工過程中的技術交底、施工組織管理和質量控制工作，嚴格執行本規范及有關技術操作規范的規定。施工前，設計單位應對施工、監理單位進行設計技術交底；施工單位應對現場管理、技術人員分級進行安全技術交底，現場技術人員和班組長應向作業人員進行安全注意事項及相應安全操作規程和標準交底。禁止不經安全技術交底擅自組織施工。5.3.8施工前應對進場材料進行檢驗和驗收。5.3.9施工測量應實行施工單位復核制和監理單位復測制，并填寫相關記錄。5.3.10雙壁鋼圍堰組拼焊接人員應持有有效的焊工資格證書，停焊時間超過6個月的，應重新考核。特種設備操作人員及特種設備應滿足《中華人民共和國特種設備安全法》的要求。5.3.11施工單位應當指定專職安全生產管理人員進行現場監督。5.3.12雙壁鋼圍堰施工中需要潛水員作業時，應編制相關潛水作業方案和安全保障措施，應按JTGF90關于潛水作業的規定執行。5.3.13雙壁鋼圍堰就位后，圍堰內外應設置安全可靠的上、下扶梯及欄桿、工作通道及平臺、安全警示標志，配備足夠的消防、救生器材。5.3.14雙壁鋼圍堰及其平臺不得作為人員居住、生活的場所。5.3.15當施工區域水流速度較快、航運條件復雜、易受船舶或漂流物撞擊時，應單獨設置導航標志、警示裝置和防撞設施。5.3.16遇6級及以上大風、雷電、大雨、洪水、大浪、大霧等惡劣氣候時，嚴禁進行雙壁鋼圍堰安裝5.3.17雙壁鋼圍堰處于通航區域時，圍堰安裝及拆除應劃出安全水域范圍，并設置警戒標志，派專人看守；水上施工區域應設置航標燈、夜間警示燈等助航設施，防止發生船撞事故。5.3.18施工起重吊裝應按GB6067.1執行。5.3.19施工用電、防雷設施應按GB50194、DB50/T279執行。5.3.20雙壁鋼圍堰施工及使用期間，應進行圍堰結構應力、變形監測及預警。5.3.21雙壁鋼圍堰施工及使用期間應采取環境保護措施；竣工后應對臨時工程、臨時輔助設施、臨時用地和棄土等及時進行處理。6.1鋼材6.1.1雙壁鋼圍堰制作所用鋼材、焊條等材料需要進行復檢，其品種、規格、性能等必須符合現行國家產品標準規定，并滿足設計要求。原材料、構件、半成品和成品的質量應符合國家現行有關標準的規定，并滿足設計要求。6.1.2雙壁鋼圍堰宜選用Q235和Q355鋼，鋼材質量等級宜采用B級以上，其質量應分別符合現行國6.1.3結構用鋼板的厚度和外形尺寸應符合GB/T709的規定，型材及管材產品的規格、外形、重量和允許偏差應符合相關的現行國家標準的規定。6.1.4雙壁鋼圍堰鋼結構所采用的鋼材類別、設計強度、物理力學性能、焊縫的強度等設計指標應按DB50/T960-20196.1.5焊接材料應與結構鋼材的性能相匹配。當兩種不同強度等級的鋼材相焊接時，應采用與強度較低的一種鋼材相適應的焊接材料。厚度≥6mm內、外壁板的對接焊縫，可采用超聲波探傷確定焊縫質量6.1.6當鋼構件采用螺栓緊固連接時，應符合國家關于普通螺栓、高強度螺栓的現行相關標準。6.2混凝土6.2.1雙壁鋼圍堰混凝土的強度等級、物理力學性能設計指標應按JTG3362的規定選用。6.2.2封底混凝土及隔艙填充混凝土強度等級的選擇應考慮實際需要及大體積混凝土溫控的需求，一般不宜超過C35，但也不應低于C25。刃腳內填充混凝土強度等級不應低于C25。7.1作用分類和作用組合7.1.1雙壁鋼圍堰結構設計采用的作用應分為永久作用、可變作用、偶然作用三類，其分類應符合表表3作用分類表注2：根據第5.3.15條，施工期間應進行專門的航施，船舶撞擊力主要考慮駁船或附近碼頭泊船雙壁鋼圍堰作為臨時結構施工及使用時間較7.1.2雙壁鋼圍堰應按不同工況下結構上可能同時出現的作用進行組合，圍堰計算水位分別采用設計7.1.3雙壁鋼圍堰設計時，分別按承載能力極限狀態、正常使用極限狀態取最不利的作用組合進行計算。可按但不限于表4的規定進行組合。DB50/T960-2019表4作用組合1√√√√√√√√√2√√√√√√√√√√3√√√√√√√√√√4√√√√√√√√√5√√√√√√√√6√√√√√√√√7.1.4雙壁鋼圍堰按承載能力極限狀態設計時，對持久設計狀況和短暫設計狀況應采用作用的基本組合，對偶然設計狀況應采用作用的偶然組合，按GB/T51295的有關規定進行計算。a)作用基本組合的效應設計值應按下式（1）計算：…………（1）S——承載能力極限狀態設計作用基本組合的效應設計值；Y——基本組合中結構重要性系數，按本規范規定的雙壁鋼圍堰結構安全等級取值，0三級雙壁鋼圍堰結構重要性系數分別不應小于1.1、1.0、0.9；G——第i個永久作用的標準值。Y——第j個可變作用的分項系數，應按表5的規定取值；Q——第j個可變作用的標準值。jkb)基本組合作用分項系數應符合表5的規定。表5基本組合中永久作用和可變作用分項系數DB50/T960-2019注1：當永久作用效應對結構承載能力起有利作注3：當兩個可變作用完全相關，其中一個為主c)當作用與作用效應可按線性關系考慮時，基本組合的效應設計值Sud可通過作用效應代數相加d)偶然組合中，偶然作用的代表值分項系數為1.0，與偶然作用同時出現的可變作用取標準值。7.1.5雙壁鋼圍堰按正常使用極限狀態設計時，作用組合的效應設計值應按下式（2）計算：…………（2）S——正常使用極限狀態設計作用組合的效應設計值；dG——第i個永久作用的標準值。Q——第j個可變作用的標準值。jka)當作用與作用效應可按線性關系考慮時，作用準永久組合的效應設計值Sd可通過作用效應代jk7.1.6雙壁鋼圍堰整體滑動、傾覆、抗浮等穩定性驗算，應采用作用的標準值組合。結構有利時），并可視具體情況作適當增減。7.2作用7.2.1永久作用及可變作用計算應按JTGD60、GB/T51295的規定執行。7.2.2作用于雙壁鋼圍堰內、外壁板的靜水壓力可按下列公式（3）計算：p——圍堰內、外壁板計算點的水壓力（kPawwDB50/T960-2019h——設計水位至計算點的垂直距離（m）。F——水浮力標準值（kNwwV——圍堰排開水的體積（m3)。w7.2.4作用于雙壁鋼圍堰上的流水壓力標準值可按公式（5）計算：…………（5）F——流水壓力標準值（kNksh——阻水形狀系數，見表6；A——雙壁鋼圍堰阻水面積（m2），計算至一般沖刷線處；wV——設計水流速度（m/sg——重力加速度，g=9.81（m/s2）。表6雙壁鋼圍堰阻水形狀系數7.2.5波浪力應按JTS145的有關規定計算。7.2.6風荷載應按JTG/T3360-01的有關規定計算。作用在鋼圍堰上風荷載可按相應階段水面以上65%雙壁鋼圍堰高度處的風速值確定。7.2.7土壓力應根據GB/T51295的有關規定計算。7.2.8船舶擠靠力按JTS144-1的有關規定計算。7.2.9溫度作用計算應符合下列規定：a)由溫度引起的結構效應應根據當地氣候、雙壁鋼圍堰所處的環境和施工條件等因素計算；b)計算體系溫差引起的效應時，宜按當地極端最高和最低氣溫并考慮圍堰所在水域水溫確定。當橋位缺乏實際氣溫資料時，可按JTGD60的規定取值；c)應考慮日照等因素造成的局部溫差影響；d)應考慮設置內支撐情況下溫度的影響；DB50/T960-2019e)當計算雙壁鋼圍堰結構因均勻溫度作用引起外加變形或約束變形時，應從受到約束時的結構溫度開始，計入最高溫度和最低溫度作用效應。7.2.10位于通航河流或有漂流物的河流中的雙壁鋼圍堰，船舶或漂流物撞擊力標準值可按公式（6）為計算通航水位或設計洪水位以上2m的鋼圍堰寬度中點，必要時根據實際情況確定。FpgT…………（6）F——船舶或漂流物撞擊力標準值（kNpW——船舶或漂流物自重（kN），應根據河流中漂流物情況，按實際調查確定；V——設計水流速度（m/sT——撞擊時間（s），應根據實際資料估計，在無實際資料時，可用1s。7.2.11施工臨時荷載應根據采用的施工方法和工藝的實際情況確定。應計入施工中可能出現的施工荷載，包括施工平臺、設備和材料，施工人群，堰側、堰頂堆載，臨時配重，臨時設施承受的風載等。8結構與構造設計8.1一般規定8.1.1雙壁鋼圍堰結構與構造應與河床地形、地質條件相適應，與堰址水文條件、堰體水力學條件相適應，必須滿足自身穩定和堰基穩定的要求。8.1.2雙壁鋼圍堰結構宜沿高度方向根據水壓變化等強度分段設計。8.1.3雙壁鋼圍堰應根據施工、使用期限及環境腐蝕類型、腐蝕等級做防腐設計。涂裝應選擇無毒、無損環境的材料；必要時可在結構計算分析所得尺寸基礎上增加桿件截面的腐蝕厚度。8.1.4雙壁鋼圍堰設計應滿足主體工程的施工要求：a)堰壁應滿足主體工程施工擋水及施工凈空要求；b)采用內支撐時，內支撐、豎箱或分配橫梁的設置應便于封底混凝土、承臺、橋墩的施工。8.1.5雙壁鋼圍堰堰頂范圍可采用單壁組合形式。8.1.6雙壁鋼圍堰的結構和構造要與圍堰施工形成過程相適應。8.2總體設計8.2.1雙壁鋼圍堰的截面形式應根據實際情況進行8.2.2矩形或圓端形等雙壁鋼圍堰抗靜水壓力能力和整體性較差，應加設內支撐。a)若雙壁鋼圍堰不用做承臺施工側模，應預留立模操作空間；b)若雙壁鋼圍堰用做承臺施工側模，則其平面尺寸宜外放10cm～25cm。8.2.4雙壁鋼圍堰立面尺寸應符合下列規定：a)雙壁鋼圍堰立面尺寸應根據設計施工水位、水位變化高度、防浪高度、河床沖刷深度、圍堰內挖深度、地基穩定、承臺底高程和封底混凝土厚度等確定；b)雙壁鋼圍堰頂高程應高出設計高水位0.5～0.7m；DB50/T960-2019c)基礎采用鉆孔樁時，其圍堰頂高程應結合護筒設計要求，高出設計施工水位1.5m以上。8.2.5對于河床基底地形高低變化情況，可按以下方案處理：a)通過吸泥或水下爆破整平基巖面，實現刃腳等高；b)采用與河床基巖面地形變化相適應的高低刃腳，此時應限制高、低刃腳的高差不超過圍堰高度的1/10，超過時應對高側河床基面預整平處理，以保證著床穩定；c)若鋼圍堰在圍堰基礎整平下沉后，仍出現局部刃腳脫空時，可采用鋼插板沿圍堰外壁板插到基巖面并拋填片石及沙袋封堵。8.2.6雙壁鋼圍堰水中定位的錨碇系統應進行專項設計。8.2.7雙壁鋼圍堰應設置下沉導向裝置。8.3構造要求8.3.1內、外壁板的設置應符合下列規定：a)雙壁鋼圍堰內、外壁板的厚度應根據結構強度要求、構造要求等因素確定。壁板厚度不得小于6mm，加強段及刃腳段壁板不宜小于12mm；b)內、外壁板間距應根據構造要求和計算確定，一般取1.0m～2.4m，圍堰頂層節段可根據施工空間要求適當減小內、外壁間距。8.3.2豎肋的設置應符合下列規定：a)內、外壁板應設置豎肋，雙壁鋼圍堰豎肋一般采用角鋼，角鋼一邊肢端與壁板垂直焊接，另一邊與壁板平行，加強段豎肋可采用矩形鋼管；b)豎肋角鋼尺寸宜取∠63×6~∠100×10，間距應根據結構強度要求確定，外壁豎肋間距宜取270mm～500mm，內壁豎肋間距宜取250mm～450mm；c)豎肋在水平環肋處應保持連續，與水平環肋相抵焊接或穿過環肋焊接。內、外豎肋與水焊接時采用雙面角焊縫。豎肋與內、外壁板應雙面交錯間斷焊；d)雙壁鋼圍堰節間連接必要時可在對應的豎肋上間隔設置加強肘板。設置加強肘板的部位：刃腳段內豎肋突變部位、除標準段與堰頂段對接以外的其余豎向對接接頭。加強肘板分別與豎肋和水平環肋焊接，上下節段對應設置；8.3.3水平環肋的設置應符合下列規定：a)水平環肋可采用板肋或L形肋；b)內、外壁上的水平環肋間距宜取0.6m～1.5m，根據堰體內抽水后的靜水壓力確定；c)水平環肋厚度根據受力要求選取，一般為10mm～20mm，水平環肋寬根據寬厚比要求確定；d)豎肋穿過水平環肋時，在環肋角點位置應開設過焊孔，開孔直徑30mm。8.3.4壁間撐桿的設置應符合下列規定：a)壁間撐桿可采用角鋼或槽鋼，角鋼尺寸宜取∠75×6~∠125×12，槽鋼尺寸宜取[8～[10；b)當靜水壓力較大時，雙壁鋼圍堰可通過加密環向桁架和增設豎向桁架的方式予以加強。8.3.5隔艙的設置應符合下列規定：a)隔艙板間距5m～7m，板厚不宜小于10mm，并設水平角鋼加勁，尺寸取∠75×6~∠100×10，水平角鋼的間距為300mm～500mm；b)隔艙板與內、外壁板滿焊連接，在水平環肋位置，需根據環肋大小開槽口，槽口應與環肋滿焊c)隔艙板加勁肋與隔艙板可采用兩邊錯開間斷焊，間隔100mm，焊100mm，焊腳尺寸應不小于隔艙板厚，接頭處150mm范圍內為雙面連續焊。隔艙板在水平環肋位置的加勁肋長邊緊貼水平環肋下緣，端頭與雙壁鋼圍堰內、外壁板焊接。8.3.6雙壁鋼圍堰底部應設置刃腳，刃腳的設置應符合下列規定：DB50/T960-2019a)雙壁鋼圍堰刃腳的刃尖夾角宜取25°~45°,可按公式（7）取值：…………（7）eeeb)在刃尖部分內、外壁板宜加厚至12mm～16mm。刃腳底應設水平底板，板寬應根據圍堰底巖土情況和受力大小確定，一般取150mm～600mmc)刃腳內對應豎肋位置應均布豎向梯形板，板高0.7m～1.0m，并采用細石混凝土將刃腳填充密8.3.7焊縫尺寸應符合GB50017規定。a)內支撐可采用鋼管、型鋼或桁架結構，長細比不應大于100；b)內支撐與鋼圍堰壁接觸位置應采用分配梁、墊板、豎箱等形式，傳遞反力；c)必要時，內支撐桿件之間應設置連接系桿件、抵抗自重等豎向力的構造。8.3.9圍堰隔艙混凝土灌注的高度不宜高于承臺頂面。8.3.11雙壁鋼圍堰應在最低水位附近、承臺頂面和設計水位的圍堰下游方向，穿透內、外壁板設置連通管。宜設置電磁閥，以方便控制水位變化。存在水位猛漲猛落可能的山區河流，連通管的過水能力應根據預測的水位漲落速度和出入圍堰水量確定。8.4安全設施8.4.1雙壁鋼圍堰頂面應設置人行通道和護欄，并應符合相關安全規定。8.4.2雙壁鋼圍堰應設置人員上下梯道，并與圍堰壁可靠連接。8.4.3雙壁鋼圍堰頂應配備規定數量的救生設施。8.4.4雙壁鋼圍堰應設置夜間照明設施和航道安全標志。8.4.5雙壁鋼圍堰應設置靠船防撞設施。9結構分析與計算9.1一般規定9.1.1結構分析計算應結合橋梁主體工程基礎、承臺及雙壁鋼圍堰自身的施工工藝、流程特點確定，可參考如下階段劃分，分工況進行。a)浮運法1）雙壁鋼圍堰首節段浮運、定位階段；2）雙壁鋼圍堰后續節段吊裝、接高、下沉階段；3）雙壁鋼圍堰封底混凝土澆筑階段；4）抽水后的承臺施工階段；5）主體工程施工中內支撐拆除或置換階段。b)原位拼裝法DB50/T960-20192）雙壁鋼圍堰封底混凝土澆筑階段；4）主體工程施工中內支撐拆除或置換階段。9.1.2雙壁鋼圍堰應分析其在靜水壓力、動水壓力、波浪力、隔艙混凝土澆筑等作用下的各構件內力及變形情況，根據最不利工況對構件的強度、剛度、穩定性進行驗算。9.1.3雙壁鋼圍堰穩定性驗算應包括整體穩定、抗傾覆、抗滑移穩定性驗算。9.1.4雙壁鋼圍堰采用整體浮運就位時，應驗算其浮運時的浮體穩定性、拖航及頂推作用點的結構強9.1.5雙壁鋼圍堰兼作鉆孔樁或封底的施工平臺時，應根據施工荷載對圍堰結構進行檢算。9.1.6雙壁鋼圍堰水中定位時，錨碇系統系纜點的局部結構應進行強度和剛度檢算。9.1.7雙壁鋼圍堰采用整體或整節段吊裝就位時，應選擇合理的吊裝方式，并進行詳細的吊裝系統設計，吊裝的計算荷載應計入沖擊效應。9.1.8應驗算堰內抽水后堰內、外最高水頭差作用下的堰壁整體穩定性。9.1.9雙壁鋼圍堰封底混凝土厚度應考慮圍堰尺寸、抽水后的內外水位高差以及地基滲透系數等因素，根據封底混凝土抗浮驗算、強度驗算綜合確定。9.1.10雙壁鋼圍堰應進行正常使用極限狀態下結構變形及位移驗算，宜按如下規定執行：a)雙壁鋼圍堰節段局部變形不超過圍堰節段高度的1/250；圍堰結構的最大變形不超過圍堰總高b)雙壁鋼圍堰結構水平位移控制值應不影響后續承臺、橋墩施工，一般應不超過10cm；9.2計算模型9.2.1在雙壁鋼圍堰結構分析中所采用的基本假定、模型和邊界條件、參數的選擇，應能反映結構施工過程和使用中的實際受力狀態。9.2.2雙壁鋼圍堰結構受力分析可按線彈性理論進行，當結構的變形不能被忽略時，應計入各類非線性對結構受力的影響。9.2.3當雙壁鋼圍堰按平面結構分析時，應按圍堰位置開挖深度、周邊環境條件、地質條件等因素劃分設計計算剖面，并按其最不利條件進行計算。9.2.4必要時，雙壁鋼圍堰整體結構或局部異形結構應采用三維空間有限元分析軟件進行建模驗算。9.3構件簡化計算方法9.3.1壁間撐桿可按環向桁架或豎向桁架分析確定其內力，并按兩端鉸支的軸心受壓桿件驗算其強度9.3.2圍堰水平環肋可簡化為3跨或4跨連續梁，根據需承受的水壓進行內力分析及強度、剛度、穩有效寬度的組合截面。可不考慮環向效應。9.3.3圍堰豎肋可簡化為簡支梁或連續梁，根據需承受的水壓進行內力分析及強度、撓度驗算。單根豎肋承受的水壓荷載按其與兩側相鄰豎肋所圍區域中心間距計算，驗算截面取豎肋與壁板有效寬度的組9.3.4圍堰內壁板、外壁板可選受力最不利的環肋和豎肋所圍壁板區格，按4邊固結或3邊固結1邊鉸結的雙向板進行內力分析和強度、撓度驗算，壁板的折算應力及壁板參與梁系有效寬度計算可參照SL74中附錄中面板驗算公式及圖表規定。DB50/T960-20199.3.5刃腳可根據施工需要進行隔艙混凝土澆筑過程中的受力分析及強度驗算，可取加勁板或肋間壁板區格，按單向板（長邊/短邊≥2）或雙向板（長邊/短邊＜2）進行分析驗算。9.3.6隔艙板按固端梁進行計算，水壓荷載計算寬度取加勁肋間距，按加勁肋與壁板有效寬度的組合9.3.7當設置內支撐和豎箱時，豎箱可按以內支撐支撐點為支座的多跨連續梁計算，計算跨度取相鄰9.4壁間撐桿及內支撐計算9.4.1壁間撐桿可按軸心受壓構件簡化計算，其強度應滿足公式（8）要求：dbd…………Ndbd…………N——軸心壓力設計值（N）；dA——構件的毛截面面積（mm2bf——鋼材抗壓強度設計值（N/mm2）。dφ——軸心受壓構件的穩定系數（取截面兩主軸穩定系數的較小者），應根據構件的長細比、鋼材屈服強度、截面分類等確定，取值參照GB50017；9.4.2壁間撐桿穩定性應滿足公式（9）要求：dbddbd…………（9）等邊角鋼η=0.6+0.0015λ （10）η=0.6+0.0015λ短邊相連的不等邊角鋼η=0.5+0.0025λ （11）η=0.5+0.0025λ長邊相連的不等邊角鋼或槽鋼η=0.7 （12）η=0.7λ——長細比，對于中間無聯系的單角鋼壓桿，應按最小回轉半徑計算，當λ<20時，取λ=20。η——折減系數，當計算值大于1.0時取為1.0。9.4.3單邊連接的單角鋼壓桿，當肢件寬厚比w/t大于14倍鋼號修正系數時，按式（8）、（9）計算確定的穩定承載力應按GB50017的規定進行折減。9.4.4應對雙壁鋼圍堰內支撐在安裝、使用及拆除過程等不利工況下結構的強度和穩定性進行驗算；應對內支撐的支承點處鋼圍堰壁局部受力進行驗算。9.4.5應參照GB50017進行焊縫連接計算。計算下列情況的結構構件或連接時，焊縫強度設計值應乘以相應的折減系數，當幾種情況同時存在時，其折減系數應連乘：a)施工條件較差的高空安裝焊縫的連接計算應乘以系數0.90；b)進行無墊板的單面施焊對接焊縫的連接計算應乘以系數0.85。9.5抗浮穩定驗算DB50/T960-20199.5.1圍堰內抽水完成階段應作為抗浮穩定最不利荷載工況進行驗算。9.5.2雙壁鋼圍堰內水抽空后承臺施工前，最高水位時圍堰的抗浮穩定性應按下式驗算：a)鋼護筒與封底混凝土間可能發生粘結破壞工況，應按公式（13）驗算：…………（13）b)樁基可能發生從巖層中拔出的工況，應按公式（14）驗算，驗算時偏安全不計鋼護筒與巖層間EQ\*jc3\*hps33\o\al(\s\up34(樁),樁)EQ\*jc3\*hps33\o\al(\s\up34(基),基)EQ\*jc3\*hps33\o\al(\s\up34(無),受)EQ\*jc3\*hps33\o\al(\s\up34(浮),浮)EQ\*jc3\*hps33\o\al(\s\up34(力),力)EQ\*jc3\*hps33\o\al(\s\up34(作),作)EQ\*jc3\*hps33\o\al(\s\up34(用),用)……………………fK——抗浮穩定性系數，取1.15；fF——樁基鋼護筒與封底混凝土總粘結力（kN1G——雙壁鋼圍堰自重標準值，含自重、封底混凝土重、隔艙填充混凝土重、注水重（kNtG——鋼圍堰堰身自重標準值（kN1G——隔艙混凝土自重標準值（kN2G——隔艙注水自重標準值（kN3G——封底混凝土自重標準值（kN4G——鋼護筒及樁基自重標準值（kNpF——水浮力標準值（kN），對于巖土透水情況，應考慮樁基所受浮力；wP——波浪浮托力標準值，按JTS145規定計算（kNuwΔh——雙壁鋼圍堰外水位至封底混凝土底部的高度（mA——扣除鋼護筒面積后鋼圍堰基底凈面積（m2A——鋼圍堰基底面積（m2——樁基鋼護筒與封底混凝土的粘結力（kPa取值宜為80~120（kPaDB50/T960-2019d——樁基鋼護筒直徑（mph——樁基長度（mph——封底混凝土有效厚度（m）。c9.6抗傾覆、滑移穩定驗算9.6.1雙壁鋼圍堰的整體抗傾覆穩定性應按公式（18）計算：MMa o≥KMar…………（19）M=(GFK——抗傾覆穩定系數，圍堰著床過程中取1.3，封底混凝土澆筑后取1.5；aM——雙壁鋼圍堰的穩定力矩（kN·moF——封底混凝土澆筑后，圍堰受到的浮力標準值（kNwF——圍堰著床過程中受到的浮力標準值（kNP——封底混凝土澆筑后，波浪浮托力標準值，按JTS145相關規定計算（kNuP——圍堰著床過程中的波浪浮托力標準值，按JTS145相關規定計算（kNR——雙壁鋼圍堰重心位置到圍堰背水面刃腳底外緣的水平距離（m1M——雙壁鋼圍堰的傾覆力矩（kN·mrP——動水壓力、風荷載、波浪力等可變荷載（kNdidi——動水壓力、風荷載、波浪力等作用點到雙壁鋼圍堰背水面刃腳底端的豎直距離（m9.6.2雙壁鋼圍堰抗滑移穩定性應滿足下列公式（22）要求：ES ≥KSDB50/T960-2019K——抗水平滑動穩定性系數，取1.3；E——雙壁鋼圍堰底面的滑動力標準值（kNSE——雙壁鋼圍堰底面的抗滑力標準值（kNRθ——雙壁鋼圍堰基底與水平面交角；μ——雙壁鋼圍堰底與地基土的摩擦系數，根據試驗確定，當缺少試驗資料時可參照表7取值。表7基底摩擦系數9.7封底混凝土及地基承載力驗算9.7.1封底混凝土厚度驗算應同時滿足公式（25）和公式（26）要求：…………（25）dMmaxmplct靜水壓力作用下封底混凝土的最大彎矩計算考慮樁基的支撐作用，取4個相鄰的樁中心連線圍成的封底混凝土板，按經驗系數法計算。取兩個方向板的彎矩M和M較大值再乘以彎矩分配系數。若lx＞ly，則maxp0xmaxp0x0x0xfgyxph——封底混凝土有效厚度（mmcY——素混凝土結構系數，對受彎計算，取2.0；dmM——封底混凝土的最大彎矩（N·mmbpl——封底混凝土板計算寬度，此處取ly/2（mmDB50/T960-2019f——混凝土的抗拉強度設計值（N/mm2D——封底混凝土附加厚度，宜取300mm～500mm；wM,M——兩個方向封底混凝土板的彎矩（N·mml,l——樁基縱、橫向間距（mm），見圖1；xyα——經驗分配系數，僅考慮最不利的樁基上板帶支承截面負彎矩經驗分配系數，此處取0.50；pq——雙壁鋼圍堰所受浮力與封底混凝土自重差值在樁上板帶區域形成的荷載集度（N/mm2）。fg圖1封底混凝土受力計算示意圖9.7.2雙壁鋼圍堰堰基承載力按如下規定驗算。a)雙壁鋼圍堰下沉就位后，應按式（29）驗算：…………（29）rrN=G+G+G…………（31）b)封底混凝土澆筑完成后，堰基承載力應按式（32）驗算：…………（32）N=G+G-…………（34）DB50/T960-2019c)承臺混凝土澆筑施工中，最低水位時堰基承載力應按式（35）驗算：…………（35）K——堰基承載力系數，取1.1~1.2；bA——圍堰刃腳底面積（m2rW——圍堰刃腳底截面抵抗矩（m3rG——承臺混凝土重量（kNcwF——樁基鋼護筒與封底混凝土總粘結力（kN1F——雙壁鋼圍堰所承受的水浮力標準值（kNwR——地基承載力（kNsA——圍堰底凈面積（m2應扣除鋼護筒及樁基橫截面面積；R[f]——圍堰地基承載力容許值（kPa）。a9.8錨碇計算9.8.1錨碇計算需考慮雙壁鋼圍堰運輸、定位和導向船組等的受力情況，應根據鋼圍堰定位、安裝、接高、下沉各階段計算其作用力。9.8.2邊錨、尾錨分別按主錨受力的50%進行計算。9.8.3導向船、定位船的水流作用力，可按公式（36）計算：…………（36）S=L(2H+0.85B)R——船只水流作用力（kN1V——設計水流速度（m/sμ——船體與水之間的摩擦系數，鐵駁用0.17，浮箱用0.25；1φ——阻力系數，流線形船只用5，方頭船只用10；DB50/T960-2019A——船只入水垂直于水流方向的投影面積（m21wg——重力加速度（9.81m/s2）。9.8.4雙壁鋼圍堰的水流作用力R，可按公式（5）計算。29.8.5雙壁鋼圍堰及導向船、定位船船組水面以上部分風的作用力，可按（38）式計算：R=KR3——雙壁鋼圍堰及導向船、定位船船組水面以上部分風的作用力（kNK——受風面積填充系數（導向船的塔架和連接梁用0.4，實體部分用1.0Ω——雙壁鋼圍堰、導向船、定位船及各種設備的受風面積（m29.8.6采用鐵錨碇時，所需錨碇重量可按公式（39）推算：…………（39）K——鐵錨碇的覆蓋層系數。覆蓋層為卵石時，取4~5；覆蓋層為沙土時，取5～6；覆蓋層為粘土時，取8～12。W——錨的重量（kNaR2——雙壁鋼圍堰水流作用力；R——總阻力或作用力（kN）。t9.8.7采用鋼筋混凝土錨時，所需錨碇重量可按公式（41）計算：K——鋼筋混凝土錨碇的覆蓋層系數。覆蓋層為沙土時，取1～1.5；覆蓋層為卵石或巖層時時，sc29.8.8錨繩可用鋼絲繩或錨鏈，一般采用鋼絲繩，但靠近錨體的一段，應使用有擋錨鏈。鋼絲繩、錨鏈的規格根據公式（42）確定：TR<T≤tDB50/T960-2019R——錨碇的總作用力（kNaT——鋼絲繩最大使用拉力（kNmaxT——相應直徑鋼絲繩的破斷拉力（kNbk——錨繩負荷系數，采用鋼絲繩時取6，采用錨鏈時取4。t9.8.9連接錨碇宜采用長錨繩，長短錨繩不宜混用于同側受力系統。錨繩長度可按下式計算：a)長錨繩長度可按公式（43）算：aMol=S+aMo2+ahrb)短錨繩長度可按公式（45…………（45）S——錨繩長度（mMa——由錨船馬口處至河床的高度（mhqr——鋼絲繩或錨鏈在水中重力以kN/m計，取鋼絲繩在空氣中重的0.7計；lo——錨鏈平躺在河床上的長度，一般為2.5ha~5ha（mla——錨船馬口至錨的水平距離（m）。9.8.10雙壁鋼圍堰下沉時，為抵御水流阻力，保持雙壁鋼圍堰的豎直，應設下兜攬。下兜攬阻力可按…………（46）T——雙壁鋼圍堰的下兜攬阻力（kNpa、b——分別為圍堰水流作用力R的作用力點、下兜攬作用力點至雙壁鋼圍堰導向船組下游聯接2梁支點的距離（mα——下兜纜與水平面夾角。9.9浮運與下沉計算9.9.1雙壁鋼圍堰在浮運過程中（沉入河床前），應驗算其橫向穩定性。雙壁鋼圍堰浮體穩定傾斜角DB50/T960-2019c…………（48）wφ——雙壁鋼圍堰在浮運階段的傾斜角；M——浮運過程中雙壁鋼圍堰所受流水壓力、波浪力、風荷載等外力矩（kN.mV——圍堰排開水的體積（m3wa——雙壁鋼圍堰重心至浮心的距離（m），重心在浮心之上為正，反之為負；cP——定傾半徑，即定傾中心至浮心的距離（mI——雙壁鋼圍堰浮體排水截面面積的慣性矩（m4）。9.9.2雙壁鋼圍堰整體下沉穩定性應符合下列規定：a)當雙壁鋼圍堰內土體開挖至刃腳以下，刃腳底面支承反力為零時，其下沉系數應按公式（49）…………（49）fkcfkfkcfkK——雙壁鋼圍堰下沉系數，取值宜為1.10～1.25；G——雙壁鋼圍堰下沉節段自重及外加助沉重量標準值（kNkF——圍堰堰壁總摩阻力標準值（kNfku——圍堰下端面外周長（mch——圍堰入土深度（mfq——圍堰外壁單位面積摩阻力標準值（kPa），按土層厚度取加權平均值，其沿深度變化為距離k地面5m范圍內按三角形分布，超出5m范圍取常數。缺乏資料時，可根據土層性質、施表8雙壁鋼圍堰下沉過程中與土層的摩阻力標準值DB50/T960-2019b)當雙壁鋼圍堰下沉穩定性系數大于1.5或在下沉過程中遇到特別軟弱土層時，應按公式（51）st…………（51）…………（52）K——雙壁鋼圍堰下沉穩定系數，取值宜為0.8～0.9；R——雙壁鋼圍堰端部刃腳下地基土的極限承載力（kNbb1——雙壁鋼圍堰刃腳入土斜面的水平投影長度（m）；）；f——軟弱土層極限承載力的標準值（kPa），可按表9取值。表9軟弱土層極限承載力標準值12310.1.1雙壁鋼圍堰應根據橋位地質條件、基礎埋深、水流速度、環境條件等選擇浮運法、原位拼裝法10.1.2雙壁鋼圍堰應嚴格按照經審批的專項施工方案施工。10.1.3雙壁鋼圍堰制造使用的鋼材及焊接材料進場驗收，應符合如下規定：a)鋼材、焊接材料應符合設計文件要求及GB50755、GB50205、GB50661、JTG/TF50現行標b)鋼材、焊接材料應有產品質量證明書并按有關規定進行抽樣復驗，復驗合格后方可使用；c)當鋼材表面有銹蝕、麻點或劃痕等缺陷時，其深度不得大于該鋼材厚度允許負偏差值的1/2。10.1.4雙壁鋼圍堰制作完成應進行水密性試驗。DB50/T960-201910.1.5雙壁鋼圍堰接高和下沉作業過程中，應采取措施保持圍堰穩定。10.2鋼結構制作10.2.1雙壁鋼圍堰宜根據結構特點在工廠內分節、分單元制造，其鋼結構加工制造應符合國家現行相關規范規定。雙壁鋼圍堰單元尺寸應滿足吊裝、運輸、堆放要求。a)雙壁鋼圍堰制作場地面積、環境條件和工作臺的尺寸、平整度應滿足制作要求，并經監理工程b)雙壁鋼圍堰組拼場地（平臺）應根據雙壁鋼圍堰施工、運輸方案選擇，場地（平臺）應穩定可靠，滿足拼裝尺寸要求，并滿足雙壁鋼圍堰單元塊件運輸和吊裝要求。a)胎架設計應考慮施焊方便、翻轉吊運及控制焊接變形需求；b)胎架剛度、尺寸、穩定性應滿足雙壁鋼圍堰制作要求；c)施工單位在組焊雙壁鋼圍堰單元過程中，對胎架應定期檢查，發現問題及時采取措施，以確保10.2.4下料及矯正、加工應符合以下要求：b)放樣或號料鋼材與施工設計圖要求的規格相符，下料鋼材的軋制方向與其主要應力方向一致；c)鋼料不平直、銹蝕、有油漆等污物影響號料或切割質量時，應先矯正和清理后再放樣或號料。d)切割邊緣整齊無毛刺、反口、缺肉等缺陷，圓弧部位應修磨勻順；e)矯正后的鋼材表面，不應有明顯的凹面或損傷，劃痕深度不得大于0.5mm，且不應大于該鋼材厚度允許負偏差的1/2；f)需要進行邊緣加工時，邊緣加工的最小刨削量不應小于2.0mm。1）鋼結構制作前，施工單位應進行焊接工藝評定試驗，并按規定程序報批確認；2）焊接材料應通過焊接工藝評定確定；3）焊劑、焊條必須按產品說明書烘干使用，對儲存期較長的焊接材料，使用前應重新按標準檢驗，焊劑中的臟物，焊絲上的油、銹等必須清除干凈；4）CO2氣體保護焊的氣體純度應大于99.5%；5）施焊前將連接接觸面和焊縫邊緣每邊30mm～50mm范圍內的鐵銹、毛刺、污垢等應清除6）雙壁鋼圍堰單元壁板平面尺寸大，焊道多，應采取必要措施控制焊接變形。b)工地焊接準備工作及安全措施：1）施工單位應編制焊接工藝操作規范報監理工程師審查批準；2）施工單位按批準的工地焊接工藝操作規范及本規范的要求進行工地焊接；DB50/T960-20193）雙壁鋼圍堰單元的拼裝應按工廠試拼裝時的標志位置進行，拼裝誤差不得超出規范規定，上下對接單元偏差應均勻分布，防止單側誤差超出規定值；5）焊條、焊絲等焊接材料與母材的匹配應符合要求，在使用前，應按其產品說明書及焊接工6）圍堰拼裝腳手架應結合圍堰結構設計，考慮方便焊接和確保施工安全相應設置；7）工地焊接用電應滿足GB50194要求，要有安全用電措施，確保施工安全；8）焊接作業應避免上下重疊施工，并在焊接作業位置上方設置防止落物傷人的措施。c)工地焊接環境應符合如下規定：1）工地環境條件應滿足風力小于5級，溫度不低于5℃,濕度不超過80%，室外工地焊接必2）超出以上環境要求者，應采取措施，確實能保證焊縫質量時方可進行施焊;3）當雙壁鋼圍堰單元內采用氣體保護焊接時，應采取通風和防護安全設施。a)雙壁鋼圍堰組拼工序宜按如下順序進行：外壁板、外壁水平環肋、外壁豎肋、壁間撐桿、隔艙板、內壁水平環肋、內壁豎肋、內壁板，脫胎模翻身，焊接成件；b)拼裝應滿足如下要求：上下隔艙板對齊，各相鄰水平內、外環肋對齊，上、下豎肋對準，否則必須和內、外環肋板焊牢。內、外壁板拼縫不能對接焊時，可采用搭接焊或貼板焊接，但必須滿焊，并保證全焊水密結構的可靠性；c)組裝和焊接應滿足如下要求：1）設計要求的頂緊接觸面應有70%以上的面積緊貼；2）組裝縫坡口的允許偏差±2o;3）各種構件（隔艙板、水平環肋及豎肋等）安裝位置準確，允許偏差2mm；4）焊縫表面不得有裂紋、焊瘤、表面氣孔、夾渣、弧坑裂紋、電弧擦傷等缺陷；5）焊縫感觀應達到：外形均勻、成型較好，焊道與焊道、焊道與基本金屬間過渡過較平滑，6）鋼板對接焊正面焊完后，反面施焊前必須清根處理。d)板件應采用切割機下料，桿件應采用鋸床或型鋼切割機下料。內外壁鋼板允許接料，但接料對接平行焊縫間距離應不小于200mm；e)環向桁架組焊應滿足如下要求：1）環向桁架是用鋼板作胎模組焊，胎模上應設壓板，控制環向桁架焊接時板面波浪變形；2）環向桁架應在專用平臺上組裝，專用平臺應保持平整，且設有卡固內、外環肋板設施，以保證環向桁架尺寸滿足精度要求；f)雙壁鋼圍堰單元應經過首件制作驗證，合格后方可批量生產；g)雙壁鋼圍堰焊接完成后，應檢查壁板節間、塊間焊縫及隔艙板焊縫水密性，并及時處理滲、漏h)雙壁鋼圍堰吊掛系統主吊點應設置在圍堰壁板主豎肋或隔艙板，通過吊點與分配梁相連，吊桿可采用精軋螺紋鋼筋或其他鋼結構吊桿。10.2.7塊件存放和運輸應符合以下要求：a)存放場地應堅實、平整，有排水設施；DB50/T960-2019b)雙壁鋼圍堰單元分類平放在墊木上，構件底與地面凈空不宜小于300mm，墊木應放置在雙壁鋼圍堰的環向桁架處，以防壁板壓彎變形；c)雙壁鋼圍堰單元疊放不宜超過二層，層間墊木應在同一垂直面上；d)先拼裝的圍堰單元段應堆放在上層，結構薄弱的單元應單獨存放，應采取防止圍堰單元運輸過e)采用陸路、水路運輸時，對于尺寸較大的特殊單元應進行必要的交通放并采取必要的捆扎措施。10.3.1一般規定a)施工前應在既有勘察基礎上進行現場查勘，并收集下列資料：1）工程所在地有關工程建設、環保、土地使用、港口、碼頭、道路使用等方面的規定；2）施工作業區內地下管線、架空線路、水生植物、水下障礙物、污染物等，查明具體位置及3）施工水域過往船舶類型、數量、頻率，對施工干擾程度；4）當地燃料、材料、電力及供水及臨時用地條件。b)施工前，應在河道、航道管理等部門辦理相關手續，批準后方可進行施工；c)施工前應實測河床標高，對影響圍堰下沉著床的局部河床或其他障礙物應清除或整平。10.3.2浮運法岸上拼裝入水應符合以下要求：a)岸上拼裝雙壁鋼圍堰需硬化場地或設置鋼支墩支撐，形成拼裝底b)鋼支墩及拼裝平臺的設置應考慮雙壁鋼圍堰入水時操作需要；c)雙壁鋼圍堰在岸上組拼后，可根據底節雙壁鋼圍堰大小、重量規模以及環境設備條件，選擇吊裝入水、船臺滑道入水或氣囊入水；d)采用船臺滑道入水和氣囊入水時，滑道可根據根據現場條件設置5°~10°的斜坡，滑道的地基承載力應滿足圍堰拼裝和滑移入水的受力要求，必要時應對滑道及滑道的末端地基基礎進行e)采用船臺滑道入水浮運時應符合下列規定：1）鋼支墩的高度應滿足船臺小車的進出高度，鋼支墩的大小及間距滿足結構受力和地基承載2）船臺小車溜放的最低點水深應比雙壁鋼圍堰結構自浮時的吃水深度與小車高度之和大1.53）雙壁鋼圍堰溜放的牽引裝置應安全可靠，牽引繩的安全系數應不小于4。f)利用氣囊入水時，氣囊個數及布置、入水過程中雙壁鋼圍堰受力分析及圍堰吃水深度等，必須經過詳細計算，滿足要求方可實施；g)采用氣囊坡道下滑入水時應符合下列規定：1）雙壁鋼圍堰組拼用支撐墩的高度應不大于氣囊直徑的0.6倍。支撐墩大小及間距應滿足雙壁鋼圍堰結構受力及場地地基承載力要求，同時應滿足氣囊布置要求；2）氣囊軸線與圍堰移動方向垂直，布設間距應合理，氣囊的工作高度不應小于0.3m，承載力應不小于雙壁鋼圍堰自重的1.5倍；DB50/T960-20193）雙壁鋼圍堰與氣囊之間應布置托板，以保證氣囊工作平整及傳力，應打磨托板焊縫清理滑4）應設置地錨結構以固定卷揚機，其穩定拉力應有安全儲備，取雙壁鋼圍堰本體下滑力的46）氣囊充氣達到預定頂升壓力的80%時，應檢查氣囊的受力狀態，使其受力均勻。當氣囊完全頂起雙壁鋼圍堰時，拆除支撐墩；7）雙壁鋼圍堰本體依靠自身重力和水中拖輪下滑滾動，可通過卷揚機調整其下滑速度，使其8）下滑過程中應及時補充雙壁鋼圍堰滾動前方的氣囊，確保氣囊數目；9）滑道前端水深應大于圍堰入水后的自浮吃水深度加1.5m。雙壁鋼圍堰入水前，可通過機駁靠幫連接和上游側設置拉纜控制圍堰入水及漂移。h)雙壁鋼圍堰入水前應對拼裝處焊縫進行煤油滲透試驗，保證圍堰不漏水；i)雙壁鋼圍堰制作拼裝完成后報檢，經檢查合格后方可準備入水工作；j)為控制雙壁鋼圍堰下滑速度，應設置后拉纜；后拉纜應采用兩點法布置，以便控制方向；k)在入水區域的前沿，開挖足夠深度的雙壁鋼圍堰自浮區，此深度根據計算確定；l)當采用浮吊裝船運輸時，雙壁鋼圍堰拼裝場地宜選在能停靠大型浮吊和運輸船舶的碼頭（包括臨建碼頭）或大型船舶的甲板上，并對吊裝和運輸方案進行專項設計。10.3.3浮運法浮運就位應符合以下要求：a)浮運準備工作宜按如下規定執行：1）雙壁鋼圍堰浮運前應詳細調查圍堰浮運航線的距離、航道寬度算雙壁鋼圍堰浮運時的吃水深度，必要時采取措施增加自浮力減少吃水深度；2）應對錨碇設備檢查和整理。若設備來源不一，品種繁雜，需進行檢查、鑒定和整理，對符合要求的進行編號、配套和標記；3）定位船錨碇系統應合理布設，應備好雙壁鋼圍堰臨時拉纜與安全錨；4）應驗算浮運過程中圍堰穩定性、拖航及頂推作用點的結構強度和剛度；5）雙壁鋼圍堰周邊外側板上應做好觀測標志，以便浮運過程中校核圍堰的入水深度及方便施工過程中觀察圍堰內外水頭差。b)雙壁鋼圍堰拖運時應至少設置2個拖輪，拖輪應根據圍堰重量、入水深度、水流流速及風速進行計算選型。拖輪總有效輸出拖力應大于雙壁鋼圍堰拖航總阻力的1.5倍；c)拖輪的選型可根據所需拖輪能力按公式（53）確定：tn…………（53）E.P.S——拖輪的拖拽功率（kWR——總阻力（N），可參照錨碇系統計算進行確定，并考慮航行速度、風力等加以修正；t），e)拖輪牽引繩過渡至定位船時不得同時解開所有牽引繩；f)浮運就位時，干舷高度不宜小于3.0m，浮運速度不宜大于0.5m/s。DB50/T960-201910.3.4原位拼裝法在駁船上拼裝入水應符合以下要求：a)雙壁鋼圍堰可根據現場情況選擇在導向船或駁船上拼裝。駁船可以采用一艘或數艘連接，形成b)采用數艘駁船作為平臺時，應保證定位船連接牢固；c)錨碇系統根據駁船組吃水深度、流速、風速等計算確定，保證錨碇安全可靠；d)雙壁鋼圍堰拼裝時應盡量對稱堆載布載，保持駁船平衡，減少船舶傾斜；e)雙壁鋼圍堰拼裝對接、焊接及驗收要求同岸上拼裝；f)底節雙壁鋼圍堰可采用導向船上鷹嘴起吊入水、大型龍門吊起吊入水、用大型浮吊起吊入水，g)吊裝前應進行荷載和設備能力驗算，應考慮雙壁鋼圍堰自重、風荷載、入水后水流影響以及多h)起吊前安裝好兜纜和拉纜，以便入水后定位控制；i)起吊時應緩慢平穩，六級及以上大風、大霧等惡劣天氣不得進行起吊作業。10.3.5原位拼裝法在鋼護筒平臺上拼裝入水應符合以下要求：a)采用先樁后雙壁鋼圍堰施工方法時，可在鋼護筒平臺上拼裝雙壁鋼圍堰，利用鋼護筒作支撐，b)鋼護筒平臺設計時，應同時考慮鉆孔樁施工及雙壁鋼圍堰拼