目 附錄 附錄B General Termsand Basic GeotechnicalandEnvironmental General Environmental GeotechnicalTesting GeotechnicalSurvey EarthPressureandWater General EarthPressureat ActiveAndPassiveEarth FoundationPit General Overall StabilityAgainst StabilityAgainstBasal StabilityAgainst StabilityAgainst InternalSupportAndBlocking General ReinforcedConcretePile DiaphragmWall InternalSupport ExcavationsSupportedByPermanent Soil General DesignandStructural Constructionand Groundwater Genera GroundwaterControl Dewatering General Soil EmergencyResponseand EnvironmentalImpactAssessmentandProtection General Evaluation PredictionofFoundationPit EnvironmentalProtection FoundationPit General LayoutofMonitoring MonitoringMethodsandPrecision Monitoring Automatic Report CalculationofUndrainedShear Appendix CalculationofStiffnessParametersofSoil（Hs）ModelforTypicalSiltandSiltyClayintheMainUrbanAreaof ExplanationofWordinginThis ListofQuoted Explanationof 本標準的規定之外，尚應符合現行國家、行業和地方標準的相關規定。 metrodeep于7m）的空間。 surroundingsaround designworkable structuralmemberforearth retaining struttedretaining soldierpile diaphragm墻體。 capping groundwater curtainforcuttingoff open Eak、Epk——GJMMkNNkqk——均布附加荷載標準值；q1k基礎底面附加壓力標準值；p0k——靜止土壓力強度標準值；ps——Q單井涌（抽）水量；Fh彈性支點水平反力；s——固結沉降量；sdSd作用組合的效應設計值；Sk——作用標準組合的效應；pw——孔隙水壓力；vCck——土的黏聚力標準值；φk土的內摩擦角標準值；E——彈性模量；fcfcsfpy預應力筋的抗拉強度設計值；fy——鋼筋的抗拉強度設計值；k——土的滲透系數；RkRdAAsb截面寬度；d樁的直徑；h——ld——l0受壓支撐構件的長度；H——潛水初始含水層厚度；M——承壓含水層厚度；R——影響半徑；rw————ks——土的水平反力系數；kR彈性支點軸向剛度系數；K——安全系數；Ka主動土壓力系數；K0靜止土壓力系數；KpmαR——λ基本規定1年。當支護結構作為主體地下結構一部分時，應滿足主體結構并按照表3.0.3-1確定環境設施重要性類別，按照表3.0.3-2確定基（構）省市級以上的保護建筑，高度超過1515層以下的一般建雨污水干管、中壓以上的燃氣管，直徑其他使用時間較長的鑄鐵管、承插式的電力管（溝）3.0.3-2Ⅰ需考慮環境設施特ⅢⅣ注：1非常接近：基坑周邊0.7h或h·tan（45°-k/2）2接近：基坑周邊0.7h～1.0h或h·tan（450-k/2）～1.0h較接近：基坑周邊1.0h～2.0h不接近：基坑周邊2.0h根據地形地貌特征、工程地質和水文地質條件，按表3.0.4ⅠⅢ3.0.53.0.5風險等級為Ⅰ級或Ⅱ風險等級為Ⅲ風險等級為Ⅳ 式中：γ0——支護結構重要性系數，應按本標準第3.0.7條的規定Sd作用基本組合的效應（軸力、彎矩等）Rd 式中：γFSk 式中：Rk抗滑力、抗滑力矩、抗傾覆力矩等土的抗力標準值；Sk——滑動力、滑動力矩、傾覆力矩等作用標準值的效應；K ——C支護結構的位移、基坑周邊建筑物和地面沉降的限值。系數γ0分別不應小于1.1、1.0、0.9。一般規定環境調查應調查地鐵深基坑周邊2倍～3倍開挖深度范圍內建（構） 市軌道交通巖土工程勘察規范》GB50307的規定。2條縱剖面和3條有1/3。總數的1/2，區間工程不應少于勘探點總數的2/3。控制性勘探孔深50307和《巖土工程勘察規范》GB50021的規定進行原位測試和室驗方法應符合現行國家標準《濕陷性黃土地區建筑標準》GB50025標準《膨脹土地區建筑技術規范》GB50112合現行國家標準《鹽漬土地區建筑技術規范》GB/T50942的有關規定；4.4.34.4.3ccu、φcuccq、地下水位以下正常固結、超固結ccu、φcuccq、cuu、φuucq、 ccq、φcq表示直剪固結快剪強度指標 cq、φq表示直剪快剪強度指標；ccu、φcu表示三軸固結cuu、φuucd、φd一般規定p0kγihiΔσk,j

——（kPa；（kN/m3hi——i層土的厚度（m；Δσk,j——支護結構外側第j個附加荷載作用下計算點土中附（kPa按本標準第5.3.4條~第5.3.6條計算；K0

K1

K0.95

式中：K0（°

——（kPaKack、φk——計算點處土的黏聚力標準值（kPa）和內摩擦角標準（°剪切試驗測定的強度指標ccu、φcu或直剪固結快剪試ppkγihiKp

——（kPa；Kp5.3.35.3.31—支撐；2—坑底；3—地基土抗力；4—被動土壓力；5—算（圖5.3.4： （kPa5.3.4 5.3.5a：當d+a/tanθ≤za≤（3a+b）/tanθ時

q1kb

——（kPa；d基礎埋置深度（m；b——基礎寬度（m；a支護結構外邊緣至基礎的水平距離（m；θ——附加荷載的擴散角（o，宜取= 5.3.5a：d+a/tanθ≤za≤d+（3a+b）/tanθ時

(b2a)(l

式中：b與基坑邊垂直方向上的基礎尺寸（m；（m5.3.5b5.3.55.3.65.3.6

za

Kb2

a Eak12h1Ka

當

——（m；a支護結構外邊緣至放坡坡腳的水平距離（m；b1放坡坡面的水平尺寸（m；（o，=h1地面至支護結構頂面的豎向距離（m；（kN/m3；c支護結構頂面以上土的黏聚力（kPa；Ka支護結構頂面以上土的主動土壓力系數；對多層土取Kak1——支護結構頂面以上土體的自重所產生的單位寬度主動（kN/m 5.4.25.4.21—坑外水壓力；2—15.4.3 h0 pw1γwh0ΔhΔh2hb

pw2γwh0ΔhΔh2hb

（kPa；（kPa；Δh坑內外水頭差（m；h0坑底地下水位至截水帷幕底部距離（m；（m5.4.31—坑外穩定滲流水壓力；2—一般規定明外，應按三軸固結不排水剪切試驗測定的強度指標ccu、cu或直剪固結快剪強度指標ccq、cq取用。最危險圓弧滑動面的穩定性（6.2.1，應符合公式（6.2.1）的(qbW

≥

式中：Ksθi——i（°；bi——第i土條的寬度（m；lii土條的滑弧段長度（m，取=n（kPa位于坑內的土條一般取k=0；Wki——i土條的自重標準值（kN；不考慮滲流作用時，cki、φki——第i土條滑弧面處土的黏聚力標準值（kPa）和內摩（°6.2.1穩定性的要求（圖6.3.1：FakzaFwk

式中：Ke——嵌固穩定安全系數，安全等級為一級、二級、三級的單層支撐的支擋式結構，e分別不應小于1.25、1.2（kN度按照本標準第5.3.2條的規定計算；（kN5.3.1（kN；力分布模式按照本標準第5.4.2條、第5.4.3條的規定（m；（m；zw——凈水壓力合力作用點至支點的距離（m。6.3.1性的要求（圖6.4.1-1：γm2ldNqck γm1(hld)Ntan245k

2 護結構，b分別不應小于1.8、1.6、γm1、γm2基坑外、基坑內擋土構件底面以上土的天然重度（kN/m3對多層土，取各層土按厚度加權的平均重度；ld——擋土構件的嵌固深度（m；h——基坑深度（m；q0——地面均布荷載（kPa；（kPa（°6.4.1-1弱下臥層頂面以上土的重度（圖6.4.1-2，ld應以D代替。6.4.1-26.5.1

式中：Kf流土穩定性安全系數，安全等級為一級、二級、三級的支護結構，f分別不應小于1.6、1.5、1.4；ld截水帷幕在坑底以下的插入深度（m；D1——（m；γ′土的浮重度（kN/m3；（m；（kN/m3（a）潛 （b）承壓6.5.11—截水帷幕；2—基坑底面；3—含水層；45—承壓水測管水位；6性應符合下式規定（圖6.6.1：h w（kN/m3；D承壓水含水層頂面至坑底的土層厚度（m；γw——水的重度（kN/m3；——（m6.6.11—截水帷幕；2—基坑底面；3—4—承壓水含水層；5—一般規定0.5h，黃土臺塬區、沖洪積碎石土、圓礫地層結構分析圖7.2.3-1進行擋土結構的內力（彎矩、剪力、位移、支點力及嵌7.2.3-11—擋土構件；2—由支撐簡化而成的彈性支座；3———ps——作用于擋土構件嵌固段的分布土反力ba作用在單根支護樁或單幅地下連續墻上的主動土壓b0土反力計算寬度（m）（a）圓形截面排樁計算寬 （b）矩形或工字型截面排樁計算寬7.2.3-21—排樁對稱中心線；2—圓形樁；3—主動土壓力強度標準值可按本標準第5.3嵌固段土體作用于擋土結構的分布土反力可按本標準第bab0（7.2.3-2）應按本標準第7.2.7條確定；動土壓力計算寬度ba和土反力計算寬度b0應取包括接頭的單幅墻7.2.8 當不符合式（7.2.4-2）長度或取Psk=Epk式中：ps作用于擋土構件嵌固段的分布土反力（kPa；ks土的水平反力系數（kN/m3，7.2.5條的v擋土構件在分布土反力計算點使土體壓縮的水平位（m；Psk——（kN，通過按公式（7.2.4-1）計算的分布土反力得出；（kN，按本標準公式（5.3.2-1）計算的被動土壓力強度標準值得出。 式中：m——土的水平反力系數的比例系數（kN/m4，z計算點距地面的深度（m；（mmK 式中：m——土的水平反力系數的比例系數（MN/m4；

——（kPa（°，按本標準第5.3.1條的規定確定，對多層土，按不同土（mm水平位移不大于10mm時，可取vb=10mm；K地區修正系數，可結合本地區的經驗取值。太原城區的黃土區、汾河西岸區、汾河東岸區可分別按表7.2.6-1、表7.2.6-2、表7.2.6-3取值。7.2.6-1K建議K建議K建議K7.2.6-3K建議K排樁的單樁分布土反力計算寬度應按式（7.2.7-1）~反力計算寬度b0大于排樁間距時，應取排樁間距。 （b>1m） （m；（m；（m （kN；（kN/m；采用內支撐時可按本標準第7.2.9條的規定確定；vR——支點的水平位移值（m；vR0——設置支撐時，支點的初始水平位移值（m；（kN；采用豎向斜撐時，取Ph=P·cosα·ba/s，采用水平對（kNαP0.8NkNk為支撐軸（mkREAba ls

式中：——λ=0.5；=0.5～1.0，且差異大時取大值，反之取小值；對土壓力較小或后開挖的一側，取（1-λ；當基坑一側取=1時，基坑另一側應按固定支座考慮；對豎向斜撐構件，取λ=1；——E支撐材料的彈性模量（kPa；A——支撐的截面面積（m2；s支撐等間距布置時的水平間距（m；——（m JGJ120和現行山西省地方標準《建筑基坑工程技術規范》DBJ04/T306600mm，并宜取50mm的模數。2.0樁的嵌固深度應滿足本標準第6章關于基坑穩定性要求的規定。混凝土冠梁的寬度不宜小于樁徑，高度不宜小于樁徑的50010的有關規定。網的噴射混凝土護面時，噴射混凝土面層厚度不宜小于80mm，混凝土強度等級不宜小于C20；混凝土面層內配置的鋼筋網的縱橫向12mm的鋼筋釘固定，鋼筋釘打入樁間土中的長度不應小于排樁凈間距的1.5倍且不應小于500mm。厚度應滿足截水要求，且不宜小于500mm；Ⅱ306的相關規定。規范》JGJ9420%5根； 地下連續墻的常用墻厚為600mm、800mm、1000mm1200mm家標準《混凝土結構設計標準》GB/T50010的相關規定。4m~6m。JGJ120行山西省地方標準《建筑基坑工程技術規范》DBJ04/T306的相關 導墻宜采用倒L形的現澆鋼筋混凝土結構，混凝土強度等級不應低于C30；導墻底部應置于堅實的土層上，高度不應小于1.5m；導墻導墻混凝土強度達到70%后可以拆模，拆模后應及時加設1h1.2，槽底淤積厚度不大于200mm。成槽過程護壁泥漿液面應高于地下水位500mm以上，且不應低于導墻頂面300mm。護壁泥漿應采用測量3混凝土面以下的深度宜為2m～4m；每根導管分擔的澆筑面積宜均筑上升速度不宜小于3m/h。地下連續墻的混凝土澆筑面宜高出設計標高落度宜為180mm～220mm，初凝時間不宜小于8h；混凝土強度應程技術規范》DBJ04/T306準《建筑基坑工程技術規范》DBJ04/T306相關規定的要求。對于7.4.207.4.20寬度（設計墻厚注：1地下連續墻混凝土充盈系數為實際混凝土體積與設計墻身計算體2墻身混凝土抗壓強度試塊每100m3混凝土不應少于1Ⅰ可以單層設置，也可多層設置（圖7.5.6-1，7.5.6-2；7.5.6-11—支護樁；2—冠梁；3—對撐；4—板撐；56—連系梁；7—立柱；87.5.6-21—支護樁；2—腰梁；3—對撐；4—抗剪鐙；56—支座；723.0米~3.5距，對混凝土腰梁不宜大于9m，對鋼腰梁不宜大于4m；宜大于9m，斜撐桿與冠梁、腰梁之間的夾角宜取45°～60°；平面內，豎向相鄰水平支撐的凈距不宜小于3m，當采用機械下坑開挖及運輸時，不宜小于4m。宜小于700mm。可另設腰梁，但不宜低于自然地面以下3m。于15m，對鋼支撐的立柱間距不宜大于20m。取值不宜小于支撐計算長度的1/1000，且對混凝土支撐不宜小于20mm，對鋼支撐不宜小于40mm。以支撐為支座的多跨連續梁計算，計算跨度可取相鄰支撐點的中心距；支撐相交的相鄰水平支撐桿件中心間距的1.5倍；12算應符合現行國家標準《鋼結構設計標準》GB50017的規定。技術規程》JGJ120DBJ04/T306術規范》DBJ04/T306 程施工質量驗收規范》GB50204量驗收標準》GB50205100mmC30的細石0.5倍~0.810H差應為1/150；10mm1/300 Ⅱ支護結構在基坑施工階段應根據本標準第6章和第7.2節的地下連續墻墻身的防水等級應根據地下結構外墻防水等級確定。JGJ120程技術規范》DBJ04/T306 施工組織方案，提出水平與豎向構件施工方法以及土方開挖技術措施。齊，洞口水平間距應綜合考慮土方挖運、材料運輸、自然通風等要求。筑基坑工程技術規范》DBJ04/T306一般規定量不宜少于總樁數的1%，且不少于6根；測點數量不宜少于每100m2檢測一點，且不應少于3點。滿堂等形式（圖8.2.2；固體的寬度不宜小于相應范圍基坑開挖深度的0.4倍；8.2.21—圍護墻；2—裙邊結合墩加固；3—裙邊加固；45加固體的底標高宜控制在坑底標高以下不小于3m；頂標高當坑底加固體加固深度穿過軟弱土層不小于1.5m時，加固 式中：φsp、csp——復合土層的內摩擦角及黏聚力；φp、cp——水泥土加固體的內摩擦角及黏聚力，重要工程φs、cs——m=

加固采用的水泥宜采用強度等級不低于P.O42.5級的普通硅28天齡期的無側限抗壓強度不宜小于0.8MPa；水泥摻量及水灰比三軸水泥土攪拌樁水泥摻量不宜小于20%，水灰比宜為高壓噴射注漿法的水泥摻量不宜小于25%，水灰比宜為并不應小于100mm。當加固體頂標高位于地面以下較深處時，應采取下列處理措施：軸水泥土攪拌樁加固的水泥回摻量宜為8%~12%；一般規定后基坑內的水位應低于坑底0.5m~1.5m，黏性土取大值。性驗算，不滿足時可采用豎向和水平向截水帷幕、承壓水減壓等措施。不宜小于1.5m： 式中：l帷幕進入隔水層的深度（m；（m；（m坑底以下的深度應滿足本標準6.5.1條對地下水從帷幕底繞流的滲9.2.29.2.2降低水位單級<6管井1排水溝尺寸應根據坑底滲水量確定。一般情況下，溝寬0.2m~0.4m，溝深0.2m~0.3m。排水溝坡度不宜小于0.3%，溝底應總排水能力Qm應符合式（9.2.3） 式中：Q——基坑總涌水量（m3/d2米；降水井結構設計，井徑要滿足抽水設備的使用要求，宜大于水泵外徑50mm；濾管外徑不宜小于200mm；管徑外填濾料的厚度不小于100mm，濾料規格應磨圓較好，級配與含水層顆粒組6m1m9.2.69.2.6k≤10-6cm/s。其厚度應結合支護sw

式中：sw——降水引起的地層壓縮變形量（m；Ψw——沉降計算經驗系數，無經驗時宜取1；（kPa；Δhi——第i層土的厚度（m；（kPa于6m；回灌井的間距應根據回灌量的要求和降水井的間距確定；回灌井宜進入穩定水面不小于1m，回灌井過濾器應置于滲采用管井時，應對井口采取防護措施，井口宜高于地面200mm基坑開挖一般規定2水位降至開挖面以下不小于0.5m時再開挖。驗算挖運土石方的機械設備產生的荷載對支護結構的影響，以及坑內行車道兩側邊坡的穩定性，確定必要的加固措施。土方開挖500mm支護結構或基坑周邊環境出現本標準第12章規定的預警基坑開挖接近基底300mm時，應人工清底，不得超挖或一般規定距地鐵基坑邊2倍~3倍基坑深度范圍內既有建（構）筑物地鐵基坑周邊外寬度為1倍～2倍開挖深度范圍內進行土體垂直節11.1.3煤氣總管、共同溝等重要建（構） 評估內容和沉樁方式不當對已建地鐵基坑支護結構產生推擠和振動等不利影響。對地鐵基坑周圍的保護對象，可選用下列地基加固方法和措施：地鐵基坑開挖前，在其和保護對象之間設置隔離樁等隔離措施；一般規定邊2倍～3倍基坑深度范圍內的環境狀況、基坑工程專項設計說明目宜根據地鐵基坑工程安全等級參照表12.1.7選擇。注：12

20m3個。水平和豎圍護墻或土體深層水平位移監測點宜布置在地鐵基坑周邊中部、陽角處及有代表性的部位，監測點水平間距宜為~m每邊監測點數目不應少于1個。用測斜儀觀測深層水平位移時，當測斜管埋設在圍護墻體內，測斜管長度不宜小于圍護墻的深度；當1.5倍，并應大于圍護墻的深度。以測斜管底端為固定起算點時，管底應嵌入到穩定的土體中。處、地質條件復雜的立柱上，監測點不應少于立柱總根數的5%，3根。立柱的內力監測點宜布置在受力較大的立柱上，位置宜設在坑底以上各層立柱下部的1/3部位。3個，各在支撐的端頭或兩支點間1/3部位；混凝土支撐的監測斷面宜選擇在兩支點間1/3部位，并避開節點位置。量不應少于3個。2個監測點，豎向布置上監測點間距宜為2m~5m，下部宜加密。土層分布情況布設，豎向間距宜為2m~5m，數量不宜少于3個。點；當有截水帷幕時，宜布置在截水帷幕的外側約2m處；地下水位之下3m～5m。承壓水水位監測管的濾管應埋置在所測的度的0.2倍范圍以內。宜沿垂直坑壁方向在地鐵基坑變形影響范圍3道路沉降觀測點的間距不宜大于315m，布點范圍應能反映建筑物的差異變形。可在建周邊建筑物的裂縫監測點應選擇有代表性的裂縫進行布每一條裂縫的監測點不少于2個，監測點宜設在裂縫的最寬處及裂縫末端。側等易破裂處設置測點。測點水平間距不宜大于20m。3GB50026、《城市軌道交通監測技術規范》GB50911交通工程測量規范》GB50308《建筑變形測量規范》JGJ8的有關規定。12.3.1012.3.10累計值＜2020≤＜40變化速度監測點坐標中誤差注：1監測點坐標中誤差，系指監測點相對測站點（如工作基點等）坐標中誤差，為點位中誤差的12 12.3.12累計值變化速度注：監測點測站高差中誤差是指相應精度與視距的幾何水準測量單程一測站的高差中誤差。12.3.1412.3.14地鐵基坑坑底隆起（回彈）監測的精度要求坑底回彈（隆起）12.3.1512.3.15測斜儀系統精度不宜低于0.25mm/m，分辨率不宜低于0.02mm/500mm裂縫寬度量測精度不宜低于0.1mm精度不宜低于精度不宜低于0.25%F·S，分辨率不宜低于精度不宜低于0.5%F·S，分辨率不宜低于精度不宜低于0.5%F·S，分辨率不宜低于量測精度不宜低于 程經驗時，可按表12.4.4確定。12.4.4HHH注：1f——構件的承載能力設計值；fy——累計值取絕對值和相對基坑開挖深度H當監測項目的變化速率達到表中規定值或連續3次超過該值的70%底板完成后，監測項目的位移變化速率不宜超過表中速率預警值的70%12.4.5確定。具體應用中應考慮不同施工階段多次擾12.4.5（既有裂縫（新增裂縫1~3（新增裂縫監測頻率挖后現場儀器監測頻率可按表12.5.3確定。成后3天3天到完成后3天1次/天，1~2次/周1次/1次/2~3次/1次/2~3次/2~3次/1次/監測自動化系統應由監控中心/監控分中心、傳輸網絡、前前端系統，應設置監測數據采集與傳輸系統（備騷擾特性限值和測量方法》GB4824的相關規定。報告編寫附錄 C0

cu1

121

（kPa；—土的浮重度（kN/m3；K0z計算點處土的深度（m；ccu——計算點處土的三軸固結不排水剪切試驗的黏聚力（kPa；φcu——附錄B 土體硬化（HS）模型的4ErefErefEref和應力指數n 原主城區典型粉土的 ：Eref：Eref：Eref=1：1：1：4.5；

型粉質黏土的 ：Eref：Eref：Eref=1：1：1：5；典型粉土 n0.7、0.65。該取值規律可用《建筑地基基礎設計規范》GB《混凝土結構設計標準》GB/T《鋼結構設計標準》GB《巖土工程勘察規范》GB《濕陷性黃土地區建筑標準》GB《工程測量標準》GB《膨脹土地區建筑技術規范》GB《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB《鋼結構工程施工質量驗收標準》GB《城市軌道交通巖土工程勘察規范》GB《城市軌道交通工程測量規范》GB《建筑基坑工程監測技術標準》GB《城市軌道交通地下工程建設風險管理規范》GB《城市軌道交通工程監測技術規范》GB《鹽漬土地區建筑技術規范》GB/T《建筑變形測量規范》JGJ《建筑樁基技術規范》JGJ《建筑基樁檢測技術規范》JGJ《建筑基坑支護技術規程》JGJDBDBJ/T13-283-DB29-DB《建筑基坑工程技術規范》DBJ04/TDB13（J）/T8369-DG/TJ08-條文說目 附錄 附錄B 2014DBJ04/T控制更嚴格，錨桿支護形式幾乎不能用；②基坑較深，10m以上深基本規定延長支護期限并應對荷載、結構構件的耐久性等設計條件作相應考慮。GB50652GB50911的相關規定綜合確定。度不超過10m的基坑在經過設計方案充分論證后可酌情定為三級準《建筑基坑支護技術規程》JGJ120-2012一致，是本標準各章各基坑支護技術規程》JGJ120-2012體取值，一般情況下設計超載不應小于20kPa；作為土方車、材料裝卸車、施工機械通行的施工道路時，設計超載不應小于30kPa、3.0.15規定了地鐵基坑采用明挖法時內支撐支護結構設計3.0.16一般規定特殊性巖土具有獨特的成因、成分、地域分布等特征和特殊的巖土工程特性，若施工方法或施工工藝選擇不當，在基坑工程施工過程中就容易出現問題甚至事故。本條第5款的規定，對擬建工程場地分布有特殊性巖土的情況提出了巖土工程勘察成果的基本要環境調查22倍~3倍2倍開挖深度范2倍~3 當其寬度大于20m時，勘探孔按網格狀平面布置為宜。當環境保護11參數22本條第1~2款是基坑巖土勘察中最基本的試驗項目，一般工宜采用聯合測定法。第3~10款主要是針對一些特殊性巖土室內試基坑工程需提供的巖土參數可參考表3選擇。3注：表中○表示可提供、√表示應提供、—c、φ值，可根據休c、φ值則宜通過現場直接剪切試驗確定。驗算基坑邊坡穩定性時需考慮地下水滲流對邊坡穩定的影確定作用在支護結構上的水土壓力。一般規定1995年《巖土工程學報》第6期魏汝龍論文“總應力法計算土壓力”和2000年《巖土工程學報》第3期沈珠江論文“基于有效固結應力理論的20003期李廣信論文《歐洲巖土設計規范Eurocode7（BSEN1997-1：2004）規定y≤0.05%h時（h為墻高 計算點處土的靜止土壓力系數K0的確定是計算靜止土壓力K0試驗測定，其次可采用現場以Jaky（1948）提出的砂性土估算公式K0=1-sin′與BrookerIreland（1965）提出的黏性土公式K0=0.95-sin′接測定時，′可根據三軸固結不排水剪切試驗測定的ccucu剪固結快剪強度指標ccqcq由經驗關系換算獲得。

——根據直剪固結快剪試驗峰值強度ccqcq指標估算′

——cq——標ccucu。但考慮到與土體受力路徑相匹配的三軸固結不排水剪軸固結不排水剪切試驗的總應力強度指標ccucu按水土分算方法c，，，。ccqcq供三軸固結不排水剪強度指標ccucu的現狀有很大關系。從符合向采用三軸固結不排水剪指標ccucu的方向發展。理論上介于主動土壓力強度pap0土壓力的大小與分布是土體與支護結構之間相互作用的結土壓力的分布和變化起著控制作用。Ⅰ型土壓力分布圖式（1，主動土壓力及被動土壓力強度a）水泥土重力式圍 b）懸臂板式支護結1Ⅰ22ⅡⅠ型土壓力分布模式是傳統的土壓力分布模式。Ⅱ型土壓力分布支撐力和墻體的變形與實測的有較好的吻合。因此，內支撐支護結構的土壓力分布常采用Ⅱ型土壓力分布模式。但應注意的是這一土壓力分布模式并非土體處于極限狀態時的土壓力分布。 現行行業標準《建筑基坑支護技術規程》JGJ120-2012一致。 ，、5.4.3在水土分算時，水壓力分布模式的選擇需區分地下水5.4.3不考慮截水帷幕厚度時，pw1pw2b取零；但對于厚度較大一般規定穩的有關內容見第7章的有關章節。限承載力的Prandtl（普朗德爾）極限平衡理論公式。由于Prandtl（1）（2Prandtl（3）算方法與現行行業標準《建筑基坑支護技術規程》JGJ120-2012公式（6.6.1）用于基底下有水平向連續分布的相對隔水層，一般規定地下連續墻在上海市的最大應用深度已超過100m；型鋼水泥30m；鉆孔灌注樁的最大應用深度也已超過100m。2號1號線的調研結果，針對不同的工程地質與水文地質條件，對依據軌道交通基坑工程技術指南課題組與本標準編制組的調研，在太原市汾河沖積及漫灘平原區，對2號線7個站點的基坑進行總結，支護樁（多道內支撐）嵌固比為0.50.75。已完成基坑工程的實踐證明，在嵌固比接近或略大于0.5的情況下，支護結構安全可靠。215個站點的基坑進行總結，支護樁（多道內支撐）嵌固比為0.476~0.6，基本接近0.5，開挖過程中的地下水控制效果一般；同13個站點的調研結果，支護樁（多復雜的情況盡量取至1.0左右。15個站點的基坑進行總結，支護樁（多道內支撐）嵌固比為0.35~0.40。已完成基坑工程的實踐深度可比0.5h適當減小。結構分析1款方法的分析對象為支護結構本身，不包括土體。體要求見本標準第7.5節。值得注意的是，將內支撐支擋結構分解2款針對空間結構體系和針對支護結構與土為一體進行~7.2.9這幾條是對彈性支點法計算方法的規定。彈性支點法JGJ120-2012中坑底以下土壓力分布模式采用沿深度線性增長的三角形分布模式，并在坑內側嵌固段增加土反力的做法與矩形分布模式沒有本質區別，故本標準將坑底以下土壓力分布模式改為矩形分布模式（見本標準第5.3.3，其余計算方法仍與現行行業標準《建筑基坑支護技術規程》JGJ120-2012計算公式中引入了地區修正系數，該系數是由太原市城區地鐵號線、222個站點的基坑監測數據經反分析并統計Ⅰ~7.3.5目前，在山西太原地區地鐵基坑工程中，排樁應用較宜大于900mm，對砂土，樁間凈間距不宜大于600mm。當樁間凈間距大于300mm時，需驗算樁間土截水帷幕局部抗剪承載力。截28d齡期無側限抗壓強度標準值不應小于設計要求且不宜小于0.8MPa。條的規定就是為了在施工上保證冠梁與樁的連接能夠有效地傳遞剪力。 應在施工鋼筋混凝土支護樁的同時按照相關工藝同時達到截水 程》JGJ120-2012保持一致。由于采用低應變動測法檢測樁身完整7.3.14條增加7.3.15主94JGJ106的有關規定。Ⅰ目前國內成槽設備及工藝可實施450mm~1500mm厚地下連續墻。我省目前可實施600mm~1200mm厚地下連續墻。（a）圓形鎖口管接 （b）波形管接（c）楔形接 （d）型鋼接3（a）十字型穿孔鋼板剛性接 （b）鋼筋承插式剛性接4 7.4.13 設計與施工時應根據現場條件進行優選。在太原地鐵2號線、1號 內支撐結構設計時，支撐構件范圍內的頂面活荷載可取內支撐結構選型時應考慮主體地下結構以及基坑形狀等因行專門設計。、7.5.7本條給出了支撐結構布置的原則。支撐結構的布置要土時通常需要有不小于4m的凈高。系，目前普遍認為，當構件長度超過40m時宜考慮10%~20%的支7.5.13GB/T50010和《鋼結構設計標準》GB50017Ⅱ7.5.167.5.22鋼支撐在安裝后，在施加預壓力的過程中，應密切觀察樁、一般規定15m；三軸水泥土攪拌樁適用于黏宜超過25m。各種土體加固方法在施工過程均會對地基土體產生一定程度的擾動，在加固體未達到設計強度前，加固施工可能會對周邊環境產生影響。所以，加固施工應根據監測結果動態進行，盡量減少對周邊環境的不利影響。綜合確定，且不宜小于相應范圍基坑開挖深度的0.4倍。當采用格柵式樁位布置時，其加固截面置換率不宜低于0.6。（a）樁位滿堂式布置 （b）樁位裙邊結合墩布置（c）544直徑注：N——P.O42.5P.O52.5級。基坑深層水泥攪拌樁施工對加固體以上部位原狀土體的擾動較條件、支護結構形式、周邊環境和基坑深度等因素。差和擴徑等因素，攪拌樁無法緊貼灌注樁施工，二者之間存在一般規定本條規定了地下水控制的總體要求。太原地鐵2號線、1號也可采用多種地下水控制方法相結合的形式。如懸掛式截水帷幕+++回灌，部分基坑邊截水+部分基坑邊降水等。另外，有些城市地下水資源緊缺，降水造成地下水大量流失、浪費，從環境保護的角度，在這些地方采用基坑降水不利于城市的綜合發展。高，但富水性不太強（滲透系數小于20m/d）的降水工程。透系數在0.1m/d～20.0m/d之間）的地層，費用較高，特別是電滲電滲井點主要用于滲透系數小于0.1m/d的黏性土極弱透水層多級真空井點（輕型井點）主要適用于滲透系數為0.1m/d～20.0m/d的粉土、粉砂、細砂及淤泥質土