安全專項技術措施

常州天雋峰美居項目一期工程

外墻懸挑腳手架施工方案

編制人：____________________

審批人：_____________________

南京浩瀚腳手架工程有限公司

施工組織設計（方案）報審表

工程名稱：編號：

致：（監理單位）

我方已根據施工合同有關規定完成了工

程施工組織設計（方案）的編制，并經我單位上級技術負責人審查批準，請予以審查。

附：外墻懸挑腳手架施工方案

承包單位（章）

項目經理：

日期：

專業監理工程師審查意見:

專業監理工程師:

日期:

總監理工程師審查意見:

項目監理機構:

總監理工程師:

日期:

安全專項技術措施審查表

工程名稱：建設單位：

設計單位：監理單位：

施工單位：方案名稱：

編制人：編制日期：

項目工程師：審批意見：

項項目經理：

目

部項目部有關人員：

審

批

技術負賁：審批意見：

公

司

公司有關科室：

審

批

說

明

工程概況

建設單位：常州宏佳房地產開發有限公司

設計單位：卜.海建筑設計研究院有?限公司____________________________________

監理單位：安徽省建設監理有限公司_______________________________________

施工單位：中國建筑第五工程局___________________________________________

本工程總建筑面積為：1#樓:30700肝（不含地下室面雙，一層地下室面積約1062

nV）,2#樓:24375肝（不含地下室面積，一層地下室面積約1062肝），I#地下車庫總

2

建筑面積約14800mo

結構類型：本工程的結構類型：1#樓剪力墻結構，地上34層，地下1層；2#樓

剪力墻結構，地上27層，地下1層；地下車庫為地下一層，剪力墻結構。

±0.000相當于絕對標?目j6.15米，住宅樓1J云J云局為4.8米，標準層層后j為2.85

米。

腳手架工程

根據現場情況及工程結構，裝修施工需求，本工程外墻腳手架采用兩種形式搭設。

一、落地式腳手架搭設方案

1、1#、2#樓、地卜.車庫搭設的落地腳手架將嚴格按照常州市建委的有關規定

搭設。

2、搭設時首先將基礎整平，夯實，澆筑300mm厚碎，鋪木方。測好水平開始搭

設。

3、腳手架的內外立桿設置在木方上。

4、本腳手架底部將設置掃地桿。要求：縱向掃地桿應用直角扣件固定在距離底

座上皮不大于200mm外的立桿匕橫向掃地桿也采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地

桿方向的立桿上。

5、本腳手架步高為1.8m,寬為0.8m,立桿間跑不大于L8m.

6、縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰水平接頭不要設置在同一檔距

內。

7、腳手架須做到層層有拉結，拉結點應呈菱形，間距不大于3m。

8、為了配合主體立模需要，本腳手架離墻間距應為0.30m,每四步腳手架應與

墻面進行隔離，四步隔離后離墻間距0.05m。

9、腳手架設有剪刀撐，每四行設一剪刀撐，（夾角45?60度）剪刀搭接間距不小

于1m,離邊兩端不小于0.1m。

10、腳手架在施工層部分將設置踢腳板。

11、本腳手架將設置踢腳桿、扶手桿，且全部用1.8mX6m安全網密閉。

二、懸挑腳手架的搭設

1、1#樓腳手架1~5層、2#樓腳手架1?4層將搭設普通落地腳手架。

2、本工程」#樓從第6層樓面（5層頂板）開始預埋定制4）16的鋼筋環。（圓鋼）

從12層、18層、24層、30層開始同樣預埋搭設。2#樓從第5層樓面（4層頂板）

開始預埋定制小16的鋼筋環，（圓鋼）從1（）層、16層、22層開始同樣預埋搭設。

3、待」摟結構頂板碎澆筑完畢，將加工好的18#工字鋼穿在預埋好的鋼筋

環內，用硬木墊實，墊緊，不松動。

4、e16的圓鋼環兩環間距為1米，且鋼筋環必須用電焊焊在板筋上。

5、懸挑的工字鋼要求：根據樓層的形式在地面斷料，將選好的工字鋼放置在預

埋好的鋼筋環內。

6、懸挑工字鋼上須焊好兩個固定短鋼筋，小25、L=20cm,以便固定內外立桿，

兩固定的間距為0.8米。

7、本工程的所有的剛性搭接設置在樓面平臺上，留置巾16螺桿2根，然后用d）

48x3.5鋼管與架子連接，連接采用二步二跨梅花式連接。

8、本腳手架分1#樓5次、2#樓4次懸挑，每次挑架高度為2.85X6=17.1米，按

每步高1.8米，10步架和一扶手高，每次懸挑與第一次一樣形式。

9、懸挑腳手架搭設時要求：

a）橫楞控制在1.3-L5m以內。

b）腳手架內立桿離墻間距為0.3m。

c）立桿間距為1.5m以內。

d）架體步距1.8m,寬為0.8m。

e）腳手架搭設時要做好四步隔離，最底部在用木板或其他物體完全封閉，以防

小的物體墜落。

f）剪刀撐每四行設置一把，夾角45度~60度之間，中間聯接距離不小于1m,距

兩端距離不小于0.1m,剪無撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸

出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。

g）最底部要用l8cmXl.8m的踢腳板封閉。

h）腳手架外側設置0.6m高踢腳桿，L2m高扶手桿，每層用密目網完全封閉。

i）現場柱頭所用的工字鋼屬于直接放置于艙內。

三、搭設標準

1、搭設安全和質量必須滿足市文明工地和標化的標準。

2、腳手架的搭設規范，將執行市建委、安檢部門有關規定。

3、本懸挑腳手架只允許承受兩步架，每步為300kg/nf的荷載。

4、施工時必須正確使用本腳手架，嚴禁超載，且不能用腳手架支模和隨意拆卸

腳手架上的鋼管和扣件，以免損壞腳手架造成變形而發生危險。

四、安全要求：

I、操作人員必須持證上網，并有統一指揮。

2、在搭前必須做好安全技術交底。

3、操作人員操作時必須佩帶安全帽和安全帶。

4、操作人員必須嚴格遵守施工現場的各項規章制度。

5、高空搭設嚴禁向下或向外拋物，腳手架消理時，不允許將建筑垃圾向下傾倒,

做好落手清工作。

五、拆除：

1、拆除前對現場操作人員進行技術交底。

2、在拆除時必須圈好警戒線，有專人看護。

3、拆除時應嚴格按照規程進行操作，即：安全網一竹笆一高扶手一踢腳板一踢

腳桿一小橫桿一拉結一縱向水平桿等進行操作。

3、拆除前應對架子上的雜物進行清理.，以防拆除時物體墜落。

4、腳手架上的所有物體必須清至樓層內，由外用電梯運至地面。

5、腳手架拆除扣，桿件上的扣件應分離運至現場指定地點堆放整齊。

6、任何拆除的物體不得由高空拋下，以免傷人或物。

7、操作人員應持證上崗，非操作人員應試離開施工現場。

8、操作人員須戴上安全帽系好安全帶，戴好其他安全用品不得穿硬底皮鞋。

10、操作完成手做好落手清工作。

六、計算書

腳手架搭設情況

根據本工程1#、2#樓高層的特點，經研究決定，1#、2#樓1至6層外墻腳手架采用搭設雙排落

地腳手?架，建、2#樓分別在第七層、第十三層、第十九層、第二十五層、第三十一層樓面分別搭設

排排架,每排搭設9步半架體.步高L8m,架體搭設高度17.1米.每隔兩步.架體內外立.桿與結

構同時拉結，以增強架體的穩定性及防止架體外傾。

懸挑施工用腳手架主要由懸挑架、鋼管腳手架組成，主要組成構件有：立柱、縱向水平桿、橫

向水平桿、扣件（直角、對接、旋轉）、腳手板、剪刀撐、橫向支撐、連墻件、縱向掃地桿、橫向

掃地桿、挑支架等部分。

搭設的主要方法是根據主體結構工程的進展，采用分段搭設的方法，裝飾階段，懸挑腳手架由

上而下施工，滿足裝飾階段安全施工的需要。

根據受力情況腳手架計算分二個不同部位校核

（一）、普通部位按腳手架離墻0.3米，架體寬度為0.8米，因此型鋼出挑1.2米.。

落地式扣件鋼管腳手架計算書

鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）。

計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為20.0米，立桿采用單立管。

搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.80米。

采用的鋼管類型為018X3.0,連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。

施工均布荷載為2.0kN/m:同時施工2層，腳手板共鋪設13層。

一、大橫桿的計算：

大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自由標準值Pi=0.038kN/m

腳手板的荷載標準值P2=0.150X1.000/3=0.050kN/m

活荷載標準值0=2.000X1.000/3=0.667kN/m

靜荷載的計算值qi=1.2X0.038+1.2X0.050=0.106kN/m

活荷載的計算值q2=1.4X0.667=0.933kN/m

4<?2%

口_山山_山」_山皿fnm4——traiQ

^―1~~1~~~t

大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

的

大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩

跨中最大彎矩計算公式如下：

%瑛=0.0%/+0.10g/

跨中最大彎矩為

M]=(0.08X0.106+0.10X3.933)X1.5002=0.229kN.m

支座最大彎矩計算公式如下：

必X=-0.1孫1-0.117的產

支座最大彎矩為

?

M2=-(0.10X0.106+0.117X0.933)X1.500=-0.270kN.m

我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

(7=0.270X1074491.0=60.024N/mm2

大橫桿的計算強度小于2c5.ON/mnr,滿足要求！

3.撓度計算

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度

計算公式如下:

0.677-^-+0.990-^—

10057100雙

靜荷載標準值5=0.038+0.050=0.088kN/m

活荷載標準值qz=0.667kN/m

三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

V=(0.677X0.088+0.990X0.667)X1500.07(100X2.06X10'X107780.0)=1.641mm

大橫桿的最大撓度小于1E00.0/150與10mm,滿足要求！

二、小橫桿的計算：

小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重標準值Pi=0.038X1.500=0.058kN

腳手板的荷載標準值l\=0.150X1.000X1.500/3=0.075kN

活荷載標準值Q=2.000X1.000X1.500/3=1.OOOkN

荷載的計算值P=1.2X0.058+1.2X0.075+1.4X1.000=1.559kN

小橫桿計算簡圖

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和

均布荷載最大彎矩計算公式如下：

Maaxi=q產區

集中荷載最大彎矩計算公式如下:

PI

T

M=(1.2X0.038)X1.00078+1.559X1.000/3=0.525kN.m

a=0.525X1074491.0=117.004N/mm2

小橫桿的計算強度小于2c5.ON/mnr,滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和

均布荷載最大撓度計算公式如下:

峻384現

集中荷載最大撓度計算公式如下:

.R(3Z'一4『/9)

12E1

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度

35.0X0.038X1000.007(384X2.060X10sX107780.000)=0.02mm

集中荷載標準值P=o.058+0.075+1.000=1.133kN

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度

25

V2=ll32.600X1000.0X(3X1000.0-4X1000.079)/(72X2.06X10Xl07780.0)=i.81lnun

最大撓度和

V=V]+V2=1.833mm

小橫桿的最大撓度小于1C00.0/150與10mm,滿足要求!

三、扣件抗滑力的計算:

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照卜式計第（規范5.2.5）:

RSR,

其中Re——扣件抗滑承載力設計值,取8.OkN；

R一一縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

1.荷載值計算

橫桿的自重標準值Pi=0038X1.000=0.038kN

腳手板的荷載標準值P2=0.150X1.000X1.500/2=0.113kN

活荷載標準值Q=2.000X1.000X1.500/2=1.500kN

荷載的計算值R=l.2X0.038+1.2X0.113+1.4X1.500=2.281kN

單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！

當直角扣件的擰緊力矩達40—651m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載

力可取8.OkN：

雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.OkN,

四、腳手架荷載標準值：

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

靜荷載標準值包括以下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)：本例為0.1248

NGI=0.125X20.000=2.496kX

(2)腳手板的自重標準值(kN/nf)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15

NG2=0.150X13X1.500X(1.000+0.300)/2=1.901kN

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)：本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15

NG3=0.150X1.500X13/2=1.463kN

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m?)；0.005

Nt,!=0.005X1.500X20.000=0.150kN

經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NGI=6.0l0kN.

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。

經計算得到,活荷載標準值NQ=2.000X2X1.500X1.000/2=3.OOOkN

風荷載標準值應按照以下公式計算

唯=0",?名

其中Wo一一基本風壓(kN/m?),按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：電

=0.400

風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：

Uz=1.600

Us―風荷載體型系數：5=1.200

經計算得到,風荷載標準值Wk=0.7X0.400X1.600X1.20D=0.538kN/m%

考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計侑計算公式

N=1.2NG+0.85X1.4NQ

不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式

N=1.2Nc+1.4NQ

風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mv計算公式

MA=185X1.4WkLh-/10

其中Wk一一風荷載基本風壓標準值(kN/m?)；

L一一立桿的縱距(m)：

h一一立桿的步距(m)o

五、立桿的穩定性計算：

1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

四

其中X一一立桿的軸心壓力設計值，N=11.41kN；

6——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i的結果查表得到0.19：

i—計算立桿的截面回轉半徑，i=L60cm；

lo——計算長度(m),由公式lo=kuh確定，k=3.12m；

k——計算長度附加系數，取1.155；

u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=l.50；

A——立桿凈截面面積，A=4.24cm2；

W——立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm，：

a——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mnf)：經計算得到<7=142.02

[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[竹=205.OON/irm^

不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算CF<[f],滿足要求！

2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

制的u」

其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.78kN；

0——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l?/i的結果查表得到0.19；

i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm：

lo——計算長度(m),由公式lo=kuh確定，lo=3.12m：

k——計算長度附加系數，取1.155：

u——計算長度系數，由腳手架的高度確定：u=1.50

A立桿凈截面面枳，A=4.24cm2；

立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.49cm，：

出——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，W=0.311kN.in；

a—鋼管立桿受壓強度計算值（N/mnf）；經計和得到a=203.41

[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.OON/irm^

考慮風荷載時，立桿的程定性計算a<[f],滿足要求！

六、最大搭設高度的計算：

不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手?架可搭設高度按照下式計算:

_胡〃-（1.2腌北+1.4改磔）

其中NG2K——構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=3.514kN：

No——活荷載標準值，NQ=3.OOOkN：

gk一-每米立桿承受的結構自重標準值,gk=0.125kN/m；

經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度Ik=53.791米。

腳手架搭設高度也等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：

U

[H]=--------——

1+0.001也

經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值[H]=50.000米。

考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：

耙通一[1.2綜緇+0.85x1.4（N儂+四MVJW）]

其中NG2K一一構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=3.514kN；

NQ——活荷載標準值，NQ=3.OOOkN：

gk----每米立桿承受的結構自重標準侑，gk=0.125kN/m：

也k一一計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，M.k=0.261kN.m；

經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度Ik=20.853米。

七、連墻件的計算:

連墻件的軸向力計算值應按照下式計算:

Ni=Niv+No

其中Niw一一風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算：

Nir=1.4XWkXA”

wk——風荷載基本風壓標準值，wk=0.538kN/nf；

一一每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，A,=3.60X3.00=10.800m；

No一一連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)：Nn=5.000

經計算得到Ni,=8.129kN,連墻件軸向力計算值Ni=13.129kN

連墻件軸向力設計值Nr=^A[f]

其中。——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比"i=30.00/1.60的結果查表得到0=0.95；

2

A=4.24cm；[f]=205.00N/mm-o

經過計算得到N,=82.709kN

Nf>N(,連墻件的設計計算滿足耍求！

連墻件采用普通螺栓連接，普通螺栓計算參見《施匚計算手冊》鋼結構部分。

1螺母

墻摩

連墻件普通螺栓連接示意圖

八、立桿的地基承載力計算：

立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求

PW金

其中P----立桿基礎底面的平均壓力(kN/nr),p=N/A：p=45.65

N一一上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN)：N=11.41

A---基礎底面面積(")：A=0.25

G——地基承載力設計值(kX/nf)：-=68.00

地基承載力設計值應按下式計算

fg=keXfgk

其中ke一一腳手架地基承載力調整系數；kc=0.40

fBk——地基承載力標準值：瓜=170.00

地基承載力的計算滿足要求！

懸挑式扣件鋼管腳手架計算書

鋼管腳F架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手?架安全技術規范》（JGJ130-2001）。

計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為17.1米，立桿采用單立管。

搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，立桿的步距1.80米。

采用的鋼管類型為048X3.0,

連熠件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。

施工均布荷載為2.0kN/m\同時施工2層，腳手板共鋪設9層，

懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度3.60米，建筑物內錨固段長度L50米。

懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2.70m。拉桿采用鋼管48.0X

3.5mn）o

一、大橫桿的計算：

大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.

按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值PFO.038kN/m

腳手板的荷載標準值1*0.150X0.800/3=0.040kN/m

活荷載標準值Q=2.000X0.800/3=0.533kN/m

靜荷載的計算值qi=l.2X0.038+1.2X0.040=0.094kN/m

活荷載的計算值q2=1.4X0.533=0.747kN/m

%

大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）

4%

LLLLLU」」」」」JJJJJ4I口口U口口！

大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩）

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩

跨中最大彎矩計算:公式如下：

%噸=0.0%/+0次/

跨中最大彎矩為

Mi=(0.08X0.094+0.10X0.747)X1.5001=0.185kN.m

支座最大彎矩計算公式如下：

%*=-0.10^Z2-0.117^Z2

支座最大彎矩為

M2=-(0.10X0.094+0.117X0.747)X1.500--0.218kN.m

我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：

b=O.218X1074491.0=48.481N/mm::

大橫桿的計算強度小于2c5.0N/mm\滿足要求!

3.撓度計算

最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度

計算公式如下:

0.677-^-+0.990-^—

1005Z1005/

靜荷載標準值qi=o.038+0.040=0.078kN/m

活荷載標準值q2=0.533kN/m

三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度

V=(0.677X0.078+0.990X0.533)X1500.07(100X2.06X10sX107780.0)=1.325mm

大橫桿的最大撓度小于1E00.0/150*j10mm,滿足要求！

二、小橫桿的計算：

小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置卜.計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重標準值Pi=0.038X1.500=0.058kN

腳手板的荷載標準值P2=0.150X0.800X1.500/3=0.060kN

活荷載標準值Q=2.000X0.800X1.500/3=0.800kN

荷載的計算值P=l.2X0.058+1.2X0.060+1.4X0.800=1.261kN

小橫桿計算簡圖

2.抗彎強度計算

最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和

均布荷載最大彎矩計算公式如下：

Maaxi=q產區

集中荷載最大彎矩計算公式如下：

脛M*=—PI

M=(1.2X0.038)X0.80078+1.261X0.800/3=0.340kN.m

a=Q.340X1074491.0=75.704N/mn2

小橫桿的計算強度小于2c5.0N/mm\滿足耍求！

3.撓度計算

最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和

均布荷載最大撓度計算公式如下：

a384?

集中荷載最大撓度計算公式如下：

=9(冢一4//9)

72EI

小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度

Vi=5.0X0.038X800.007(384X2.060X105X107780.000)=101mm

集中荷載標準值P=0.058+0.060+0.800=0.918kN

集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度

V2=917.600X800.OX(3X800.02-4X800.079)/(72X2.06X10BX107780.0)=0.751mm

最大撓度和

V=V1+V2=O.760mm

小橫桿的最大撓度小于8co.0/150與10mm,滿足要求！

三、扣件抗滑力的計算：

縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):

RSRc

其中Re——扣件抗滑承載力設計值，取8.OkN：

R一—縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值：

1.荷載值計算

橫桿的自重標準值Pi=0.038X0.800=0.031kN

腳手板的荷載標準值P2=0.150X0.800X1.500/2=0.090kN

活荷載標準值Q=2.000X0.800X1.500/2=1.200kN

荷載的計算值R=l.2X0.031+1.2X0.090+1.4X1.200=1.825kN

單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！

當直角扣件的擰緊力矩達40—65工m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載

力可取8.OkN；

雙扣件在20k\的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.OkN；

四、腳手架荷載標準值：

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。

靜荷載標準值包括以下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)：本例為0.1248

NGI=0.125X17.100=2.134kN

(2)腳手板的自重標準值(kN/肝)：本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15

NG2=0.150X9X1.500X(0.800+2.700)/2=3.544kN

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)：本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準侑為0.15

NG3=0.150X1.500X9/2=1.013kN

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m「)：0.005

NG4=0.005X1.500X17.100=0.128kN

經計算得到,靜荷載標準值NG=NGI+NG2+NG3+NG4=6.819kNo

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按?縱距內施1：荷載總和的1/2取值。

經計算得到,活荷載標準值NQ=2.000X2X1.500X0.800/2=2.400kN

風荷載標準值應按照以下公式計驊

Wk=OWfUjWo

其中wo——基本風壓(kN/nf),按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：Wo

=0.400

Uz——風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：

氏=1.500

Us——風荷載體型系數：Us=1.200

經計算得到,風荷載標準值稱=0.7X0.400X1.500X1.209=0.504kN/m2.

考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N=1.2NG?0.85X1.4NQ

風荷載設計值產生的立桿段彎矩楙計算公式

M*=0.85Xl./lWklah710

其中Wk一一風荷載基本風壓標準值(kN/nf)：

la-----立桿的縱距(m)；

h—立桿的步距(m)o

五、立桿的穩定性計算：

1.不考慮風荷載時，立桿E勺穩定性計算

°04

其中X一一立桿的軸心壓力設計值，N=11.54kN；

。——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i的結果查表得到0.19：

i計算立桿的截面回轉半徑，i=l.60cm；

lo------計算長度(m),由公式lo=kuh確定，lo=3.12m；

k—計算長度附加系數,取1.155：

u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=l.50：

A------立桿凈截面面積，A=4.24cm-：

W—立桿凈截面模量(抵抗矩)，w=4.49cnr)；

b——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mnf)：經計算得到a=143.65

[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/rf；

不考慮風荷載時，立桿的穩定性”?算b<[門，滿足要求！

2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算

b1+及力]

制的u」

其中N一一立桿的軸心壓力設計值，N=11.04kN：

電——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i的結果查表得到0.19：

i計算立桿的截面回轉半徑，i=L60cm：

lo----計算長度(m),由公式lo=kuh確定，lo=3.12m；

k——計算長度附加系數，取1.155：

u——計算長度系數，由腳手架的高度確定：u=1.50

A----立桿凈截面面積，A=4.24cm2；

W—立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.49cms；

Mi——計算立桿段由風荷栽設計值產生的彎炬，Mw=0.291kN.m；

a——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mnf)；經計算得到<7=202.28

[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值,[f]=205.OON/irm2；

考慮風荷載時，立桿的楞定性計算a<[f],滿足要求！

六、連墻件的計算：

連墻件的釉向力計算值應按照卜式計算：

Ni=X1.+No

其中Nh-——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算：

Niw=1.4XwkXAw

wk----風荷載基木風壓標準值，wk=0.504kN/m-；

A”.——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60X3.00=10.800m?；

No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)：No=5.000

經計算得到N1.=7.620kN,連墻件軸向力計算侑Ni=12.620kN

連墻件軸向力設計值Nf=小A[f]

其中電——軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l/i=270.00/1.60的結果查表得到

0=0.25；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm\

經過計算得到Nf=21.551kN

Nf>Ni,連墻件的設計計算滿足要求！

連墻件采用普通螺栓連接，普通螺栓計算參見《施匚計算手冊》鋼結構部分。

連接頭

V螺桿

螺母

墻厚

連墻件普通螺栓連接示意圖

七、懸挑梁的受力計算:

懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。

懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。

本工程中，腳手架排距為800mm,內側腳手架距離墻體2700rrm,支拉斜桿的支點距離墻體=

2700mm?

水平支撐梁的截面慣性矩I=1660.00cm',截面抵抗矩W=185.00cm',截面積A=30.60cm%

受腳手架集中荷載P=11.54kN

水平鋼梁自重荷載q=l.2X30.60X0.0001X7.85X10=0.29kN/m

懸挑腳手架計算簡圖

經過連續梁的計算得到

4.894.11

00.03八1.66

11.5711.80

懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)

懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)

懸挑腳手?架支操梁變形圖(mm)

各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為

Ri=28.236kN,R2=-5.770kN,R3=2.088kN

最大彎矩NUx=9.351kN.m

抗彎計算強度f=M/1.05WA=9.351X107(l.05X185000.0)+19.548X

1000/3060.0=54.525N/mm-

水平支攆梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm\滿足要求!

八、懸挑梁的整體穩定性計算:

水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下

M

a=------<[7]

0M

其中九均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)

附錄B得到：

弧，=1.51

由于0b大于0.6,按照《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)附錄B其值用/b.查收得到其值為

0.883

經過計算得到強度0=9.35X107(0.883X185000.00)=57.23N/mnf：

水平鋼梁的穩定性計算歹＜[f],滿足要求！

九、拉桿的受力計算：

水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力Rii按照下面計算

自姐cosd

2-1

其中Rucos◎為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。

各支點的支撐力Rci=Ruisin^i

按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為

Rii=34.343kN

十、拉桿的強度計算：

拉繩或拉桿的軸力Ri我們均取最大值進行計算，為Rc=34.343kX

拉桿的強度計算：

上面拉桿以鋼管48.0X2.5mm計算，斜拉桿的容許壓力按照下式計算：

b=N/A＜[f]

其中N——斜拉桿的軸心壓力設計值，N=34.34kN；

A----斜拉桿凈截面面積，A=5.09cm-；

b——斜拉桿受拉強度計算值，經計算得到結果是67.53N/mnf；

[f]—斜拉桿抗拉強度設計值，f=215N/mnr；

受拉斜桿的穩定性計算歹＜[打，滿足要求！

斜撐桿的焊縫計算：

斜撐桿采用焊接方式與指體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下

。=4"就

其中N為斜撐桿的軸向力，N=34.343kN；

1?1為焊接面積,取508.55加2：

ft或鼠為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.ON/mm，'：

經過計算得到焊縫抗拉強度b=34342.62/508.55=67.53N/mnf0

對接焊健的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！

十一、錨固段與樓板連接的計算:

1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：

水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=5.770kN

水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為

°=T-[/1

A

其中[f]為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照《混凝土結構設計規范》

10.9.8[f]=50N/mn^：

所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D=[5770X4/(3.1416X50X2)]1-9mm

水平鋼梁叮樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。

2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：

錨固深度計算公式

其中N一—錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=5.77kX；

d一—樓板螺栓的直徑，d=16mm；

[fb]——樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取

h一一樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于5769.57/(3.1416

X16X1.5)=76.5mmo

3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：

混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式

其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=5.77kN；

d------樓板螺栓的直徑，d=16mm；

b------樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm：

fee一一混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/nun?：

經過計算得到公式右邊等于84.2kN

樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！

附圖:

落地式腳手架示意圖

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TT1CN

扣件式鋼管腳手架搭設示意暨

a）直角扣b）旋轉扣件

c）對接扣件

圖1-2可鍛鑄扣件

1一螺栓；2—螺母；3一墊圈;4—蓋板；5一直角座；6一鉀釘;

7—旋轉座；8—同心釘；9一桿芯;10一對接座；11一對接蓋；

附圖3鋼管與預埋鋼管連接附圖3架體鋼管伸入墻內用橫管夾住墻體

二

圖3-20欄桿與擋腳板構造圖3-17拉結點的排列形式（梅花型）

1一上欄桿；2一外立桿；

3一擋腳板；4一中欄桿；

b）錯誤作法

（不容許）（不容許）

圖3-9立柱接頭的作法

a）接頭不在同步內（立面）b）接頭不在同跨內（平面）

3-4縱向水平桿對接接頭布置

1一立桿；2一縱向水平桿；3—橫向水平桿;

圖3-18連墻桿的構造I一連墻桿；2橫向水平桿；3一立柱;

圖3-21縱、橫向掃地桿構造

1—橫向掃地桿；2一縱向掃地桿;

6m

剪刀撐示意圖

注：1、安全網規格1.8*6m2、踢腳板規格0.2*l.2m

3、剪刀撐與地面角度為45°4、剪刀撐跨度6m

懸挑鋼平臺施工方案

一編制依據

1、《建筑施工高處作業安全技術規范》

2、《建筑施工手冊》

3、《現行建筑材料規范大全》

二、卸料平臺用途及極限荷載值

卸料平臺是為解決1#樓、2#樓樓層內施工材料進出的主要通道，

主要用于輸出拆下的模板和架管。為保證卸料平臺的安全可靠及正常

使用，卸料平臺允許負荷的施工荷載不大于2000N/nf,最大堆放集中

荷載不大于10kN,最大允許負荷為15kN,堆放高度不大于1m。

三、卸料平臺構造形式

1、平臺形式

卸料平臺設計采用整體式，平臺的主梁采用18#槽鋼，次梁采用14#槽

鋼；防護欄桿采用648X3鋼管設500mm、1000mm.1