CLXV表6.1豐都龍孔工業園防洪隧洞工程設計方案比較表比較內容設計方案方案一方案二方案三方案四隧洞與工業園區關系防洪隧洞布置在工業園區北方的邊緣,又屬地下工程,工業園與防洪隧洞互不影響；后期對工業園區擴大規模影響不大防洪隧洞布置在工業園區中心地帶下方,工業園區填方將對隧洞結構造成影響,尤其是經過河流和沖溝部位的1個隧洞箱涵段；后期對工業園區擴大規模影響較大防洪隧洞布置在工業園區中心地帶下方,工業園區填方將對隧洞結構造成影響,尤其是經過河流和沖溝部位的1個隧洞箱涵段；后期對工業園區擴大規模有一定影響防洪隧洞布置在工業園區中心地帶下方,工業園區填方將對隧洞結構造成影響,尤其是經過河流和沖溝部位的4個隧洞箱涵段；后期對工業園區擴大規模影響較大水力學條件防洪隧洞布置上存在較大的圓弧段,水力學條件較差防洪隧洞布置上存在小圓弧段,水力學條件較好防洪隧洞為直線布置,水力學條件好防洪隧洞為直線布置,水力學條件好長度（m）1156155011151420施工難度地面工程量不大,主要為隧洞工程,施工難度不大地面工程量不大,主要為隧洞工程,施工難度較小,但1個跨玉溪河支溝箱涵段施工困難主要為隧洞工程,施工難度較小,但1個跨玉溪河箱涵段施工困難,存在施工期導流問題,施工干擾大,費用高隧洞4次跨越玉溪河,均存在施工期導流問題,施工干擾極大,費用極高結論方案一雖然水力學條件較差,但由于隧洞運行期流速不大,相對影響較小,而且其與工業園運用時互不干擾,隧洞長度較短,施工難度也不大,工期最短,工程投資最小,因此,選擇方案一作為推薦方案。6.3防洪隧洞設計6.3.1進口高程根據防洪隧洞進口的地形地質情況,推薦方案進口位于磨盤石,自然溪溝底高程179.60m,由于隧洞進口高程的高低涉及到隧洞的泄流能力和斷面尺寸大小。因此,依據隧洞進口部位河道地形的情況,擬定隧洞進口高程為180m、182m和185m三個方案進行比選。三個方案泄流能力分別見圖6.2。圖6.2不同進口高程泄流能力曲線根據圖6.2可知,在防洪隧洞為明流過流時,降低隧洞進口高程可以增加泄流量,在防洪隧洞為有壓流時,泄流量只與隧洞上下游水位差有關系,與隧洞進口高程無關。由于防洪隧洞主要是下泄上游來水,絕大部分時間均為中小流量,因此,隧洞進口高程適當降低,基本與原河床高程保持一致比較有利。因此,選擇防洪隧洞進口高程為180m。6.4.2出口高程根據《豐都加工貿易承接地二期排洪工程防洪評價報告》中三峽工程初步設計報告回水成果,玉溪河匯合口處100年一遇洪水水位為175.6m，20年一遇洪水水位為175.3m,5年一遇洪水水位為175.1m。由于緩坡隧洞洞內流態相對較好,流速較低,因此隧洞出口高程不宜過低,以免形成局部的激流流態。由于豐都位于三峽庫區,水位隨三峽水庫變化而變化,為了降低防洪隧洞出口段施工受三峽水庫水位升降的影響（施工期考慮玉溪河匯合口處2年一遇洪水水位不超過175.1m）以及防洪隧洞運行期維護方便,出口高程宜布置在高程175m左右。因此隧洞出口高程確定為175m。6.4.3斷面設計6.4.3.1斷面型式防洪隧洞斷面可采用園拱直墻型、馬蹄型、蛋型和園型,馬蹄型、蛋型和園型受力條件相對較好,能承受較大的外荷載。園拱直墻斷面雖然受力條件較差,但具有便于開挖出渣和混凝土襯砌施工,運行維護簡單,在中小流量時泄流能力大等優點。考慮到本工程規模不大,上游水頭在校核工況下也不超過20m等因素,設計選用園拱直墻式（城門洞型）斷面型式。6.4.3.2水力學比較分析防洪隧洞屬管道泄流。當隧洞平面布置、結構型式及斷面尺寸確定以后,對于不同的泄流流量,隧洞內將產生不同的水流型態。由于隧洞的斷面尺寸大小與隧洞的泄流能力和最終的工程投資密切相關,同時也影響隧洞上游水位,根據工業園區相關規劃,園區最低高程為200m,考慮一定的風浪影響和安全超高,在設計和校核工況下上游水位不宜超過198.5m。因此,根據隧洞運行的限制條件,針對隧洞的斷面尺寸擬定了5m×6m（寬×高）、4.8m×5.5m和5m×5m三個方案進行比選。其斷面形狀均為城門洞型,頂拱圓心角均為120°。（1）流態判別根據《水利水電工程施工組織設計手冊》,半有壓流下限流量計算公式為：（6.1）有壓流下限流量QFC的計算公式為：（6.2）據此分析防洪隧洞在不同流量下的流態,三種不同斷面尺寸隧洞的流態判別分析如表6.2。表6.2防洪隧洞流態判別分析成果斷面半有壓流下限流量Qpc（m3/s）有壓流下限流量QFc（m3/s）方案一（5×6m）133193方案二（4.8×5.5m）111164方案三（5×5m）96147（2）明流水力計算防洪隧洞的長度、底坡和出流的條件都會影響隧洞明流狀態的泄流能力。計算防洪隧洞明流狀態泄流能力時,先計算隧洞臨界坡度ik和臨界水深hk,以判定防洪隧洞底坡特征。當防洪隧洞縱坡i＜ik時,為緩坡隧洞；當i＞ik時為陡坡隧洞。臨界水深計算公式：（6.3）臨界底坡計算公式：（6.4）分別取三個方案的半有壓流下限流量作為基準流量計算各自的臨界底坡。通過計算分析,上述三種斷面尺寸的臨界底坡見表6.3。方案一屬于緩坡隧洞,方案二和方案三屬于陡坡隧洞。表6.3防洪隧洞臨界底坡成果表斷面Iik說明方案一（5×6m）4.27‰0.433緩坡隧洞方案二（4.8×5.5m）0.379陡坡隧洞方案三（5×5m）0.341陡坡隧洞由于方案一的實際底坡與臨界底坡差別不大,當防洪隧洞過流量小于其相應的半有壓流下限流量時,相應的臨界底坡也將變小,也可按陡坡隧洞進行泄流量計算。即按短管自由出流計算,洞長對泄流量無影響,水面線一般為bⅡ型曲線。短管的泄流量按非淹沒寬頂堰公式計算：（6.5）（3）半有壓流水力計算當防洪隧洞的泄流量超過半有壓流時的下限流量而小于有壓流下限流量時,屬于半有壓流狀態,此種流態屬閘下出流。半有壓流水力計算：（6.6）（4）有壓流水力計算防洪隧洞出口處的下游水深對泄流量有一定影響。當下游水位超過隧洞出口頂高程時,屬于淹沒出流；當下游水位未淹沒洞頂時,屬于自由出流。由于防洪隧洞出口高程為175m,下游水位變化對隧洞泄流能力基本沒有影響,隧洞有壓流時為自由出流,泄流量按下式計算：（6.7）（5）隧洞泄流計算按上述方法計算,三個方案泄流能力分別見表6.4和圖6.3。表6.4防洪隧洞泄流能力計算成果表上游水位（m）5m×6m方案泄流量（m3/s）4.8m×5.5m方案泄流量（m3/s）5m×5m方案泄流量（m3/s）18000018177718220192018337353718457545718579767918610410096187131126114188149137129189168150143190180158145191188164152192196170158193203176163194210183169195217189174196224194179197231200184198237205189199243211194200249216199201255221203202261226208203267231212204272235216205278240221206283244225207288249229208294253233209299258237210304262241圖6.3不同隧洞斷面泄流能力曲線三個方案在設計流量和校核流量情況下相應上游水位見表6.5。表6.5各方案設計流量和校核流量上游水位表單位：m斷面設計流量時校核流量時方案一（5×6）189.1198.5方案二（4.8×5.5）191.9205.0方案三（5×5）194.0209.96.4.3.3隧洞斷面尺寸比選（1）由于防洪隧洞工作特點為洪水即來即泄,下泄流量不斷變化,且流態絕大部分時間為中低流量時的明流,在明流運行時,由于流量不斷變化,如果隧洞為陡坡隧洞,會造成洞內水流表現為不穩定流,流態紊亂,在流量較小時也會形成比較大的流速,不利于防洪隧洞長期穩定運行,后期維護工作量也比較大。由于三個方案中,方案一為緩坡隧洞,方案二和方案三為陡坡隧洞,因此,從水力學條件來講方案一較優。（2）工業園區最低平臺高程為200m,方案一在設計流量和校核流量時上游水位均未超過平臺高程,并且有一點安全超高。方案二和方案三在校核流量情況下均超過了平臺高程。綜上所述,選擇方案一為推薦方案,即隧洞的斷面尺寸為5m×6m（寬×高）,斷面形狀均為城門洞型,頂拱圓心角均為120°,隧洞斷面面積27.9m2。6.4.4進口明渠設計6.4.4.1進口明渠布置進口明渠全長約42m,設計底部高程180m,分為長37m的引渠段和長5m的翼墻段。為保證水流平順連接,進口明渠兩側擴散角均為7.125°,翼墻段設計為扭面結構,坡度由垂直坡扭曲漸變成1：0.5。6.4.4.2進口明渠渠開挖進口明渠地面高程180m～200m左右,兩側采用分臺階開挖,在高程190m設寬2m的馬道,根據地質情況,初步擬定開挖邊坡為1：0.5。翼墻段開挖至高程179.7m。6.4.4.3進口明渠防護進口明渠邊坡為永久坡,坡面開挖完成后,布設直徑為25mm,長度為4.5m的系統錨桿對邊坡進行加固處理,錨桿布置形式為梅花形,間排距為2m。進口明渠高程190m以下由于長期與水流接觸,底板及兩側邊坡采用30cm厚鋼筋混凝土襯砌,高程190m以上開挖坡面采用噴錨支護進行防沖保護,結合坡面系統錨桿,布設直徑6mm的鋼筋網和10cm厚噴混凝土保護。為了減少地下水對明渠邊坡的破壞,邊坡均設置排水孔,排水孔直徑為Φ50mm,深入巖石2m,為梅花形布置,間排距均為3m。6.4.5洞身設計6.4.5.1隧洞體型從平順水流,減少水頭損失,增加泄流量的角度出發,防洪隧洞進口樁號0+000～0+006m段設置喇叭口段。喇叭口段長6m,考慮到本工程規模和泄流流速均不大,采用邊墻垂直,頂拱為四分之一橢圓線,橢圓曲線為:x26.4.5.2襯砌型式為了降低隧洞洞身的糙率,有利于過流,防洪隧洞的襯砌型式依據不同隧洞段落圍巖的地質情況,采用全斷面鋼筋混凝土作為永久支護與采用混凝土噴錨作為臨時支護的組合襯砌型式。根據業主提供的工程地質勘察報告,防洪隧洞沿線均為Ⅴ類圍巖,考慮到隧洞沿線地質情況的不確定性,目前按隧洞存在Ⅲ類、Ⅳ類和Ⅴ類圍巖進行設計（1）Ⅲ類圍巖段臨時支護：在施工過程中,開挖施工完成后,為了維持開挖巖體的穩定,Ⅲ類圍巖段應及時打設系統砂漿錨桿,噴混凝土支護。系統錨桿采用直徑25mmⅡ級鋼筋,按1.5m×1.5m布置,系統錨桿長2.5m（深入基巖內2.4m）,噴混凝土厚10cm。永久支護：采用C25鋼筋混凝土封閉式襯砌,底板、側墻及頂拱厚0.3m,雙層配筋。（2）Ⅳ類圍巖段臨時支護：在施工過程中,開挖施工完成后,為了維持開挖巖體的穩定,Ⅳ類圍巖段應及時打設系統砂漿錨桿,掛鋼筋網并噴混凝土支護。對局部裂隙發育部位錨桿加設隨機錨桿,錨桿采用直徑25mmⅡ級鋼筋,按1.5m×1.5m布置,系統錨桿長2.5m（深入基巖內2.4m）；掛網鋼筋直徑為6mm,網格間距20cm×20cm,鋼筋保護層厚5cm。鋼筋網應伸入兩側邊墻,與邊墻鋼筋焊接成整體。噴混凝土厚10cm。永久支護：采用C25鋼筋混凝土封閉式襯砌,底板、側墻及頂拱厚0.45m,雙層配筋。（3）Ⅴ類圍巖和隧洞進出口段臨時支護：在施工過程中,開挖施工完成后,為了維持開挖巖體的穩定,Ⅴ類圍巖和隧洞進出口段應及時打設系統砂漿錨桿,掛鋼筋網并噴混凝土支護。對局部裂隙發育部位錨桿加設隨機錨桿,錨桿采用直徑25mmⅡ級鋼筋,按1.5m×1.5m布置,系統錨桿長2.5m（深入基巖內2.4m）；掛網鋼筋直徑為6mm,網格間距20cm×20cm,鋼筋保護層厚5cm。鋼筋網應伸入兩側邊墻,與邊墻鋼筋焊接成整體。噴混凝土厚20cm。局部巖石軟弱破碎段設置鋼拱架進行加強支護。永久支護：采用C25鋼筋混凝土封閉式襯砌,底板、側墻及頂拱厚0.60m,雙層配筋。6.4.5.3回填灌漿在防洪隧洞洞身進行全斷面鋼筋襯砌的頂部處,需要采取回填灌漿。回填灌漿范圍為頂拱中心角120°以內,孔距3m,排距3m,布置形式為梅花形,孔深深入圍巖10cm,灌漿壓力為0.2～0.3MPa,于襯砌混凝土強度達到70%設計強度后進行施工。6.4.5.4固結灌漿防洪隧洞的進出口段和部分Ⅴ類圍巖段由于開挖爆破以及卸荷的影響,難以和襯砌一期承受外力,應進行固結灌漿,以提高圍巖的整體強度,固結灌漿孔距3m,排距3m,對稱布置,孔深深入圍巖不小于5m。灌漿壓力為0.3～0.6MPa,一般在回填灌漿后進行。固結灌漿的部位為進出口各20m范圍以及Ⅴ類圍巖段巖石特別破碎的部位。6.4.5.5排水孔由于隧洞運行工況主要為無壓流,因此,隧洞頂拱和邊墻均布設排水孔,排水孔直徑為Φ50mm,孔間距3.0m×3.0m,在局部巖石較破碎處,排水孔內插PVC花管,以免排水孔堵塞。排水孔實際布設時應盡量靠近裂縫和集中出水點位置。6.4.5.6襯砌結構內力分析各種計算工況下,計算隧洞襯砌內力,不同圍巖支護型式最大彎矩、剪力軸力和變形計算成果見表6.6。表6.6隧洞襯砌配筋計算成果表圍巖類別部位襯砌厚度（mm）內力配筋彎矩（kN-m）剪力（kN）計算配筋量（mm2）配置情況配筋量（mm2）Ⅲ頂拱30059.85.32605φ14770邊墻300173.5202.1728底板300173.5210.0728Ⅳ頂拱45094.913.94005φ181272邊墻450272.9231.21151底板450272.9359.81151Ⅴ頂拱60089.034.04105φ201570邊墻600385.2335.51568底板600385.2488.71568根據隧洞結構計算成果,隧洞的結構尺寸基本合理,在各工況下最大彎矩、剪力值、軸力和變形均在合理范圍內,隧洞配筋直徑及數量合理,針對不同圍巖采用不同的襯砌厚度和鋼筋設置既可以滿足工程要求,又經濟合理。6.4.6出口明渠與消能設計6.4.6.1出口明渠布置為減少出口明渠開挖及支護工程量,適當調整出口明渠方向,使兩側邊坡開挖基本對稱。出口明渠全長約58m,設計底高程175m,分為長10m的出口擴散段、長30m的臺階消能段和18m長的引渠段。為保證水流平順連接,出口明渠兩側擴散角均為7.125度,出口擴散段設計為扭面結構,坡度由垂直坡扭曲漸變成1：0.5。6.4.6.2出口明渠渠開挖出口明渠地面高程154m～200m左右,兩側采用分臺階開挖,在高程185m和195m設寬2m的馬道,根據地質情況,開挖邊坡擴散段185m以下為垂直坡漸變為1：0.5,其余坡面均為1：0.5。6.4.6.3出口明渠防護出口明渠邊坡為永久坡,坡面開挖完成后,布設直徑25mm,長度為4.5m的系統錨桿進行加固,錨桿為梅花形布置,間排距為2m。出口明渠擴散段高程185m以下由于長期與水流接觸,底板及兩側邊坡采用50cm厚鋼筋混凝土襯砌,高程185m以上開挖坡面采用噴錨支護進行防沖保護,結合坡面系統錨桿,布設直徑6mm的鋼筋網和10cm厚噴混凝土保護。出口明渠臺階消能段底板及兩側邊坡采用50cm厚鋼筋混凝土襯砌,襯砌長度深入至引渠段5m,并在末端設齒槽。為降低地下水對邊坡的影響,明渠邊坡均設置排水孔,排水孔直徑為Φ50mm,深入巖石2m,為梅花形布置,間排距均為3m。6.4.6.4出口消能水流出洞后流速比較大,為了防止高速的水流對明渠和下游河床造成嚴重的沖刷,維持隧洞出口的穩定,需要在出口采取消能措施,并對出口明渠進行妥善保護。由于本工程運行時上下游水頭差較小（設計流量時上游水位189m,水位差14m；校核流量時上游水位198.5m,水位差23.5m）,隧洞長度較長,隧洞沿程水頭損失大,不易形成挑流條件,而且本工程絕大部分時間是在低于設計流量情況下運行的,由于沒有閘門控制運行工況,挑流消能難以達到理想效果。平底擴散明渠消能型式在高流速時需保護的長度較長,而且由于本工程出口與三峽水庫低水時高差較大,水庫水位變幅也大,平底擴散明渠消能型式難以布置。本工程平底擴散明渠結合臺階消能方式,能最大限度增加消能率,降低下游入河流速。臺階消能從高程175m至高程154m共設20級臺階,每級臺階高差1.0m,臺階寬度1.5m。防洪隧洞出口消能設置見圖6.4。圖6.4防洪隧洞臺階消能示意圖根據防洪隧洞布置及出口結構,針對推薦方案在設計流量和校核流量情況下出口流速進行計算,其中臺階末端流速計算按下游水位低于154m考慮,計算成果見表6.7。表6.7設計流量和校核流量情況下隧洞出口流速表項目隧洞出口（m/s）出口明渠擴散段末端（m/s）臺階末端（m/s）設計流量時6.914.706.30校核流量時7.785.207.60如果出口考慮采用斜坡式泄槽,下游水位低于154m時泄槽末端流速在設計流量和校核流量時均超過15m/s,因此,防洪隧洞采用的平底擴散明渠結合臺階消能方式消能效果較好,可以作為推薦方案。7施工組織設計7.1地理位置及對外交通豐都縣位于重慶市中部,幅員面積2904km2,豐都縣距重慶市主城區115km,有沿江高速直達,龍孔鎮距離豐都縣城約30km,豐都龍孔工業園位于龍孔鎮玉溪村二、三社,地理位置107°52′58″,北緯30°02′52″,產業園距高家鎮2.5km,至龍孔鎮6km,防洪隧洞工程進口距長江岸邊1.8km,出口距長江岸邊0.6km。工程區域有高龍公路通過,隧洞進口有鄉村公路通達,隧洞出口距主公路僅110m左右,交通較為方便。工程區位及交通狀況見圖7.1。圖7.SEQ圖7.\*ARABIC1工程區位及交通狀況7.2施工條件（1）建筑材料隧址區距豐都縣城較近,施工用砂、礫石料可從豐都縣城購運,距離約25km。水泥、鋼材等建筑材料可就近購進,其質量能滿足設計、施工要求。水泥可從豐都縣水泥廠購運,運距約35km。鋼筋可從豐都縣城購運,運距約25.00km。（2）供電及施工用水工程用水可從玉溪河取水,水源豐富、抽排方便,水質可滿足工程要求。施工用電在玉溪村變電設施就近接出,架設10kv施工線2km分別至隧洞進出口附近100m內。7.3施工導流防洪隧洞布置在河床右岸,隧洞進口采用預留石埂擋水施工,出口隧洞高程175m以上可全年施工,175m以下高程部分在三峽工程低水期施工。防洪隧洞進口預留石埂圍堰為全年擋水圍堰,洪水標準采用全年2年一遇,相應流量66.6m3/s,圍堰上游水位183m,考慮到有風浪和安全超高的情況,預留石埂圍堰堰頂高程為184.5m,頂部寬度為5m,最大堰高約5m,圍堰背水面開挖邊坡坡度為1:1。7.4隧洞施工設計7.4.1隧洞設計工程量防洪隧洞主要工程量有明挖2.0萬m3,洞挖4.86萬m3；混凝土澆筑1.68萬m3,回填灌漿0.96萬m2。7.4.2明挖施工程序：防洪隧洞明挖包括進口明渠和出口明渠開挖。由于進口又布置了圍堰（預留巖埂）,進口明渠開挖比較方便,大部分都是在圍堰的保護下進行。施工方法：開挖大范圍的覆蓋層,選擇裝載機和挖掘機施工；而對一般部位的巖石,由于比較堅硬,則采用梯段法鉆爆開挖或手風鉆鉆孔的開挖方法。7.4.3洞挖施工程序：防洪隧洞斷面積為27.9m2,開挖斷面不算大,為了快速施工,可以采用一次全斷面開挖的方法。隧洞洞身全長1056m,為了縮短工期,選擇2個工作面開挖,分別為進口和出口。隧洞施工程序按先開挖,進行噴錨支護,隧洞全線貫通后,澆筑鋼筋混凝土。施工方法：防洪隧洞洞身段圍巖主要為Ⅲ、Ⅳ和Ⅴ類圍巖。開挖方法采用中心部位掏槽,周邊進行光面爆破,手風鉆鉆孔,選擇側卸式裝載機配合15~20t自卸汽車出渣。7.4.4混凝土澆筑施工防洪隧洞混凝土澆筑施工包括進、出口明渠護底、護坡、及洞身段混凝土襯砌。其施工程序為：洞身段混凝土的襯砌程序是,先澆筑底板混凝土,然后襯砌邊墻和頂拱的混凝土；對于進、出口明渠段,則先完成堰內段明渠混凝土澆筑,邊墻和底板混凝土澆筑順序不限制。隧洞混凝土襯砌側墻及頂拱明渠邊墻、出口明渠均采用泵送混凝土的澆筑方法,進口明渠和隧洞底板混凝土采用汽車入倉的澆筑方法。7.4.5噴錨施工防洪隧洞洞身及洞臉,進、出口明渠邊坡,在開挖施工過程中,遇軟弱巖體、巖石破碎、斷層裂隙,或受爆破振動等影響,可能產生掉塊或坍方,危及施工安全和工程進度,因此,需及時進行噴錨處理。噴錨混凝土施工程序：首先對噴射面進行清理,包括清除各種浮石、松動巖體、巖粉、巖渣及欠挖部分；然后鉆孔和安裝錨桿并進行注漿；其次掛鋼筋網；最后噴射混凝土。7.5施工總布置根據場地條件、場內外交通、工程布置的情況,規劃主要的施工場地有：綜合加工廠、混凝土拌和系統、施工營地、機械停放場、鋼筋加工廠等；因工程靠近鄉鎮,業主營地及施工主要生活區可考慮租用,施工現場不做大規模的生活區,混凝土工程量比較小,混凝土骨料采用購買,不設骨料加工系統。隧洞開挖料直接用于工業園填方部位回填,不設棄渣場。7.6施工總進度 防洪隧洞施工總工期為15個月。要求第1年4月份開始進行防洪隧洞進、出口洞覆蓋層和巖石的開挖施工工作；第1年6月份防洪隧洞進、出口要求具備進洞條件；第1年11月份要求完成隧洞開挖工作；第2年6月底完成混凝土襯砌,隧洞基本具備過流的條件。7.7主要技術供應（1）勞動力根據工程量、施工進度和施工方案,比照《水利水電建筑工程概算定額》（2002）指標和類似工程綜合分析,施工高峰期勞動力數量為60人,整個施工期平均勞動力數量為40人。（2）主要建筑材料主要建筑材料根據工程施工方案和按工程概算定額進行估算。經綜合分析計算,工程共需水泥0.5萬t,鋼筋、鋼材0.82萬t。（3）主要施工機械根據工程量、施工進度安排和選用的施工方法及工藝,本工程主要施工機械設備共計約39臺套。主要施工機械設備詳見表7.1。表7.1主體工程主要機械表設備名稱型號或規格單位數量風鉆手持式臺8挖掘機1m3臺2自卸汽車10t輛620t輛2側卸式裝載機臺2混凝土噴射機臺2混凝土泵H60臺2混凝土泵H30臺4混凝土攪拌運輸車6m3輛4混凝土拌和站HZQ20套1混凝土攪拌機0.15/0.25m3臺2汽車吊20t臺1鋼模臺車臺2履帶吊10t臺18概算編制8.1主要工程量工程量主要有：巖石洞挖4.86萬m3；巖石明挖2.0萬m3；混凝土澆筑1.68萬m3；回填灌漿0.96萬m2。8.2編制程序（1）編制的準備工作。概算編制前要熟悉可行性研究階段的研究成果，搜集人工工資、運雜費、供電價格，確定選用的定額及標準等。（2）進行工程項目劃分，詳細列出各級項目內容。（3）根據施工組織設計和規定，編制基礎單價和工程單價。（4）查定額計算各分項工程概算表。（5）計算總概算表。8.3編制依據1．《國務院關于三峽后續工作規劃的批復》（國函[2011]69號）；2．財政部、國務院三峽辦《關于印發<三峽后續工作專項資補助標準>的通知》（財企[2012]120號）；3．國家發展計劃委員會、建設部《關于發布<工程勘察設計收費標準>的通知》（計價格[2012]10號）；4．國家發展和改革委員會、建設部關于印發《建設工程監理與相關服務收費管理規定》的通知（發改價格[2007]670號）；5．水利部水總（2014）429號文頒發的《水利工程設計概（估）算編制規定》；；6．水利部水總（2002）116號文頒發的《水利建筑工程概算定額》、《水利工程施工機械臺時費定額》；8.水利部辦公廳關于印發《水利工程營業稅改征增值稅計價依據調整辦法》的通知（辦水總[2016]132號）；9.水利部辦公廳關于調整水利工程計價依據增值稅計算標準的通知（辦財務函[2019]448號）；10．渝發改地(2016)1188號：三峽工程重慶庫區地質災害治理工程投資概算編制要求；11．國家、重慶市頒布的其他有關法令、法規、制度和規程；12．設計文件、圖紙、設計工程量、施工組織設計確定的施工方案及其它參考資料。8.4基礎價格8.4.1人工預算單價查《水利工程設計概（估）算編制規定》知本工程地區類別為一般地區,施工津貼根據地方規定取5.3元/天,養老保險費率取19%,醫療保險費和住房公積金費率按重慶市有關規定取7.5%和12%,年應工作天數按重慶市有關規定調整為250天,其余工資標準及附加費按標準計取。計算得：工長5.79元/工時,高級工5.42元/工時,中級工4.67元/工時,初級工2.42元/工時。8.4.2材料預算價格預算價格水平為2021年1季度市場價格,根據水利工程營業稅改征增值稅計價依據調整辦法,主要材料基價為水泥255元/t,柴油2990元/t,鋼筋2560元/t,炸藥5150元/t,汽油3075元/t,商品混凝土200元/m3,外購砂、碎石、塊石、料石70元/m3。對于用量多、影響工程投資大的主要材料,如鋼材、木材、水泥、粉煤灰、油料、等一般需要編制材料預算價格。次要材料按照編制期當地或國家規定不含稅信息價格或市場調研的不含稅價格確定,不用進行調差計算。若主要材料預算價格超過規定基價時,工程單價中材料按照基價參與取費,預算價格與基價的差值以材料補差形式計算,材料補差列入單價表中并計取稅金；若主要材料預算價格低于基價時,按預算價格計入工程單價。計算公式為：材料預算價格=運輸保險費+（材料原價+運雜費）×（1+采購及保管費率）；運雜費：隧址區距豐都縣城較近,施工用砂、礫石料可從豐都縣城購運,距離約25km。水泥、鋼材等建筑材料可就近購進,其質量能滿足設計、施工要求。水泥可從豐都縣水泥廠購運,運距約35km。鋼筋可從豐都縣城購運,運距約25.00km。采購及保管費由材料原價乘現行標準采購及保管費率得出,現行標準采購及保管費率為：水泥、碎（礫）石、砂、塊石3.3%,鋼材2.2%,油料2.2%,其他材料2.75%。運輸保險費：運輸保險費率取為0.45%,再乘要材料調整系數1.16,除以運輸保險費調整系數1.06。故可計算得到材料預算價格如表8.1.表8.SEQ表8.\*ARABIC1材料預算價格序號名稱及規格單位預算

價格(元)其中（單位：元）原價運雜費運輸

保險費采購及

保管費1普通硅酸鹽水泥425#t499.01434.0047.002.1415.872鋼筋t4611.914460.1431.0021.9698.813原木m31296.871231.4624.806.0634.554板枋材m31062.005巖石乳化炸藥t9808.829450.0051.0046.54261.286柴油t6167.485960.0046.0029.35132.137汽油t7343.287100.0051.0034.96157.328砂m3138.3487.0046.500.434.419碎石m378.0078.008.4.3電、風、水預算價格工程用水可從玉溪河取水,水源豐富、抽排方便,水質可滿足工程要求。施工用電通過玉溪村的變電設施接出,架設10kv的施工線2km至隧洞進出口附近100m內。根據渝發改地(2016)1188號：三峽工程重慶庫區地質災害治理工程投資概算編制要求得出：施工用電 1.01元／kWh施工用風 0.15元／m3施工用水 0.85元／m38.4.4施工機械使用費施工機械使用費按照水利部水總（2002）116號文頒發的《水利工程施工機械臺時費定額》和不含增值稅進項稅額的基礎價格計算。在這基礎上,折舊費除以1.13調整系數,修理及替換設備費除以1.09調整系數。8.5建筑安裝工程單價8.5.1定額建筑工程采用水利部水總（2002）116號文頒發的《水利建筑工程概算定額》；可研階段根據編規要求對工程單價進行階段性調整,調整系數為1.1。8.5.2取費標準（1）直接費直接費包括基本直接費和其他直接費。基本直接費：人工費=工時×人工預算單價材料費=定額材料用量×材料預算單價機械使用費=臺時×臺時費其他直接費：包含夜間施工增加費、冬雨季施工增加費、安全生產措施費、臨時設施費、其他費用等,取基本直接費的4.5%。（2）間接費間接費費率見表8.2。表8.SEQ表8.\*ARABIC2間接費費率表序號工程類別計算基礎間接費（%）1土方工程直接費5.002石方工程直接費9.503模板工程直接費7.004混凝土澆筑工程直接費8.505鉆孔灌漿及錨固工程直接費9.256其它工程直接費7.25（3）利潤按照直接費與間接費之和的7.0%進行計算。（4）材料補差材料補差=材料消耗量×（材料預算價格-材料基價）（5）稅金按照直接費、間接費、利潤與材料補差之和的9%計算。8.5.3建筑工程主體建筑工程投資按照工程量乘單價進行計算。生活及文化福利建筑按主體建筑工程投資的0.8%計算，室外工程按房屋建筑工程投資的15%計算。其他建筑工程按主體建筑工程投資的3%計算。8.5.4臨時工程（1）施工交通工程按10萬元/km計取。（2）施工供電工程按10萬元/km計取。（3）施工倉庫按200元/㎡計取。（4）辦公、生活及文化福利建筑按一至四部分建安工程費（不包括其他臨時工程）之和的1.5%計列。（5）安全文明生產措施費主體工程建筑工程投資的1.5%計取。（6）其他臨時工程:按一至四部分建安工程投資之和的0.5%計列。8.6獨立費用8.6.1建設管理費（1）項目建設管理費按照財政部財建（2016）504號文,計算基數以項目總投資（不含項目建設管理費本身）扣除土地征用、遷移補償費用為準。計算式為：項目建設管理費=20+（工程總概算-1000）×1.5%（2）工程監理費工程監理費按計費基價進行內插法計算,乘以調整系數（專業調整系數為0.9,工程復雜程度調整系數為1.15,高程調整系數為1）計取,計費基價見表8.3。。表8.SEQ表8.\*ARABIC3施工監理費計費基價單位：萬元序號計費額（主體工程費）計費基價150016.52100030.13300078.145000120.858000181.08.6.2項目勘查費項目勘察費需要單獨審核,不用計入工程概算投資,參照前三峽庫區地質災害防治項目計費方式按實際工作量據實核定工程勘查費；8.6.3工程設計費工程初設（55%）和施工圖（45%）設計費按計費基價（內插法計算）乘以調整系數（專業調整系數為0.8,工程復雜程度調整系數為1.15,附加調整系數為1）計取,計費基價見表8.4。表8.SEQ表8.\*ARABIC4工程設計計費基價表單位：萬元序號計費額（主體工程費）計費基價12009.0250020.93100038.843000103.855000163.98.6.4建設及施工場地征用費暫列300萬元。8.6.5其他費用（1）監測費：按主體工程建筑工程投資的1%計取。（2）中介服務費技術方案咨詢評估費,按7.5萬元乘以調整系數（行業調整系數為1.2、工程復雜程度調整系數1.15）計取。工程投資咨詢評估費,按投資額的1.5‰乘以調整系數（行業調整系數為1.2、工程復雜程度調整系數1.15）計取。施工圖設計文件審查費,按建筑安裝工程費用的1.7‰計取。施工圖預算審查費,按建筑安裝工程費用的0.25%計取。工程保險費：按建安工程投資的0.45%計取。工程質量檢測費：按主體建筑工程投資的1%計取。招標代理服務費：參照前三峽地質災害治理工程管理模式,該費用由中標人支付,不計入工程總投資。8.7總估算編制基本預備費按一至五部分投資合計的5%計算,不計價差預備費。表8.5工程估算總表單位：萬元序號工程或費用名稱建安

工程費設備

購置費獨立

費用合計Ⅰ工程部分投資第一部分建筑工程3206.113206.11第二部分機電設備及安裝工程000第三部分金屬結構設備及安裝工程000第四部分臨時工程150.34150.34第五部分獨立費用834.03834.03一至五部分合計3356.450834.034190.48基本預備費（5%）209.52靜態總投資4400建設期融資利息0總投資4400Ⅱ移民環境投資水庫淹沒處理補償費環境保護與水土保持專項費39.6靜態總投資39.6建設期融資利息0總投資39.6Ⅲ工程投資總計靜態總投資4439.6總投資4439.6

表8.6總估算表單位：萬元序號工程或費用名稱建安

工程費設備

購置費獨立

費用合計第一部分建筑工程3206.113206.11一防洪洞工程3085.173085.17二房屋建筑工程28.3828.38三其他建筑工程92.5692.56第二部分機電設備及安裝工程000第三部分金屬結構設備及安裝工程000第四部分臨時工程150.34150.34一施工交通工程10.0010二施工供電工程20.0020三房屋建筑工程57.3657.36四安全文明生產措施費4646.28五其他臨時工程16.7016.7第五部分獨立費用834.03834.03一建設管理費168.96168.96二科研勘測費257.16257.16三建設及施工場地征用費300.00300四其他費用107.91107.91一至五部分合計3356.450834.034190.48基本預備費（5%）209.52靜態總投資4400建設期融資利息0總投資4400表8.7建筑工程估算表序號工程項目單位數量單價

(元)合計

(萬元)第一部分：建筑工程3206.11一防洪洞工程3085.17覆蓋層開挖（棄渣1km）m3200516.893.39巖石明挖（棄渣1km）m31804238.6169.66巖石洞挖（棄渣1km）m348633116.19565.07洞身襯砌混凝土（C25（二）,厚45cm）m38122717.68582.90洞身襯砌模板m21340165.1387.28洞身襯砌混凝土（C25（二）,厚60cm）m34743684.66324.73洞身襯砌模板m2507565.1333.05明渠襯砌混凝土（C20（二）,厚30cm）m3343555.1319.04明渠底板襯砌模板m26150.740.31明渠邊坡襯砌模板m284263.905.38明渠襯砌混凝土（C20（二）,厚50cm）m3542544.8129.53明渠底板襯砌模板m29450.740.48明渠邊坡襯砌模板m254663.903.49噴混凝土（地面護坡,厚10cm）m3281853.3723.98噴混凝土（平洞支護,厚10cm）m31449913.04132.30噴混凝土（平洞支護,厚20cm）m31292841.54108.73鋼筋t675.247992.41539.68鋼筋網t51.287405.1537.97鋼格柵t275.0010000.00275.00排水孔（洞內,φ50,深2m）m464617.858.29排水孔（露天,φ50,深2m）m55715.770.88PVC花管（φ40）m416218.757.80錨桿（洞內,φ25、L=2.5m）根9293111.82103.91錨桿（露天,φ25、L=4.5m）根858176.5815.15鉆固結灌漿孔（洞內,入巖3m）m316818.205.77續表8.7建筑工程估算表序號工程項目單位數量單價

(元)合計

(萬元)固結灌漿（洞內,入巖3m）m3168129.6741.08回填灌漿m2959562.8760.32細部結構（明渠混凝土）m38850.000.00細部結構（隧洞混凝土）m3128650.000.00二房屋建筑工程28.38生活及文化福利建筑%0.83085170024.68室外工程%152468003.70三其他建筑工程%33085170092.56表8.8臨時工程估算表序號工程項目單位數量單價(元)合計(萬元)第四部分：臨時工程150.34一施工交通工程10.00臨時道路km110000010.00二施工供電工程20.0010kv供電線路km210000020.00三房屋建筑工程57.36施工倉庫m24002008.00辦公、生活及文化福利建筑%1.53290390049.36四安全文明生產措施費%1.53085170046.28五其他臨時工程％0.53339750016.70

表8.9獨立費用計算表單位：萬元序號工程項目計算式合計第五部分：其他費用834.03一建設管理費168.961項目建設管理費20+（工程總概算-1000）×1.5%70.542監理費98.42工程建設監理費按計費基價（內插法計算）乘以調整系數0.995.08工程勘查監理費勘查直接費*3%*80%3.34二科研勘測費257.161工程科學研究試驗費建安工作量*0.5%16.782工程勘測設計費240.38勘測費國家計委、建設部計價格[2002]10號文*80%139.25設計費國家計委、建設部計價格[2002]10號文*80%101.14三建設及施工場地征用費300.00四其他費用107.911監測費主體工程費*1%30.852中介服務費31.11技術方案咨詢評估費渝發改地(2016)1188號10.35工程投資咨詢評估費渝發改地(2016)1188號6.66施工圖審查費建筑安裝工程*0.17%5.71施工圖預算審查費建筑安裝工程*0.25%8.393工程保險費建筑安裝工程*0.45%15.104工程招標代理費主體工程費*1%30.85說明：部分取費按渝三峽后續發【2012】22號要求,下浮20%計取。8.8總結按2021年第一季度價格水平計算，工程靜態總投資4439.6萬元，其中工程部分投資3085.17萬元，移民環境投資39.6萬元。參考文獻王均星,陳帥,馮亦佳,陳利強.寬淺導流明渠渠首進口型式試驗[J].武漢大學學報(工學版),2011,44(03):326-330.鄭守仁,王世華,夏仲平,劉少林.導截流及圍堰工程[M].第一版.北京:中國水利水電出版社,2005.方德斌,胡志根,王先甲.過水圍堰施工導流聯合泄流模型與計算方法[J].水電能源科學,2002,(4):37-40.吳偵輝.大河水庫工程施工導流規劃與實踐[J]．小水電,2017,(3):40-43.金宏洲.沙千水庫施工導流規劃與導流建筑物設計[J].廣東水利水電,2020,(03):68-71.宋虹兵,黃國強.大石峽水利樞紐工程施工導流設計[J].小水電,2021,(01):58-62.李俊,方朝陽.圍巖特性與襯砌厚度對隧洞襯砌混凝土溫度應力的影響[J].長江科學院院報,2016,33(03):132-136.葛益恒,劉秀英.水口水電站堆石圍堰土工膜防滲心墻設計和施工[J].施工組織設計,2005,(00):149-155.高仲璞.塑性混凝土在水口水電站主圍堰防滲墻中的應用[J].人民長江,1991,(12):23-25.水利電力部水利水電建設總局.水利水電工程施工組織設計手冊第一卷[M].北京:水利水電出版社,1997.袁光裕,胡志根.水利水電施工[M].第六版.北京:中國水利水電出版社,2016.鄭守仁,王世華,夏仲平,劉少林.導截流及圍堰工程[M].第一版.北京:中國水利水電出版社,2005.中華人民共和國水利部.水利工程設計概（估）算編制規定[M].第一版.鄭州:黃河水利出版社,2015.中華人民共和國水利部.水利建筑工程概算定額（上、下冊）[M].第一版.鄭州:黃河水利出版社,2002.中華人民共和國水利部.水利工程施工機械臺時費定額[M].第一版.鄭州:黃河水利出版社,2002.李春生.水利水電工程造價[M].第一版.北京:水利水電出版社,2013.SL303—2017.水利水電施工組織設計規范[S].北京：中國水利水電出版社,2017.SL252—2017.水利水電工程等級劃分及洪水標準[S].北京：中國水利水電出版社,2017.SL328—2005.水利水電工程設計工程量計算規定[S].北京：中國水利水電出版社,2006.SL279—2016.水工隧洞設計規范[S].北京:中國水利水電出版社,2016.SL191—2008.水工混凝土結構設計規范[S].北京:中國水利水電出版社,2008.GB50086—2001.錨桿噴射混凝土支護技術規范[S]GB50011—2010.建筑抗震設計規范[S]GB50487—2008.水利水電工程地質勘察規范[S].附錄附錄A基礎設計資料附A1施工場地廉江峽全長約為12km,其上下游均有比較平緩,能夠作為施工場地的山間盆地。河床兩邊的山體比較陡峭,形狀大致為V字形。壩址河床高程基本在410m左右,枯水期河流水位一般維持在418m,河流水面寬度大約為50～60米。河谷兩岸由于水流沖刷和侵蝕作用形成了很多沖溝,左岸下游大致200m處有一條滑溝,右岸下游有多道如柳溝,下劉家溝、金溝和銀溝等。這些沖溝沿著斷層和節理裂隙不斷發育,越切越深,使得壩址區域的地形愈加復雜,給施工場地布置形成一定影響。壩址區附近能夠作為施工場地的地段,如表A1所示。表A1各地段特性表順序名稱位置距壩址離（公里）可利用面積(平方公里)高程（米）1貴溪溝右岸壩址下游1．51．2565～5802林壩右岸壩址下游2．50．5430～4403張家灣左岸壩址下游3．00．3430～4404舊鎮右岸壩址下游8．02．0425～460附A2運輸條件宋河上游為峽谷,河道狹窄,水流湍急,不能進行通航。廉江至羅山開辟有六級公路,路線全長約60km,已能滿足通車要求。國家鐵路干線通過羅山市,鐵路運輸物品可通過公路沿宋河岸邊進入工地。附A3氣候特征附A3.1氣溫當地氣候為大陸性氣候,氣溫年差別比較大,月平均氣溫最高相差大約30℃,多年平均溫度為9.6℃。附A3.2降水本地區雨量比較稀少,年平均降水量為330.1mm,最大為471.9mm,其中60～70％d的降雨集中在7～9月,最大日降雨量為71.8mm。最長的一次降雨延續時間為4晝,最大一次降雨量為21mm。暴雨常在下午或晚間出現。降雪基本上于11月下旬開始,最大一次為20mm,積雪最大厚度為6cm,積雪日期一般從11月下旬到次年3月上旬,年平均積雪日數為21.6d,土壤冰結深度約1m。本地區降水統計資料如表A2。表A2 壩區1952～1988年各月降水量（mm）月份項目123456平均1.32.97.913.932.538.3最大16.99.023.427.763.8103.2最小0700.32.15.0月份項目789101112平均62.389.856.619.03.92.0最大126.7218.4108.950.613.69.1最小18.633.212.20.500附A3.3冰期每年的11月底或12月開始行凌,12月底封凍,于次年2月底或3月開始解凍。冰凍期大約2～3個月。流冰的速度最大為1.50m/s,最小為0.98n/s。春季流冰多為堅硬的冰塊,冰厚一般為0.2m,最厚可達1m。流冰期一般無過大的冰塊下泄。附A3.4風向及風速該地區春天多風,最高強度為18m/s,風向多為東北向。附A4水文條件宋河的年最小流量大多發生在1、2月份,3月份流量漸漸增大,6月份以后開始進入汛期。年最大流量一般發生在7～9月間。壩址區實測的最大流量為5640m3/s,最小流量為205m3/s,多年平均流量為830m3/s；河流含沙量最大達5kg/m3,最小為0.01kg/m3。峽內水流流速最大為7m/s,最小為0.8m/s。其流量特征資料列于表A3～表A6。表A3壩址水文站各月不同頻率的瞬時最大流量（m3/s）頻率月份1％2％5％10％20％14854624304043702405393371356334372368061556850741310121010709568395235021101816158013206481042703570373024707547049204210365030908513046704030355030209638056204610387031101037003410301027002370111750165015201410129012796759701659601全年63905870513045603810表A4壩址水文站不同頻率的月平均流量（m3/s）頻率月份1％5％10％20％85％134832732226521823453383272692293469432410300240458649945832733259595694804253546112071160748240671890102088278562081250105076058053691140870695541480109596305474133851169257948940032812430421406378285全年880640566453412表A5 水位流量關系（m3/s）水位（m）418.00418.5419.4421.50422.50423.60424.65425.55流量（m3/s）250500100020002500300035004000水位（m）426.40427.15427.65428.20428.70429.50430.05430.50流量（m3/s）450050005500600065007500850010500表A6 水位庫容關系表水位（m）418.00426.5432.80435.60443.4444.10447.60450.3455.20流量（m3/s）00.20.40.60.81.21.62.03.0水位（m）458.70461.80464.30468.20469.9475.40482.1492.90502.99流量（m3/s）4.05.06.08.010.012.015.018.020.0附A5工程地質條件壩區為高山峽谷區,狹谷由震旦紀變質巖構成,壩址河谷及兩岸的變質巖主要由云母石英片巖和角閃巖組成,石質堅硬,相當于16級巖石分類中的第10級巖石,普氏系數f=8。云母石英片巖極限抗壓強度為1000～1200kg/cm2,角閃片巖極限抗壓強度為900～1200kg/cm2。河谷兩岸變質巖頂板出露標高,左岸約520m,右岸約515m。壩址區及上下游河床覆蓋層厚5~12m,表面0.3m左右為黃土覆蓋,以下均由卵礫石夾粗、中砂等物構成。河床靠右岸有一深槽,順河呈長條狀分布,深槽處水深約10m,覆蓋層厚10~2m。壩址右岸距河邊480米處,有一天然沖刷的鞍狀地形,溢洪道即建此處,該處系古河道的遺址,兩側有大小沖溝數條,與它成70°～80°交角。廉江是地震波及區,據上級主管部門提出的廉江水利樞紐地段的地震基本烈度為7度。附A6當地建筑材料壩址上、下游均有砂石材料。特別是壩址下游藏量豐富,開采運輸比較方便,質量一般皆符合要求,只有砂質土尚未找到理想的產地,必要時可以采用兩岸的黃土代替。

附錄B隧洞斷面尺寸比較附B1比較方法通過計算不同方案的隧洞開挖量,圍堰填筑量進行比較。隧洞開挖量簡單通過隧洞斷面面積乘隧洞長度得出,圍堰填筑量使用Civil3D三維設計平臺,建出河槽和圍堰的實體模型得出。附B2隧洞開挖量隧洞總長度為：711.39+603.89=1315.28m；不同隧洞斷面剖面如圖B1。圖B1不同尺寸隧洞剖面圖隧洞開挖量計算如表B1。表B1隧洞開挖量計算表方案隧洞斷面尺寸（m）隧洞面積(m2)隧洞開挖量(m3)112×14311.88410203213×15361.63475639314×16415.09545963附B3圍堰填筑量由于下游圍堰高程與隧洞斷面尺寸無關,故圍堰填筑量只計算上游。首先在Civil3D中導入松濤地形圖,框選出包含上游圍堰部分的河槽地形,得到圍堰附件的一簇地形等高線,隨后,給圍堰附近的河槽地形等高線更改高程特性,進行標高,然后建立曲面,向曲面中添加河槽地形等高線,即可建出河槽三維地形,從曲面中提取實體,即可得到河槽三維地形的實體,如圖B2所示。圖B2河槽三維地形曲面（左）和實體（右）根據圍堰的橫剖面圖,建立圍堰的橫剖面模型；將圍堰進行三維拉伸,建立圍堰實體三維模型,取方案1為案例,如圖B3所示。結合二維平面圖,將圍堰移動到河槽三維地形中相應的位置,使之與二維地形圖中布置的位置一致,并對圍堰三維模型和河槽地形模型取差集,得到河槽中的圍堰的實際三維模型,取方案1為案例,如圖B4所示。圖B3圍堰三維模型圖B4河槽與圍堰實體三維模型利用體積查詢分別查取不同方案圍堰填筑體積,考慮到填筑施工過程中的損耗,引入綜合損耗系數0.85,計算對應方案的圍堰填筑工程量,對應填筑工程量如表B2.表B2圍堰填筑量計算表方案上下游水位z（m）上游圍堰堰頂高(m)上游圍堰堰高(m)圍堰體積(m2)圍堰填筑量(m3)124.54453435768267861218.25447375421263779313.85442323768044330由隧洞開挖量與圍堰填筑量相加得出工程量,如表B3表B3總工程量計算表方案隧洞斷面尺寸（m）隧洞開挖量(m3)圍堰填筑量(m3)總工程量(m3)112×1441020367861478064213×1547563963779539418314×1654596344330590293由表B3可知,方案1的工程量最少,故隧洞斷面尺寸選擇12×14(寬×高)。附錄C專題設計資料附C1概述豐都縣幅員面積2901平方公里,耕地面積79050公頃,人均耕地面積1.49畝。全縣轄21個鎮7個街道48個居民委員會208個村民委員會,總人口82.42萬人,其中農業人口66.30萬人,非農業人口16.12萬人。龍孔工業園距高家鎮2.5km,至龍孔鎮6km,水陸交通便利,地理位置較優越。園區用地面積約2600畝,按園區規劃設計,豎向分高程250m、高程220m和高程200m三個臺階布置。在高程200m以下,有一溪溝小流域（流域集雨面積22.8km2,流域起點在龍孔村望鄉臺處,海拔高程934m,流域出口在玉溪村二社龍灘子高程150m處進入玉溪河）。工業園建設需對溪溝通木溪至果園河段填筑造地才能滿足使用要求,按園區規劃,將占用該段溪溝長約1000m、寬約300m,填筑后高出自然溪溝20m左右,若不將洪水及時排出,將形成60萬m3的堰塞湖,直接危及工業區及溪溝上游人民群眾生命財產安全。因此,需要配套修建工業園防洪隧洞工程,以保證工業園項目的順利實施。附C2氣象條件工程區處于亞熱帶濕潤季風氣候區,受東南和西南季風的交替影響,冬季氣溫低,雨量偏少；每年7月下旬至8月下旬,會出現持續高溫,形成盛夏伏旱天氣；9月以后,流域內降雨顯著增加,但一般雨強較弱,形成綿綿細雨。流域內無氣象站,距離工程直線距離24km的豐都縣城設有豐都氣象站,距離工程直線距離23km的龍河中游石柱縣城設有石柱氣象站。豐都氣象站目前主要承擔地面、農氣、酸雨觀測任務,具有1959年至今的降雨觀測資料。石柱氣象站主要承擔地面、酸雨觀測任務,具有1956年至今的降雨觀測資料。據豐都氣象站統計,多年平均降水量1049.60mm,4月至10月降水量約占全年降水量的85％,12月至次年2月降水量只占全年降水量的5.4％。降水量年際變化較大,最大年降水量1403mm,最小年降水量720.5mm,相差達1.95倍。多年平均蒸發量為1058.6mm。多年平均氣溫18.2℃,極端最高氣溫43.5℃,極端最低氣溫-2.5℃。多年平均風速1.0m/s,多年平均最大風速17m/s。附C3水文條件附C3.1設計暴雨本次設計采用了《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》（以下簡稱《手冊》）中最大1/6h、1h、6h、24h暴雨均值及變差系數等值線圖的查值成果,見表C1。表C1暴雨統計參數成果表單位：mm利用資料時段（h）均值（mm）CVCS查《手冊》1/616.50.363.5138.00.423.5670.00.403.52490.00.443.5附C3.2設計洪水本次設計采用《手冊》中的推理公式和瞬時單位線法推求設計洪水,并采用水文比擬法移用石柱水文站洪水分析成果加以比較進行合理性分析,通過比較后采用適合于本流域特性的洪水計算成果。以工程下游端點為洪水分析比較的設計斷面,各種方法計算的設計洪水成果列于表C2中。本次設計從工程設計偏于安全又不過分保守角度考慮,推薦采用推理公式法計算成果。表C2設計洪峰流量計算成果比較表計算方法1%2%5%10%20%綜合瞬時單位線法197174145122101推理公式法240209169139109水文比擬法325280220176133附C4工程地質條件工程區區域上屬川東平行嶺谷區長江北岸的丘陵地貌,微地貌為斜坡與小沖溝相間。工程區內地勢北東高、南西低,坡體植被發育,林木眾多,坡度30～40°,局部地段較陡,坡角達50°左右。防洪隧洞進口為一自然斜坡,坡向105°,坡角10～25°,坡體基巖裸露。隧洞出口為一自然斜坡,坡向145°,坡角30°左右,坡體基巖裸露。隧洞洞身穿越段均為坡角30～40°的原始斜坡,覆蓋層（粉質粘土）總體較薄為0.00～2.60m。工程區在地質構造上位于豐都背斜西翼,東臨忠縣向斜,場區內巖層呈單斜狀平緩產出,地層傾向320°,傾角13°,區內未見斷裂構造通過。工程區區域地質構造見圖C1。圖C1區域地質構造圖工程地質測繪及鉆探揭露表明：勘察區內主要地層由第四系全新統殘坡積層（Q4el+dl）和侏羅系中統沙溪廟組（J2s）粉砂質泥巖和砂巖組成,各巖土層工程地質基本特征及分布范圍分述如下：（1）第四系全新統殘坡積層（Q4el+dl）粉質粘土：紫褐色,可塑狀,局部硬塑狀,無搖振反應,無光澤,干強度和韌性中等,局部地段含少量崩坡積砂巖塊石,塊石含量約15%,塊徑0.10～0.30m,呈棱角狀,厚0.00～2.60m,主要分布于場區內地勢較平緩和低洼地段。（2）侏羅系中統沙溪廟組基巖層（J2S）粉砂質泥巖：紫紅色,主要由粘土礦物組成,泥質結構,薄～中厚層狀構造,巖體中發育3組節理裂隙,屬發育～較發育,產狀分別為140°∠78°、80°∠76°和320°∠13°（層面）,穿層性差,延