(1)西線方案動(dòng)態(tài)投資10127.01萬元。方案首部方案尾部方案工程特性輸水系統(tǒng)總長(zhǎng)m2123.771859．28高壓管道長(zhǎng)度m1188.111424．62發(fā)電工況水頭損失m18.04520.152是否設(shè)置調(diào)壓井需設(shè)尾水調(diào)壓井,尾水事故閘門室與尾水調(diào)壓井結(jié)合。否輸水及地下廠房系統(tǒng)主要工程量洞挖萬m377.5858.29砼萬m323.2220.80鋼筋t1133310471鋼襯t906210064廠房預(yù)應(yīng)力錨索根9181182水道預(yù)應(yīng)力錨索根65624477地下廠房位置崮山組∈3g和張夏組∈3z2地層，埋深450m左右張夏組∈3z2地層,埋深230m左右工期年首部方案廠房工期比尾部方案長(zhǎng)3-5個(gè)月,總工期相同靜態(tài)投資萬元68848.1761883.86動(dòng)態(tài)投資萬元95203.2485076.23主要優(yōu)缺點(diǎn)1.廠房圍巖地質(zhì)條件相對(duì)較好。2.高壓管道較短。3.需增設(shè)尾水調(diào)壓井和尾水事故閘門。4.各附屬洞室及高壓出線電纜較長(zhǎng)。5.總工期相同,但廠房工期增長(zhǎng)。6.投資較大,靜態(tài)比尾部方案多6964.31萬元，動(dòng)態(tài)多10127.01萬元。1.廠房圍巖地質(zhì)條件相對(duì)較差。2.高壓管道較長(zhǎng)。3.不需設(shè)置調(diào)壓井和尾水事故閘門室。4.各附屬洞室及高壓出線電纜較短，比首部方案減少465m。5.工程投資小。1.4.1引水道供水方式比較1.4.2尾水隧洞數(shù)量比較表2豎斜井綜合比較表3#機(jī)組引水系統(tǒng)主要工程量2.1.1應(yīng)力條件2.1.2滲漏條件表3鋼筋砼襯砌計(jì)算結(jié)果部位R(m)Rr(m)Rs(m)P(MPa)E(MPa)Pr(MPa)Ps(MPa)Pg(MPa)P0(MPa)中平段2.352.952.296.4585004.770.241.444.81下斜井中下部2.12.72.049.080006.300.282.428.00下平段2.12.72.0410.160006.870.282.989.8表4輸水系統(tǒng)滲漏量估算結(jié)果部位圍巖滲透系數(shù)KR10-6m/s內(nèi)徑Dm砼襯砌厚度m各管段長(zhǎng)度Lm單位管長(zhǎng)滲流量QCm3/s.m各段滲漏流量m3/s上平段104.70.6318.120.0007450.237×2上豎井O2S1O2X2104.70.61400.001290.181×2上豎井O2X10.0044.70.61200.00001690.002×2上豎井O1L2104.70.6165.070.002970.490×2中平段104.70.692.980.003310.308×2下斜井84.20.6349.630.004241.482×2尾水隧洞0.44.30.6424.660.000390.166×4合計(jì)6.0642.2.1高壓灌漿法預(yù)應(yīng)力砼襯砌表5高壓灌漿法預(yù)應(yīng)力砼襯砌灌漿壓力計(jì)算成果項(xiàng)目單位計(jì)算位置引水隧洞中平段尾水隧洞圍巖單位彈性抗力系數(shù)K0kN/cm32.52.81.0設(shè)計(jì)內(nèi)水壓力PMPa1.186.451.16洞徑Dm4.74.74.3襯砌厚度m0.60.60.6灌漿壓力q0/設(shè)計(jì)內(nèi)水壓力p1.881.822.23灌漿壓力q0MPa2.2211.722.60q0作用下砼襯砌的壓應(yīng)力σθMPa15.3151.310.7備注C30砼即可滿足要求既使C60砼也不能滿足要求C25砼即可滿足要求2.2.2環(huán)錨預(yù)應(yīng)力砼襯砌水頭損失包括沿程水頭損失和局部水頭損失，水頭損失計(jì)算結(jié)果見表6。表6輸水系統(tǒng)水頭損失計(jì)算結(jié)果工況1#輸水系統(tǒng)2#輸水系統(tǒng)雙機(jī)發(fā)電雙機(jī)抽水雙機(jī)發(fā)電雙機(jī)抽水水頭損失計(jì)算公式1.6481×10-3Q21.7698×10-3Q21.6134×10-3Q21.7366×10-3Q2流量(m3/s)111.7693.28111.7693.28水頭損失值(m)20.58515.40020.15215.110由于抽水蓄能電站具有一機(jī)多用，工況轉(zhuǎn)換頻繁的特點(diǎn)，復(fù)雜多變的工況轉(zhuǎn)換產(chǎn)生的瞬變水力過程，因水體慣性的存在及系統(tǒng)中的能量不平衡，將造成輸水系統(tǒng)內(nèi)水壓力急劇上升或下降和機(jī)組轉(zhuǎn)速的急劇上升。為使輸水系統(tǒng)的壓力上升和機(jī)組轉(zhuǎn)速上升保持在經(jīng)濟(jì)合理的范圍內(nèi)，選定導(dǎo)水機(jī)構(gòu)合理調(diào)節(jié)時(shí)間和啟閉規(guī)律，因此本階段委托清華大學(xué)進(jìn)行各工況的水力過渡過程計(jì)算。計(jì)算成果如下:（1）輸水系統(tǒng)最大水擊壓力為944.47m水頭，發(fā)生在機(jī)組蝸殼進(jìn)口管道中心線處。壓力升高值為201.11m水頭，相對(duì)升高為27.1%。高壓管道上彎點(diǎn)中心線最小壓力為11.81m水頭，上彎點(diǎn)頂部的最小水頭為9.46m，大于規(guī)范規(guī)定的不小于2.0m正壓的要求。輸水系統(tǒng)的最小水擊壓力為6.86m水頭，發(fā)生在下水庫(kù)進(jìn)/出水口處。表7鋼襯厚度計(jì)算結(jié)果部位鋼管直徑m設(shè)計(jì)內(nèi)水壓力m圍巖單位彈性抗力系數(shù)kN/cm3鋼襯厚度mm圍巖分擔(dān)率%鋼種臨界外壓PcrMPa抗外壓穩(wěn)定安全系數(shù)上斜井O2X24.73862.53037.716MnR1.542.56O2L24.75262.53932.5SM5702.743.34O2L14.75811.04017.6SHY685NS3.413.78∈3f24.77162.83640SHY685NS2.812.53中平段∈3f24.27162.83340SHY685NS2.902.61P54.27160530SHY685NS6.585.93下斜井∈3f14.27841.05215.6SHY685NS6.385.27∈3g24.28742.54629SHY685NS5.253.84∈3g13.59511.05212.5SHY685NS8.455.70下平段∈2Z23.510151.0579.8SHY685NS9.816.35高壓支管∈2Z12.510153.