東方明珠小區外腳手架施工綜合方案PAGE目錄一、工程概況 １二、編制依據 １三、方案選型及施工部署 １四、材料選擇和質量規定 ３五、外腳手架的構造要求 ４六、腳手架的搭設、使用和拆除規定 ７七、避雷措施 １０八、環境、職業健康安全控制措施 １０PAGE一、工程概況本工程位于隨州市明珠路北側，由森源實業（隨州）有限公司開發。本工程為東方明珠小區二期B2#、B3#、B5#工程，框架剪力墻結構。B2#樓地下一層，地上十八層，標準層層高3m，檐高54.35m。B3#樓地下一層，地上15層，檐高54.35m。B5#樓地下一層，地上15層。二、編制依據1、東方明珠小區二期B2#、B3#、B5#工程工程施工圖紙。2、我公司編制的本工程《施工組織設計》。3、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001，2002年版）。4、《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-99）。5、《碳素結構鋼》（GB/T700-1988）。6、《簡明施工計算手冊》。。7、現場的實際情況。三、方案選型及施工部署1、腳手架的選型本外腳手架功能為主體結構施工安全圍護用外架以及外墻裝修施工的操作架。結合本工程的實際情況，B3#、B5#樓1-9層采用落地式雙排外腳手架(高27m)，10-15層采用工字鋼懸挑式腳手架(高18m),B2#樓1-8層采用落地式腳手架（高24m）。9-13層采用工字鋼懸挑式腳手架（高15M），14-18層亦采用工字鋼懸挑腳手架（15M）落地外腳手架：外架直接落在地下車庫頂板上，落地立桿下面需墊50mm厚木墊板。落地式雙排腳手架腳手架的立桿縱距為1.50m，立桿橫距為0.80m，步距為1.50m，每層外側縱向大橫桿步中設置攔腰桿一道，內排立桿距最外端框架梁外側0.3m。離地不大于0.20m處，設置縱向及橫向掃地桿，縱向掃地桿設置于橫向掃地桿之上。連墻件按二步二跨布置，間距剪刀撐跨越寬度為4跨，跨度為6.0m，高度為5步距，斜桿與地面的傾斜角度宜在45°～60°之間，剪刀撐從底至頂連續設置。懸挑架采用單立桿扣件式雙排鋼管腳手架，用鋼絲繩斜拉卸荷。腳手架立桿縱距1.50m，橫距0.80m，大橫桿步距為1.50m，每層外側縱向大橫桿步中設置攔腰桿一道，底層掃地桿離樓面0.20m，內立桿距墻0.302、施工部署懸挑架采用單立桿扣件式雙排鋼管腳手架，待樓板混凝土澆注完成后強度達到70%時，在工字鋼上搭設腳手架。腳手架隨主體施工的進度，逐層向上搭設，在外墻裝修施工階段，隨外墻裝修的施工進度，逐層從上至下分段分片拆除。工字鋼的長度在3.5m~6.0m之間，工字鋼用2ф18圓鋼作U型環固定在樓面上。腳手架與建筑物的連墻拉結采用剛性連接。選用φ48×3.0的鋼管或ф18圓鋼吊環預埋用鋼絲繩拉結后加固，其與腳手架的連接采用直角扣件，連墻件通過預先埋設的φ48鋼管。腳手架立桿搭設高度為15m（5層）,立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為0.8m，大橫桿步距為1.5m，每層外側縱向大橫桿步中設置攔腰桿一道，底層掃地桿離樓面0.20m，內立桿距墻0.30m，在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，每道剪刀撐寬度為4跨6.0m，斜桿與地面的傾角為45°~60°，連墻件布置取三跨，每層布置，豎向間距3.6米，水平間距4.5米，荷載計算按施工均布荷載3kN/m2，同時施工2層，腳手板鋪設3層,二次懸挑采用16號工字鋼，搭設要求同理，每5層為一段，下部挑架不拆除，方便以后裝修用。四、材料選擇和質量規定1、鋼管1.1、鋼管應采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793或《低壓流體輸送用焊接鋼筋》GB/T3092中規定的3號普通鋼管，力學性能適中的Q235鋼，其質量應符合國家現行標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。1.2、鋼管的截面尺寸應為Ф48mm×3.0mm。用于立桿、縱向水平桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度為4～6m。用于橫向水平桿的鋼管長度為1.3、鋼管質量的檢驗要求：①鋼管應無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打孔。②鋼管的外觀質量檢驗應按下表進行：項次檢查項目驗收要求1表面質量表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎彎曲允許＜5mm2外徑，壁厚外徑允許偏差＜-0.50mm，壁厚允許偏差＜-0.5mm3端面應平整，端面切斜的偏差＜1.70mm4防銹處理外表面銹蝕深度＜0.50mm必須進行防銹處理，刷防銹漆2、扣件2.1、應使用與鋼管管徑相配合的、符合我國現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）規定的可鍛鑄鐵扣件。2.2、技術要求：①扣件應采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制作。②鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有縮松、砂眼或其它影響使用的鑄鐵缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。③扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。④扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應不小于1mm。⑤當扣件緊夾鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。⑥扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65N·m時，不得發生破壞。⑦舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。⑧扣件應進行防銹處理。3、工字鋼懸挑式外腳手架采用16號熱軋工字鋼作為底架支撐，工字鋼表面需進行防銹處理，表面銹蝕深度不大于0.5mm，不得出現彎曲、變形等。4、腳手板本工程擬采用竹腳手板，竹腳手板應采用毛竹或楠竹制作的竹串片板，兩端使用10～14號鍍鋅鐵絲捆緊在小橫桿上。腐朽的竹腳手板不得使用。5、連墻件拉結件采用小橫桿與預埋在樓板上的鋼管用雙扣件連接，材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。6、安全網安全網要采用有備案證及全國工業生產許可證廠家生產的阻燃型防護網，可分為平網和立網。平網主要用直徑9mm的尼龍繩編織而成，一般規格為寬3m，長6m,網眼50mm左右。立網主要用以化纖為原料制成的阻燃型密目網，其材質應符合現行國家標準《密目式安全立網》（GB16909-97）的規定。五、外腳手架的構造要求1、工字鋼設置要求在懸挑式外架的底部，設置3.5－6.0m長16號工字鋼作為底部支撐，工字鋼的間距同立桿縱距為1.5m左右。工字鋼在結構板上的部分用兩道φ22預埋鋼筋進行固定，在上兩層樓板上預埋φ20鋼筋吊環，用φ11（6×19.5）鋼絲繩斜拉至工字鋼上，與建筑物拉連。2、立桿構造要求2.1、基本參數：立桿采用單立桿，腳手架的立桿縱距為1.50－1.65m，立桿橫距為0.8m2.2、立桿采用3m、6m鋼管搭設，除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接，對接、搭接應符合以下要求：對接接頭扣件開口方向應向內，以①立桿上的對接扣件應交錯布置，相鄰兩個立桿接頭不應設在同步同跨內，相鄰立桿接頭在高度方向錯開應不小于500mm。各接頭與中心節點相距不應大于步距的1/3。②立桿的搭接長度不應小于1m，不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100mm。2.3、離樓面200mm處，設置縱向及橫向掃地桿。3、縱向水平桿構造要求3.1、基本參數：縱向水平桿（大橫桿）步距為1.80m。3.2、縱向水平桿設置于立桿的內側、橫向水平桿之下，并采用直角扣件與立桿扣緊。3.3、縱向水平桿采用對接扣件連接，邊角處可采用搭接。對接、搭接應符合以下要求：①搭接接頭應交錯布置，不應設在同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500mm，與相近立桿的距離不大于立桿縱距的1/3，即500mm。②搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。3.4、縱向水平桿的長度一般不宜小于3跨，即4.5m。4、橫向水平桿構造要求4.1、每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，橫向水平桿長度1.4m左右，采用直角扣件扣緊在縱向水平桿之上，該桿的軸線偏離主節點的距離不應大于150mm。4.2、操作層非主節點處的每一縱距加設一道橫向水平桿。4.3、在結構施工階段，墻端橫向水平桿伸出大橫桿外的長度應統一嚴格控制在300mm5、連墻件構造要求為防止外架受水平力產生變形，外架應和結構進行有效拉接。在結構層施工時候在邊梁中預埋短鋼管或φ20圓鋼吊環，作為連墻件的拉結點。預埋件逐層設置，平面上布置于框架梁上，按照二步三跨4.5m的間距進行布置。連墻件需采用雙扣件連接。6、剪刀撐構造要求為增強腳手架的縱向剛度，保證腳手架具有足夠的整體穩定性，需在腳手架外側面設置與墻面平行的十字交叉斜桿，即剪刀撐。6.1、剪刀撐跨越寬度不應小于4跨，且不應小于6m，不得超過6跨（即9m），高度為4～5步距，斜桿與地面的傾斜角度宜在45°～60°之間，在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。6.2、剪刀撐主要采用6m長鋼管，斜桿接長采用旋轉扣件搭接，搭接長度不小于1.0m，設置不少于2個旋轉扣件，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100mm。6.3、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。6.4、腳手架非封閉端如轉截面處腳手架端頭應設置之字形斜撐及連墻件。7、腳手板構造要求7.1、腳手板一般應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿，并應將腳手板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板宜采用平鋪，也可采用搭接鋪設，搭接構造見下圖。7.2、腳手板應鋪設嚴密、牢固、平穩，腳手板兩端用10～14#鉛絲固定牢靠。8、安全網與層間隔斷構造要求8.1、腳手架外側立面1.8m×6m綠色密目式安全網進行滿封閉。用16#鐵絲將安全網綁扎在縱向水平桿上。8.2、架體與結構間水平防護：懸挑式腳手架在首層樓面處，立桿之間以及內立桿到結構邊的范圍內采用模板及木枋進行全封閉，并設200mm高的擋腳板，防止墜物傷人，往上每隔兩層設置一道水平兜網并滿鋪腳手板，在操作層設水平兜網，并滿鋪腳手板。水平安全網接口處必須連接嚴密，安全網必須與結構連接嚴密牢固，嚴禁使用損壞和腐朽的安全網。六、腳手架的搭設、使用和拆除規定1、腳手架的搭設作業應遵守以下規定1.1、在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。1.2、腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：①按施工設計定位預埋連墻件；②按施工設計放線、鋪墊板、設置底座或標定立桿位置。③周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；“一”字形腳手架應從一端開始并向另一端延伸搭設。④應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第l步的縱向和橫向水平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設。1.3、剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。1.4、腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于3.6m。當作業層高出其下連墻件2步或4m1.5、裝設連墻件或其它撐拉桿件時，應注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和整架的顯著變形。1.6、工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。1.7、在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作≥100mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。2、腳手架搭設質量的檢查驗收規定根據現行國家標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）、施工組織設計及變更文件、技術交底文件對腳手架進行檢查、驗收。外架搭設后由技術負責人組織生產經理、工長、安全員、施工班組長對外架進行驗收，驗收合格后，外架施工班組與模板、鋼筋、混凝土、砌筑抹灰班組等外架使用班組辦理交接手續。2.1、腳手架的驗收標準規定①構架結構符合前述的規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。②節點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到40～60N·M。③其最大垂直偏差值不大于±100mm④一根縱向水平桿的水平偏差應≤±20mm，同跨內兩根縱向鋼管高差≤±10mm。⑤作業層鋪板、安全防護措施等需符合上述的要求。2.2、腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，①搭設完畢后，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用；②下層梁板模板拆除時；③連續使用達到3個月；④施工中途停止使用超過15天，再重新使用之前；⑤在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力因素作用之后；⑥在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。3、腳手架的使用規定3.1、本外架允許結構施工層數為1層，裝修施工層數為2層，鋪設腳手板為4層，轉料平臺允許堆載為1000kg，不得隨意超負荷使用。3.2、本外架只能作操作架，不允許將其作為外圍柱、梁模板的支撐架使用。3.3、外架搭設好后，進行全封閉使用，外架底部滿鋪腳手板，下掛安全平兜網一道，外架外側立面掛密目安全立網一道。3.4、轉料平臺上料時，須輕放堆載物，并應使堆載物勻置在平臺上以保證其受力均衡。3.5、外架在使用過程中，工長要經常檢查，確保安全可靠。六級及六級以上大風和雨、雪天應停止腳手架作業；雨、雪之后上架作業時，應把架面的積雪、積水清除掉，仔細檢查確認安全后，方可上人操作。3.6、施工人員應嚴格執行《建筑安裝工人安全技術操作規程》。3.7、作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。3.8、在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件、安全網和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應臨時加固措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。3.9、工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。3.10、人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。3.11、每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。3.12、架上作業時應注意隨時清理落到架面上的材料，保持架面上規整清潔，不要亂放材料工具，以免影響自己作業的安全和發生掉物傷人。3.13、在進行撬、拉、推、拔等操作時，要注意采取正確的姿勢，站穩腳跟，或一手把持在穩固的結構或支持物上，以免用力過猛時身體失去平衡或把東西甩出。在腳手架上拆除模板時，應采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。3.14、在腳手架上進行電氣焊作業時，要鋪鐵皮接著火星或移去易燃物，以免火星點著易燃物，并同時準備防火措施。一旦著火時，及時予以撲滅。3.15、在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至上（下）步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。4、腳手架的拆除規定4.1、腳手架的拆除作業應按確定的拆除程序進行。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。在拆除過程中，單排架的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時，應加設臨時拉接。4.2、工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品。4.3、拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的扣件應放入袋內，傳遞至地面并放指定地點堆存。4.4、拆下的鋼管與配件，應成捆用塔吊及時傳送至樓層內，防止碰撞，嚴禁拋擲。4.5、參與拆除作業的人員，須持證上崗，安全帽、安全帶、軟底鞋等要穿戴齊全，嚴禁酒后作業。4.6、在整個拆除作業過程中，項目安全員應切實作好現場巡查工作，在主要通道處設置警戒區，安排警戒員一名巡視，確保拆除作業順利進行。4.7、凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫連接的桿件，造成事故。4.8、工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物；嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。4.9、在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件；確因需要拆除時，必須經技術主管同意，采取相應補救措施。4.10、在拆除過程中，應作好配合、協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。4.11、如遇大風、大雨等惡劣天氣，應立即停止作業，并注意保護腳手架，必要時加強與墻體的連接，確保牢靠。七、避雷措施腳手架避雷針采用φ12鍍鋅鋼筋制作，設在房屋四角腳手架的立桿上，高度不小于1m，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網絡。接地板采用φ20圓鋼，接地線采用φ8圓鋼，接地線的連接應保證接觸可靠，接地線與接地板的連接采用焊接。八、環境、職業健康安全控制措施1、相關環境因素和危險源1.1噪聲：腳手架安裝的噪聲、腳手架拆除的噪聲、腳手架清理的噪聲。1.2高處墜落：腳手架搭設及拆除未系安全帶、安全網架設未系安全帶、高處作業人員身體情況不適應、高處作業人員安全意識和能力差、樓層臨邊作業未設防護。1.3物體打擊：腳手架搭設及拆除時可能造成的鋼管、扣件掉下1.4塌垮：腳手架搭設、使用及拆除時，隨意拆除連墻件可能造成的塌垮。2、目標指標2.1環境目標：噪聲排放無環保局認定超標現象。2.2職業健康安全目標：杜絕重大傷亡事故、杜絕腳手架搭設及拆除時造成的工傷事故。2.3施工現場安全達標合格率100%，杜絕安全不合格現象，杜絕被公司和地方政府通報批評。3、外腳手架工程施工管理3.1、外腳手架工程責任部門及責任人責任人項目經理施工工長負責外架工程環境因素、危險源的宣傳、教育、施工過程中外架工程管理方案的執行，并及時了解施工現場施工過程中管理方案的實效性，收集改進意見，隨時提出整改意見，以便隨時修訂管理方案。協助人技術負責人安全員負責外架工程施工環境、職業健康安全管理方案并監督其執行，及時了解施工現場施工過程中管理方案的實效性，收集改進意見，隨時修訂管理辦法。3.2、管理措施為了使施工現場各項指標達到預期的目標，努力降低噪音，控制各種危險源帶來的危害，達到安全第一，預防為主的目的。在外架工程施工中，特制定本方案如下：環境因素控制辦法：針對噪音排放產生的原因,施工現場提倡宣傳文明施工，盡量減少不必要的人為的大聲喧嘩。在施工前，加強全體作業人員入場的教育，增強全體人員防噪聲擾民的自覺意識。嚴格控制作業時間，早晨作業不早于6：00時，午休時間盡量不施工，晚間作業不超過22：00時。施工時，鋼管、扳手等輕拿輕放，禁止隨手亂拋亂扔，以免造成鋼管相互碰撞引起噪聲。拆除后運至地面的構配件及時進行檢查、整修與保養，并按品種、規格堆碼整齊，以免影響現場環境。危險源控制辦法：外架工程施工過程中，會有很多危險因素，針對危險源的產生原因及可能產生后果，項目技術負責人根據工程結構規模、特點編制相應的施工方案，并由其對管理人員進行技術交底，各管理人員根據交底進一步對班組作業人員詳細的交底并嚴格按照方案監督執行，項目技術負責人在工序施工的過程中還應聯合項目經理、安全監督員進行檢查其執行情況，發現不符合，由安全監督員下達書面的整改意見書，限期整改。如不整改者，將按項目規章制度進行相應的處罰。a、高空墜落、物體打擊控制辦法搭設外架前對操作人員進行安全技術交底，拆除腳手架時，項目經理組織人員進行拆除安全技術交底，增強操作人員安全意識?；加行呐K病、高血壓等病人不得從事外架施工操作。搭設腳手架工人必須持證上崗。操作時必須配戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋。在腳手架作業面滿鋪腳手板，并綁扎牢固，不留空隙和探頭板，腳手板與墻面之間的距離小于20cm。腳手架搭設必須按方案進行，必須在下方設置警戒區，派專人進行警戒。腳手架外側滿掛安全網，并在外立桿中部增設攔腰桿。在樓面處，立桿之間以及內立桿到結構邊的范圍內采用模板及木枋進行全封閉，并設180mm高的擋腳板，防止墜物傷人，往上隔兩層設置一道。在操作層設水平兜網，并滿鋪腳手板，水平安全網接口處必須連接嚴密，安全網必須與結構連接嚴密牢固。嚴禁使用損壞和腐朽的安全網。遇有惡劣天氣（如六級以上大風），禁止腳手架作業。b、塌垮控制辦法進場的鋼管、扣件必須由材料人員會同安全人員共同進行檢查，查驗生產廠家的檢驗合格證，檢查鋼管外徑、壁厚，如有嚴重銹蝕，壓扁或裂紋的鋼管、扣件，禁止使用。腳手架扣件應扣牢，使用過程中要隨時檢查各部位連接情況。立桿基礎平整夯實，立桿下設置墊板。為防止腳手架外傾，提高外架的整體穩定性，按規定二步三跨設置連墻件，層與層之間呈梅花型布置，連墻件采用鋼管預埋，避免砌筑裝修時操作工人隨意拆除連墻件。腳手架拆除順序自上而下，不能上下同時作業，連墻件與腳手架同步拆除。腳手架搭設完畢后，必須由技術負責人組織技術、安全、工長和班組進行驗收，合格后方可投入使用。根據該工程實際情況，現將搭設高度27m落地式腳手架，和架體高度18m的懸挑式腳手架進行計算鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2002)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等編制。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為27m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為0.8m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.5m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距3m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處湖北隨州市，基本風壓0.35kN/m2；風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs為0.693；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:13；5.承重混凝土板參數板類型：雙向板；板單元計算寬度Bc(m)：6m；板單元計算長度Bl(m)：6m；板厚度h(mm)：300；混凝土成型齡期TB(天)：28；混凝土強度等級：[XB=C35]；混凝土強度實測值fck(MPa)：16.7；鋼筋位置配筋量及等級每米寬鋼筋面積（mm2）X向正筋HRB40012@150ASX=754Y向正筋HRB40012@150ASY=754X向負筋HRB40012@150ASX'=754Y向負筋HRB40012@150ASY'=754二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；活荷載標準值:Q=3×0.8/(2+1)=0.8kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.8=1.12kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.136×1.52+0.10×1.12×1.52=0.276kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.136×1.52-0.117×1.12×1.52=-0.325kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.276×106,0.325×106)/4490=72.383N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=72.383N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.8kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.8×15004/(100×2.06×105×107800)=1.98mm；大橫桿的最大撓度1.98mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.033×1.5=0.05kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN；活荷載標準值：Q=3×0.8×1.5/(2+1)=1.200kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.05+0.12)+1.4×1.2=1.884kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.884×0.8/3=0.502kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.506kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.506×106/4490=112.602N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=112.602N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.008mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.05+0.12+1.2=1.37kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1369.95×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105×107800)=1.121mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.008+1.121=1.129mm；小橫桿的最大撓度為1.129mm小于小橫桿的最大容許撓度800/150=5.333與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.033×0.8/2=0.013kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；活荷載標準值:Q=3×0.8×1.5/2=1.8kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.8=2.812kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/mNG1=[0.1394+(1.50×2/2)×0.033/1.50]×27.00=4.663kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×13×1.5×(0.8+0.3)/2=3.218kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15×13×1.5/2=1.462kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×27=0.202kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.545kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3×0.8×1.5×2/2=3.6kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.545+0.85×1.4×3.6=15.738kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.545+1.4×3.6=16.494kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：ω0=0.35kN/m2；μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數：取值為0.693；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.35×0.74×0.693=0.126kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.126×1.5×1.52/10=0.05kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=15.738kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=16.494kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=2.599m；長細比:L0/i=163；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.265立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=15738.48/(0.265×424)+50460.526/4490=151.31N/mm2；立桿穩定性計算σ=151.31N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=16494.48/(0.265×424)=146.8N/mm2；立桿穩定性計算σ=146.8N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=4.882kN；活荷載標準值：NQ=3.6kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.139kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.05/(1.4×0.85)=0.042kN·m；Hs=(0.265×4.24×10-4×205×103-(1.2×4.882+0.85×1.4×(3.6+0.265×4.24×100×0.042/4.49)))/(1.2×0.139)=69.512m；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=69.512/(1+0.001×69.512)=64.995m；[H]=64.995和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50m。腳手架單立桿搭設高度為27m，小于[H]，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝0.693，ω0＝0.35，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.693×0.35=0.156kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=9m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.968kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=6.968kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l/i=300/15.9的結果查表得到φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=6.968<Nf=82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=6.968小于單扣件的抗滑力8kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、混凝土板強度驗算(因缺少直接國家規范，本驗算主要參考相關規范及專業論文依據，請根據實際施工情況選用)單根立桿傳遞荷載代表值(kN)：NL=NG+NQ=9.545+3.6=13.145kN；混凝土板活荷載設計值(kN/m2)：QB=1.4×[2×NL/(La×Lb)×(Lb×Bc)/(0.49×Bc×Bl)+Qk]=1.4×[13.145/(1.5×0.8)×(0.8×6)/(0.49×6×6)+0]=4.173kN/m2；混凝土板恒載設計值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=9kN/m2；GB'=GB+QB/2=9+4.173/2=11.087kN/m2；GQ=GB+QB=9+4.173=13.173kN/m2；QB'=QB/2=4.173/2=2.087kN/m2；四邊鉸支：mq1=0.037；mq2=0.037；四邊固定：m1=0.018；m2=0.018；m1'=-0.051；m2'=-0.051；M1=(m1+υ×m2)×GB'×Bc2+(mq1+υ×mq2)×QB'×Bc2=11.75kN/m2；M2=(m2+υ×m1)×GB'×Bc2+(mq2+υ×mq1)×QB'×Bc2=11.75kN/m2；M1'=m1'×GQ×Bc2=-24.328kN/m2；M2'=m2'×GQ×Bc2=-24.328kN/m2；依據《工程結構設計原理》板的正截面極限計算公式為：Mu=α1γsfyAsh0Mu=α1fcbχ(h0-χ/2)+fy'As'(h0-αs')；Mu=fyAs(h0-αs')（當χ<2αs'時，采用此公式）；式中Mu板正截面極限承載彎矩；α1截面最大正應力值與混凝土抗壓強度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0；αs'縱向受壓鋼筋合力點至受壓區邊緣的距離默認取20mm；fc混凝土抗壓強度標準值，參照上述修正系數修改；fy'受壓區鋼筋抗拉強度標準值；As'受壓區鋼筋總面積；χ混凝土受壓區高度，χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy'As')γs截面內力臂系數，γs=1-0.5ξ，ξ=Asfy/(α1bh0)fy鋼筋抗拉強度標準值；As受拉鋼筋總面積；h0計算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，長跨方向取h-30mm，其中h是板厚；[M1]=0.80×M1U=0.80×1.00×{1-0.5×[754.000×360.00/(1.00×1000×270×16.70)]}×360.000×754.00×270/1000000=56.866kN·m；[M2]=0.80×M2U=0.80×1.00×{1-0.5×[754.000×360.00/(1.00×1000×280×16.70)]}×360.000×754.00×280/1000000=59.038kN·m；[M1']=0.80×M1u'=0.80×360.00×754.000×(270-20)/1000000=54.288kN·m；[M2']=0.80×M2u'=0.80×360.00×754.000×(280-20)/1000000=56.460kN·m；所以有：M1<[M1]，M2<[M2]，|M1'|<[M1'],|M2'|<[M2']，此混凝土板是滿足承載能力要求。普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-99)、《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91)以及本工程的施工圖紙。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.5m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處湖北隨州市，基本風壓0.35kN/m2；風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度3m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):18.00；樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.2m。二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；活荷載標準值:Q=2×0.8/(2+1)=0.533kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.533=0.747kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.136×1.52+0.10×0.747×1.52=0.192kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52=-0.227kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=50.557N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.533kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×107800)=1.379mm；大橫桿的最大撓度1.379mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.033×1.5=0.05kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN；活荷載標準值：Q=2×0.8×1.5/(2+1)=0.800kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.05+0.12)+1.4×0.8=1.324kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.324×0.8/3=0.353kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.356kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.356×106/4490=79.342N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=79.342N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.008mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.05+0.12+0.8=0.97kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=969.95×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105×107800)=0.794mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.008+0.794=0.802mm；小橫桿的最大撓度為0.802mm小于小橫桿的最大容許撓度800/150=5.333與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.033×0.8/2=0.013kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；活荷載標準值:Q=2×0.8×1.5/2=1.2kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/mNG1=[0.1394+(1.50×2/2)×0.033/1.50]×18.00=3.109kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×4×1.5×(0.8+0.3)/2=0.99kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.684kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2×0.8×1.5×2/2=2.4kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.684+0.85×1.4×2.4=8.476kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.684+1.4×2.4=8.98kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：ω0=0.35kN/m2；μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.35×0.74×0.214=0.039kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.039×1.5×1.52/10=0.016kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=8.476kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=8.98kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=2.599m；長細比:L0/i=163；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.265立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=8476.32/(0.265×424)+15582.327/4490=78.909N/mm2；立桿穩定性計算σ=78.909N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=8980.32/(0.265×424)=79.925N/mm2；立桿穩定性計算σ=79.925N/m