北京市地方標準北京市住房和城鄉建設委員會聯合發布超長大體積混凝土結構跳倉法技術規程withalternative京建發[2015]186號標準制修訂項目計劃的通知》(京質監標發〔2014〕36號)的同發布，編號為DB11/T1200-2015,自2015年8月1日起實2015年5月15日建標標備[2015]129號你委《關于三項北京市工程建設地方標準<公共建筑節能評價標準>、<農村既有單層住宅建筑綜合改造技術規程>、<超長大體積混凝土結構跳倉法技術規程>申請備案的函》(京建科標備便[2015]03號)收悉。經研究，同意該三項標準作為《公共建筑節能評價標準》J13106-2015《農村既有單層住宅建筑綜合改造技術規程》2015年7月10日本規程的主要內容：1總則、2術語和符號、3基本規定、北京市海淀區復興路34號；郵政編碼：100039;電話E-mail:gts.w2本規程主要起草人員：李偉李晨光李國勝魏鏡宇楊秀仁林松濤仲曉林張際斌路來軍王建明鄭玉潔本規程主要審查人員：王鐵夢楊嗣信袁炳麟范重艾永祥張元勃楊健康11總則 1 2 2 3 7 8 84.2地下室外墻 94.3地下室樓板 5材料、配比、制備及運輸 5.1一般規定 5.2原材料 5.3配合比設計 5.4制備及運輸 6.1一般規定 6.2施工技術準備 20 6.4混凝土澆筑 6.5混凝土養護 6.6特殊氣侯條件下的施工 7施工過程中的溫控及監測 附錄A溫度應力和收縮應力的計算 27附錄B跳倉倉格長度的計算 412引用標準名錄 42條文說明 443 1 2 2 3 7 8 84.2Basementexteriorwall 9 5Material,rati 5.3Mixproportioningofconcrete 6.1Genaralrequir 20 21 226.6Constructiono 23 4AppendixAMethodoftemperatu AppendixBLengthofalternativebay 39 41Listofquotedstandards Explanationofprovisions 11.0.1為使跳倉法更好地用于超長大體積混凝土結構的設計與施工，貫徹執行國家技術經濟政策，符合技術先進、安全適用、經濟合理、確保質量、保護環境、提高效益的原則，制定本規1.0.2本規程適用于北京地區工業與民用建筑地下室超長大體1.0.3超長大體積混凝土結構的設計與施工除遵守本規程外，22.1.1跳倉法alternativebayconstructionmethod應力釋放，在后期收縮應力較小的階段再將若干小塊體連成整2.1.2大體積混凝土massconcrete混凝土結構物實體最小幾何尺寸不小于1m的大體量混凝2.1.3超長混凝土結構super-lengthconcretestructure指單元長度超過現行國家標準GB50010《混凝土結構設計2.1.4溫度應力thermalstress2.1.5收縮應力shrinkagestress2.1.6溫升峰值thepeakvalueofrisingtemperature2.1.7里表溫差temperaturedifferenceofcenterandsurface混凝土澆筑體中心與表層下50mm溫度之差。2.1.8降溫速率thespeedoftemperaturedescending3C、——外約束介質(地基或老混凝土)的水平變E?——混凝土彈性模量；E?(t)——第i計算區段，齡期為t時，混凝土的彈K,K?,K?——混凝土澆筑體表面保溫層傳熱系數修正R,——保溫層總熱阻；t——齡期；4T.(t)——齡期為t時，混凝土澆筑體預計的穩定溫△T?;(t)——齡期為t時，在第i計算區段混凝土澆筑△T?i(t)——齡期為t時，在第i計算區段內，混凝土5H(tt)——在齡期為時產生的約束應力延續至t時的6s,(t)——齡期為t時，混凝土收縮引起的相對變形σ?(t)——齡期為t時，因綜合降溫差，在外約束條σ?(t)——齡期為t時，因混凝土澆筑塊體里表溫差78震構造，基礎結構構件(包括筏形基礎的梁與板、厚板基礎的9形基礎的天然地基，經計算最終相鄰柱基不均勻沉降值小于4.2.1地下室外墻的厚度應不小于250mm,混凝土強度等級宜4.2.2地下室外墻采用跳倉法施工時，其倉格長度不宜大于1-基礎底板上部鋼筋；2-基礎底板下部鋼筋；4-內側豎向分布鋼筋；5-水平分布鋼筋；6-拉接鋼筋布鋼筋的配筋率不宜小于0.3%,外墻厚度不大于600mm時水平分布鋼筋最小配筋率宜0.4%～0.5%,鋼筋直徑宜細，間距圖4.2.6外墻附壁柱旁附加鋼筋1-附加水平分布鋼筋；2-外墻；3-附壁柱4.2.7地下室外墻與基礎底板交界處可不設置基礎梁或暗層高的1/3,且不大于1.2m。量減少水泥的用量，宜控制在220kg/m3~300kg/m3,選用保水宜大于8%;4所用水泥在預拌混凝土生產單位的使用溫度不應大于60℃,水泥3d水化熱宜小于240KJ/kg,7d的水化熱宜小于5.2.3材料的選擇，除應符合現行行業標準《普通混凝土用~3.0的中粗砂，含泥量(重量比)不應大于3%,泥塊含量(重量比)不應大于1%;~31.5mm。石子含泥量(重量比)不應大于1%,泥塊含量(重量比)不應大于0.5%,針片狀顆粒含量不應大于8%;早強速率，減少混凝土早期裂縫。摻量為膠凝料總量的20%~1采用混凝土60d或90d強度作指標時，應將其作為混凝2底板及地下室抗滲防裂要求較高，在配合比設計時，既應滿足強度要求，也應重點滿足抗滲要求，還需考慮溫升控制，3最大水膠比和最小水泥用量應符合現行行業標準《普通5.3.2超長大體積混凝土配制強度等級不得超出設計強度的30%,并應符合下列規定：1確定配制強度應重視標準差的合理性。配制強度用下式差σ可按表5.3.2-1取用。標準差(MPa)合格概率(%)3砂率宜控制在31%～42%,見表5.3.2-3:膠凝材料總量(kg/m3)中必須有符合本規程的技術標準，報工程監理(或建設單位)5.4.4混凝土拌合物的運輸應采用混凝土攪拌運輸車，運輸車5.4.6攪拌運輸車的數量應滿足混凝土澆筑的工藝要求。5.4.7預拌混凝土攪拌運輸車單程運送時間，應符合現行國家5.4.8攪拌運輸過程中需補充外加劑或調整拌合物質量時，宜1當運輸過程中出現離析或使用外加劑進行調整時，攪拌運輸車應進行快速攪拌，攪拌時間應不小于120s;5.4.9運輸過程中，坍落度損失或離析嚴重，經補充外加劑或快速攪拌已無法恢復混凝土拌和物的工藝性能時，不得澆筑入不大于40m,并進行編號見圖6.1.2;2如果分倉超過40m應通過溫度收縮應力計算后確定尺V6.1.4超長大體積混凝土結構跳倉法施工方案，除應符合北京施工縫處采用Φ6雙向方格(80mm×80mm)骨架，用20目/cm2鋼紗網封堵混凝土。設止水鋼板時骨架及鋼板網上6.2.1超長大體積混凝土結構跳倉法施工前應進行圖紙會審，6.3.2模板及支架的變形驗Qfg≤αflimαc——按永久荷載標準值計算的構件變形值；1、結構表面外露的模板，其撓度限值宜取模板構件計算跨度的2、結構表面隱蔽的模板，其撓度值宜取模板構件計算跨度的1/250;3、支架軸向壓縮變形限值或側向撓度限值，宜取計算高度6.3.3豎向結構模板與水平結構模板應分別支設。豎向結構(墻、柱)的混凝土拆模強度應達到1.2MPa,且要保證構件棱6.3.4超長大體積混凝土結構跳倉施工的拆模時間，應滿足國家現行有關標準對混凝土的強度要求，混凝土澆筑體表面以下50mm與大氣溫差不應大于20℃;當模板作為保溫養護措施的一6.4.1超長大體積混凝土結構底板與梁板混凝土的澆筑順序應分倉進行，相鄰倉的澆筑間隔時間不應少于7d。6.4.2超長大體積混凝土結構跳倉施工的澆筑工藝應符合下列h=1m～2m以上，應采用分層(500mm為一層)振搗，一次完成高度、大推進的辦法，坡度為1:6~1:7;2混凝土的澆筑法為分層布料、分層振搗、斜坡推進法施4每步錯開不小于3m為宜，振搗時布設3道振搗點，分6.6.3冬期澆筑混凝土，混凝土入模溫與混凝土澆筑體表面溫度差值不應大于25℃;結束覆蓋養護或3混凝土澆筑體內相鄰兩測溫點的溫度差值不應大于7混凝土澆筑體底面的溫度，宜為混凝土澆筑體底面上2測試范圍：-30℃~150℃;2第5d至第7d,每8h不應少于1次；1測試元件安裝前，必須在水下1m處經過浸泡24h不損4測試元件周圍應進行保護，混凝土澆筑過程中，下料時7.0.8測試過程中宜及時描繪出各點的溫度變化曲線和斷面的附錄A溫度應力和收縮應力的計算(規范性附錄)A.1混凝土的絕熱溫升Q?——水泥水化熱總量(kJ/kg);n——常數，隨水泥品種、比表面積等因素不同而膠凝材料水化熱總量應在水泥、摻合料、外加劑用量確k——不同摻量摻合料水化熱調整系數，其值取法參見表當現場采用粉煤灰與礦渣粉雙摻時，不同摻量摻合料水0粉煤灰(k?)礦渣粉(k?)1式中：T(t)——混凝土齡期為t時的絕熱溫升(℃);C——混凝土的比熱，一般為0.92～1.0〔kJ/m——與水泥品種、澆筑溫度等有關的系數，0.3~e,——在標準試驗狀態下混凝土最終收縮的相對變形值，取3.24×10-4;按表A.2.1取用。表A.2.1混凝土收縮變形不同條件影響修正系數品種M細度水膠比膠漿量時間(d)(%)Mr減水劑M量(%)M10無01012有314571一一一一一一一一一一護28d的彈性量可按表A.3.1取用；混凝土彈性模量(N/mm2)可按表A.3.2取值；按表A.3.2取值.0粉煤灰(β?)1礦渣粉(β?)1A.4溫升估算A.4.1澆筑體內部溫度場和應力場計算可采用有限單元法或一A.4.2有限單元法可使用成熟的商用有限元計算程序或自編的采用一維差分法，可將混凝土沿厚度分許多有限段△x(m),時間分許多有限段△t(h)。相鄰三點的編號為n-1、n、式中：α——混凝土的熱擴散率，取0.0035m2/h;△T,——第n層熱源在k時段之間釋放熱量所產生的溫A.4.3混凝土內部熱源在t?和t?時刻之間釋放熱量所產生的溫A.4.4在混凝土與相應位置接觸面上釋放熱量所產生的溫差可A.5溫差計算求得(℃);T,(t)-齡期為t時，混凝土收縮當量溫度T(t)——混凝土澆筑體預計的穩定溫度或最終穩定溫度，(可取計算齡期t時的日平均溫度或當地年平均溫度)(℃)。A.6溫度應力計算A.6.1自約束拉應力的計算可式中：σ?(t)——齡期為t時，因混凝土澆筑體里表溫差產生自△T?(t)——齡期為t時，在第i計算區段混凝土澆筑體里表溫差的增量(℃);H(t,t)——在齡期為t時，第i計算區段產生的約束應力A.6.2混凝土澆筑體里表溫差的增量可按下式計算：t215111364758△Tm——混凝土澆筑后可能出現的最大里表溫差E(t)——與最大里表溫差△Tm相對應齡期t時，混凝土的彈性模量(N/mm2);H?(t,t)——在齡期為t時，第i計算區段產生的約束應力延續至t時的松弛系數，可按表A.6.1取值。筑體綜合降溫差的增量(℃),可按下式度與保溫層換算混凝土虛擬厚度之和外約束介質CA.7.1混凝土抗拉強度可按f(t)=f(1-e-)式中：fu(t)——混凝土齡期為t時的抗拉強度標準值(N/數據時，可取0.3。f——混凝土抗拉強度標準值，可按表A.7.2-2取0粉煤灰(λ)1礦渣粉(λ?)1附錄B跳倉倉格長度的計算(規范性附錄)跳倉倉格長度的確定，依據溫度及收縮應力的簡化計算公[L]——平均伸縮縫間距；E——混凝土彈性模量；H——底板厚度或板墻高度；T——互相約束結構的綜合降溫差，包括水化熱溫差T?、氣溫差T?、收縮當量溫差T?;界條件可以進行代換。只需對C、進行修正，就可以應用于樓板B.2.1跳倉倉格長度計算公式中，參數E、C、α、T根據附錄3、中間狀況，取1×10-?~1.5×10-?。2規程中指明應按其他有關標準執行的寫法為：“應符合3.《混凝土結構設計規范》GB500104.《建筑抗震設計規范》GB500117.《混凝土結構工程施工規范》GB506668.《預拌混凝土規范》GB/T149029.《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ310.《普通混凝土用砂、石質量及檢驗方法標準》JGJ52北京市地方標準超長大體積混凝土結構1總則 2術語和符號 48 3基本規定 4結構設計 4.1基礎底板 4.2地下室外墻 4.3地下室樓板 5材料、配比、制備及運輸 5.1一般規定 5.2原材料 5.3配合比設計 67 6.1一般規定 6.2施工技術準備 6.4混凝土澆筑 6.5混凝土養護 7施工過程中的溫控及監測 1.0.1采用跳倉法施工對控制混凝土裂縫、提高效率、保證質1.0.2本條對本規程的適用范圍作了規定，本規程主要用在工條件不同于基礎底板，如果采用跳倉法施工必須按本規程第4.31.0.3本規程是現行國家標準《大體積混凝土施工規范》GB50496的延伸和發展。1根據現有資料統計，一般大體積比較適宜采用60d或具體方法(整體澆筑、分層澆筑或跳倉澆筑)配置承受因水泥應力及收縮應力的驗算分析。其目的是為了確定溫控指標(溫升峰值、里表溫差、降溫速率、混凝土表面與大氣溫差)及制定溫控施工的技術措施(包括混凝土原材料的選擇、混凝土拌建筑地基基礎勘察設計規范》DBJ11/5積穩定性成比例地下降(溫度收縮變形顯著增加);用高強度鋼裂縫是不可避免的，應控制有害裂縫(滲水、鋼筋銹蝕、耐久性等)出現。4.1.3在現行國家標準《大體積混凝土施工規范》GB50496設計規范》GB50007-2011第8.4.10條規定筏板厚度大于2m方標準《北京地區建筑地基基礎勘察設計規范》DBJ11/501-2009第8.6.7條強制性規定。少量軸力大的柱下為滿足沖切承規范》DBJ11/501-2009第8.1.1市地方標準《北京地區建筑地基基礎勘察設計規范》501-2009第8.7節中規定：(2)適當擴大高層部分基礎底面面積，以減少基礎底面的(3)裙房基礎埋置深度，可小于高層建筑的埋置深度，以使裙房地基持力層的壓縮性大于高層地基持力層的壓縮性(如高層地基持力層為較好的砂土，裙房地基持力層為一般粘性加塔樓6層，高93.51m;裙房大廳B段：地下和地上均為2層；之間設置有沉降后澆帶(該工程是在北京乃至全國首例高層主樓與裙房低層之間不設永久性沉降縫、采用沉降后澆帶的工程),在基礎完成時共設置了沉降觀測點1635mm,而實測最大值為32.1mm;B段計算沉降值最大10mm裙房地上地下各1層，南裙房地下1層地上2層~3層組成。高2)及其差異沉降值如表4.1.7-1。從表4.7.1-1中可以看出，3.北京安慧北里陽光新干線住宅：地上12層地下2層，與fka=360kp_,基礎基底附加壓力遠小于經深度修正后的地基承9月25日經專家論證會討論，決定將原設計高層與低層之間設上12層、13層主樓，南北地上3層裙房(圖4.1.7-3(a)),共設置了24個沉降觀測點，觀測結果如圖4.1.7-3(b),表明地上26層，裙房地上5層，地下均為3層與地下車庫部分連成與裙房、地下車庫之間設置了沉降后澆帶，在2001年6月基礎底板完成后設置了沉降觀測點，至2003年值沒有突變現象(圖4.1.7-4)。2.北京建國路金地花園A座公寓：地上34層地下2層，基提前澆筑了后澆帶的混凝土。主樓封頂時基礎最大沉降值為圖4.1.7-5。字樓地上31層地下2層，西側有純地下室，基地為粉質粘土、下室之間基礎不設置沉降后澆帶(圖4.1.7-6)。主樓計算最大側裙房均為地上6層，地下一層連成整體，主樓采用0800鉆孔灌注樁，中筒、中柱下樁長56m,邊柱下樁長47m,樁粉砂層，裙樓采用0600鉆孔灌注樁，長35m,樁端為粉質粘土4.上海世界金融大廈：主樓地上43層，高186m,裙房地上4層，高20m,地下均為3層，均采用直徑609.5鋼管柱，主西苑飯店沉降實測值(cm)北京燕莎中心沉降觀測點布置觀測點(1)1991.4.1觀測(2)1991.10.23觀測降值實測實測附加量793(a)總面積圖圖4.1.7-3紫金苑綜合樓圖4.1.7-4清華同方科技廣場沉降實測值(mm)·Ci0··圖4.1.7-7地板實測沉降曲線小外墻下部約束，施工接頭縫位置應高出底板上皮不少于筋應雙層雙向布置，間距不宜大于150m,配筋率不宜小于室外墻豎向鋼筋配筋率均不宜小于0.3%,外墻厚度