PAGE第2頁(yè)共24頁(yè)新橋統(tǒng)建樓二期1~5＃樓二、三層梁板及6~9#樓二層梁板支模方案編制單位：海南楚湘建設(shè)工程有限公司編制：審核:審批:審批日期：一、工程概況新橋二期統(tǒng)建樓位于新和大道旁.由深圳市XXXXXXXXXXXX投資興建,XXXXXX建筑設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，XXXX建設(shè)工程有限公司承建。一、二層建筑面積為：21072。7m2。擬建工程為框架-剪力墻結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限為50年，1#、2＃、3#、4＃、5#樓二層結(jié)構(gòu)層高5.4m，局部高4.2m，二層樓板厚度為120㎜，梁截面較大的有400×2400，400×1350，400×1200，400×900,400×800，200×500，三層為轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)層高4。7m；6#、7#、8＃、9＃樓二層結(jié)構(gòu)層高5。0m,對(duì)應(yīng)以上二層為轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)。層高超5.0m模板支撐屬高支模,轉(zhuǎn)換層對(duì)應(yīng)以下垂直荷載較大，特此制定本施工方案和措施。二、編制依據(jù)1、施工圖紙2、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)收規(guī)范》(GB50204－2002)3、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ128-2000）4、《木結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（GBJ206-2002）5、《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GBJ5—1998)三、模板支撐系統(tǒng)的用料根據(jù)本公司實(shí)際情況，結(jié)合工程特點(diǎn),從保證主體結(jié)構(gòu)施工質(zhì)量、施工安全，提高工效角度考慮，本工程梁板模板垂直支撐體系采用門式鋼管腳手架(簡(jiǎn)稱門架），檁條(主次檁）采用木枋和鋼管，模板采用散板，膠合板。1、梁側(cè)模和底模采用18厚夾板；2、梁側(cè)模板的豎直木枋采用80×80木枋；3、梁底板縱橫龍骨均采用80×80木枋;4、樓面模板采用1830×915×18厚夾板;5、樓面模板縱橫龍骨均采用80×80木枋；6、梁支頂、樓面支頂采用門式架、可調(diào)式U型上托盤和平底下托盤;7、縱橫水平拉桿和剪刀撐采用厚Φ48×3。0㎜鋼管。8、對(duì)拉螺桿M12，配蝴蝶扣。9、其他，一字扣，十字扣,鐵釘，鐵線。四、支架模板搭設(shè)要求：1、概述1～5#樓二層頂板樓板厚度為120㎜，層凈高5。28m;2400高梁處凈高3m，1350高梁處凈高3.65m,1200高梁處凈高3.8m，800高梁處凈高4。6m,750高梁處凈高4。65m，500高梁處凈高4。9m;1～5#樓三層頂板樓板厚度為120㎜，層凈高4。58m;900高梁處凈高3.8m,800高梁處凈高3.9m，700高梁處凈高4m,500高梁處凈高4。2m；6～9＃樓二層頂板樓板厚度為150㎜,層凈高4.85m;800高梁處凈高4。2m，700高梁處凈高4。3m，500高梁處凈高4。5m。2、門架配置（1)凈高4。6m、4.65m、4。58m時(shí)，用2個(gè)高度1。93m門式架沿高度疊高，即1930×2=3860㎜，底用平頭可調(diào)節(jié)高低托盤,上用U型可調(diào)節(jié)高低托盤調(diào)節(jié)支頂高度。（2)凈高4。2m時(shí)，用2個(gè)高度1.93m門式架沿高度疊高,即1930×2=3860㎜,上用U型可調(diào)節(jié)高低托盤調(diào)節(jié)支頂高度。（3）凈高3.8m～4m時(shí)，用1個(gè)高度1。93m與1個(gè)高度0。91m門式架沿高度疊高，即1930＋910=2840㎜，底用平頭可調(diào)節(jié)高低托盤，上用U型可調(diào)節(jié)高低托盤調(diào)節(jié)支頂高度。（4)凈高5。28m、4。85m時(shí),用2個(gè)高度1.93m與1個(gè)高度0。91m門式架沿高度疊高,即1930×2＋910=4770㎜，底用平頭可調(diào)節(jié)高低托盤，上用U型可調(diào)節(jié)高低托盤調(diào)節(jié)支頂高度。3、支撐體系支頂采用門式架（部分加鋼管），最大排距900㎜，上層木枋間距300㎜，下層雙鋼管與門架垂直布置在門架可調(diào)支托上.膠合板釘在上層木枋上。4、水平加固拉桿和剪刀撐用鋼管加固。為加強(qiáng)門式架的整體剛度，采用Φ48鋼管設(shè)置縱橫水平拉桿，水平拉桿步距為每步架高度，縱橫拉結(jié)與架體用鋼管扣扣牢。縱向水平桿每根框梁中間設(shè)置一道，每塊板設(shè)置一道;橫向水平桿每隔四跨設(shè)置一道.掃地桿設(shè)在最底下的門式架立桿內(nèi)側(cè)20㎝高處,水平拉桿用扣件與門式架立桿扣緊.框架梁兩側(cè)各設(shè)置剪刀撐，縱向每隔四跨設(shè)置一排剪刀撐與板剪刀撐連通；板橫向剪刀撐按每塊板一排設(shè)置.剪刀撐寬度按3步3跨距設(shè)置，斜拉桿與地面傾角宜450~600,用扣件與門式架立桿扣緊.5、每列門式架兩側(cè)設(shè)置交叉支撐,并采用鎖銷與門式架立桿鎖牢.6、橫向掃地桿每4跨設(shè)一度,框架梁在縱向門架中間設(shè)置一道。與門架兩腳用扣件扣牢.7、搭設(shè)順序先主梁、次梁再到板，盡量保證板支撐架縱向間距模數(shù)保持一致,以便縱橫桿拉結(jié).樓板模板的搭設(shè)1、120㎜厚樓板門架縱向的方向按間距1800布置，150㎜厚樓板門架縱向的方向按間距1500布置；橫向間距900。門架從離框梁邊距900㎜（離次梁邊1050㎜）開(kāi)始設(shè)置。2、支撐小楞采用U形上托支撐，采用Φ48×3.0㎜雙鋼管平行門架方向布置。3、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距＠300布置。4、膠合板鋪釘于上層木枋上。六、樓面梁模板的搭設(shè)1、梁底模及支撐（1）1～5＃樓三層梁板支撐形式與6～9#樓二層梁板支撐形式相同，凡轉(zhuǎn)換層梁對(duì)應(yīng)以下位置支撐均采用門架加鋼管支撐搭設(shè).①、門架平行于梁的方向按間距＠900布置。②、下層縱向小楞采用Φ48×3.0㎜雙鋼管平行門架方向布置。③、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距@250布置。④、膠合板鋪釘于上層木枋上。轉(zhuǎn)換層邊梁對(duì)應(yīng)下層支撐示圖:轉(zhuǎn)換層對(duì)應(yīng)下層為樓板時(shí)支撐示圖：（1）1~5＃樓二層400×2400，400×1350、400×1200、400×900梁及核心筒門洞梁支撐均采用門架錯(cuò)開(kāi)600支撐搭設(shè)。①、門架平行于梁的方向按間距＠900布置。②、下層縱向小楞采用Φ48×3。0㎜雙鋼管平行門架方向布置.③、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距＠300布置。④、膠合板鋪釘于上層木枋上。（2)400×800、400×750的梁（適用1～5＃樓二層梁板）①、門架平行于梁的方向按間距＠900布置。②、下層縱向小楞采用Φ48×3。0㎜雙鋼管平行門架方向布置.③、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距@300布置。④、膠合板鋪釘于上層木枋上.（2）≤200×500的梁①、門架平行于梁的方向按間距＠1800布置.②、下層縱向小楞采用Φ48×3。0㎜雙鋼管平行門架方向布置。③、上層木枋垂直于下層鋼管支撐方向按間距＠300布置.④、膠合板鋪釘于上層木枋上.2、梁側(cè)模對(duì)拉螺桿設(shè)置2400、1350、1200、900、800高梁分別設(shè)置5、3、3、1、1道對(duì)拉螺桿，對(duì)拉螺桿水平間距取600。3、水平加固拉桿和剪刀撐由于樓層高，所以需設(shè)置水平加固拉桿和剪刀撐.（1）縱向水平加強(qiáng)拉桿縱向水平加強(qiáng)拉桿垂直與門架設(shè)置，水平加強(qiáng)拉桿與門架立柱用十字扣扣緊。除頂層和底層門架必須設(shè)置外（即掃地桿和頂桿），中間沿高度方向每1。5m設(shè)置一道.（2)橫向水平加強(qiáng)拉桿橫向水平拉桿沿水平方向四排架設(shè)置一道,沿高度方向拉桿位置、道數(shù)一致均與縱向水平拉桿一致。縱向水平加強(qiáng)拉桿與橫向水平加強(qiáng)拉桿用十字扣扣牢。（3）剪刀撐(同上）4、搭架順序：先搭框架梁門架,后搭次梁門架,再搭板的門架，水平桿、剪刀撐設(shè)置。七、支架地基要求支承在下層樓板上,底板厚180㎜(120㎜），混凝土強(qiáng)度C35，滿足承載力要求。八、模板的拆除模板拆除應(yīng)依同條件養(yǎng)護(hù)的砼試塊強(qiáng)度來(lái)確定拆除時(shí)間,同時(shí)要經(jīng)監(jiān)理人員進(jìn)行驗(yàn)收后才能進(jìn)行，其標(biāo)準(zhǔn)為:1、跨度小于或等于８m的梁、板混凝土強(qiáng)度達(dá)到75%以上。2、跨度大于８m的梁、板及懸挑部位混凝土強(qiáng)度須達(dá)到100%.模板支頂?shù)牟鸪樞驊?yīng)遵循“分層拆卸，支架、水平拉桿及剪刀撐同步安裝與拆除”和“先裝后拆,后裝先拆"的原則.九、質(zhì)量保證措施。1、施工前由施工員對(duì)工人進(jìn)行詳細(xì)的技術(shù)交底，對(duì)支撐門式架的組合排列、模板、支頂?shù)募庸痰劝匆?guī)范要求安裝.2、地面混凝土墊層應(yīng)達(dá)到一定強(qiáng)度，墊腳木枋要平整,地面做好排水措施.3、門式架組合安裝前應(yīng)檢查門式架是否有破損、立桿垂直、焊口是否有裂縫，確保門式架的質(zhì)量。4、模板安裝中，嚴(yán)禁使用有裂縫的松雜木枋,對(duì)梁底所使用支模的松雜木枋,應(yīng)事前檢查，挑選完整的木枋，梁底模按規(guī)范起拱確保模板和支頂系統(tǒng)不變形。5、門架托座、底座可調(diào)螺桿伸出長(zhǎng)度不宜大于600。6、模板支撐體系施工過(guò)程中,嚴(yán)格按本方案布置門架間距、跨距，不得隨意調(diào)大；嚴(yán)格按本方案布置縱橫水平加強(qiáng)拉桿和剪刀撐。7、門架搭設(shè)時(shí)，垂直度偏差：每步架不得大于h/1000及+2。0；水平度：一跨距內(nèi)水平架兩端高差不得大于h/600及+3。0（h為步距，l為跨距)。8、模板施工過(guò)程由施工員和質(zhì)安員對(duì)其質(zhì)量進(jìn)行全面監(jiān)控。模板安裝完成后,項(xiàng)目經(jīng)理要及時(shí)組織施工員、質(zhì)安員和班組的主要技術(shù)人員進(jìn)行認(rèn)真的檢查驗(yàn)收，并按照有關(guān)的檢評(píng)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。如發(fā)現(xiàn)有不合格的必須返工重做至合格標(biāo)準(zhǔn)為止，絕不允許有不合格品流至下一工序.確保模板支頂方案得到落實(shí)和按規(guī)范施工。9、澆筑混凝土?xí)r，嚴(yán)格監(jiān)控模板支頂受力狀況，發(fā)現(xiàn)異常應(yīng)及時(shí)處理，并向有關(guān)部門匯報(bào)。十、安全技術(shù)措施1、確立高支撐施工現(xiàn)場(chǎng)安全責(zé)任人。2、要對(duì)操作班組(架子工、木工、鋼筋工和砼工班）認(rèn)真做好安全、技術(shù)交底工作.3、高支模施工必須按經(jīng)審批的方案施工，未經(jīng)原審批部門同意，任何人不得修改變更。4、施工過(guò)程質(zhì)安員要對(duì)作業(yè)人員的安全操作進(jìn)行監(jiān)控。確保施工生產(chǎn)安全，并要對(duì)支撐系統(tǒng)進(jìn)行全面穩(wěn)定性檢查。5、高支模工程安裝完成后,必須經(jīng)公司技術(shù)和安全負(fù)責(zé)人主持驗(yàn)收合格后方能進(jìn)行鋼筋安裝.6、施工前外圍腳手架必須先行施工，確保周邊的安全環(huán)境。施工現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)搭設(shè)工作梯，作業(yè)人員嚴(yán)禁從支撐系統(tǒng)爬上爬下。7、作業(yè)區(qū)內(nèi)嚴(yán)禁動(dòng)火，需要?jiǎng)踊鹱鳂I(yè)必須向項(xiàng)目部辦理動(dòng)火報(bào)批手續(xù).嚴(yán)禁在模板作業(yè)區(qū)內(nèi)吸煙,并配置適當(dāng)?shù)臏缁鹌鞑?保證施工防火安全。8、澆筑過(guò)程中應(yīng)派專人負(fù)責(zé)認(rèn)真檢查、觀察支架體系是否牢固、無(wú)變形。發(fā)現(xiàn)異常情況，應(yīng)立即暫停施工,迅速疏散人員,待排除險(xiǎn)情并經(jīng)安全責(zé)任人檢查同意后方可復(fù)工。9、模板搭設(shè)、拆除和砼澆筑期間,要求劃定施工作業(yè)范圍，設(shè)立警示牌，嚴(yán)禁非作業(yè)人員進(jìn)入支模底下,并由安全員在現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)護(hù)。10、澆筑砼過(guò)程中，出槽的泵送砼要及時(shí)攤鋪，砼堆高不得大于400mm，要有施工員現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)控.十一、梁板模板設(shè)計(jì)驗(yàn)算書計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2001）、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003)、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ128－2000）等規(guī)范編制.梁段：2KL28。計(jì)算門架的幾何尺寸圖一、參數(shù)信息1。模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B（m）：0。40；梁截面高度D（m）:2.40；門架型號(hào)：MF1219;門架縱距Lb(m)：0。90；門架搭設(shè)高度（m）：3。00;承重架類型設(shè)置:門架平行于梁截面；門架幾何尺寸b（mm）：1219.00，b1（mm）:750。00,h0(mm):1930。00，h1（mm）:1536。00,h2（mm）:100.00，步距(mm)：1950.00；相鄰兩榀門架的錯(cuò)位尺寸（mm)：600.00;加強(qiáng)桿的鋼管類型：Φ48×3；立桿鋼管類型：Φ48×3；2。荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度（kN/m3)：24。00；模板自重(kN/m2）：0。50；鋼筋自重(kN/m3）：1.50；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.0；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2）：2。0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載（kN/m2)：4。0；施工荷載(kN/m2）:4。0；3。材料參數(shù)木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2）:9000。0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2):11。0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2）:1.4；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度（mm）:18。0；面板彈性模量E（N/mm2）：6000。0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2）：13。0;4。梁底模板參數(shù)梁底橫向支撐截面類型：木方：80×80mm；梁底縱向支撐截面類型：鋼管(雙鋼管）:Ф48×3；梁底橫向支撐間隔距離（mm）:300。0；5。梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距（mm):300;主楞豎向根數(shù):5；穿梁螺栓直徑（mm）：M12；穿梁螺栓水平間距（mm):600；主楞到梁底距離依次是：150mm，600mm,1100mm，1600mm，2100mm；主楞材料:圓鋼管；直徑（mm）:48。00；壁厚（mm）：3.00；主楞合并根數(shù):2；次楞材料：木方;寬度（mm）：60。00；高度（mm):80.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值：F=0。22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ-—混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t—-新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h;T--混凝土的入模溫度，取20.000℃;V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H-—混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。750m;β1—-外加劑影響修正系數(shù),取1。200；β2-—混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0。850。分別計(jì)算得17。031kN/m2、18.000kN/m2,取較小值17.031kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位:mm）1。強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W<f其中,W--面板的凈截面抵抗矩，W=228×1。8×1。8/6=123.12cm3；M——面板的最大彎矩（N·mm）;σ——面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值（N/mm2）；［f］——面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：Mmax=0.1q1l2+0。117q2l2其中，q—-作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1。2×2。28×17。03×0。9=41。937kN/m;振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值：q2=1。4×2。28×4×0.9=11。491kN/m;計(jì)算跨度：l=300mm;面板的最大彎矩M=0.1×41。937×3002+0.117×11。491×3002=4.98×105N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1。1×41.937×0。3+1。2×11。491×0。3=17.976kN；經(jīng)計(jì)算得到,面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=4.98×105/1。23×105=4N/mm2;面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：［f］=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=4N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算ν=0。677ql4/（100EI)≤l/250q—-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值：q=41。937N/mm；l——計(jì)算跨度：l=300mm；E—-面板材質(zhì)的彈性模量：E=6000N/mm2;I——面板的截面慣性矩：I=228×1。8×1.8×1.8/12=110。81cm4；面板的最大撓度計(jì)算值：ν=0.677×41。937×3004/（100×6000×1。11×106）=0。346mm；面板的最大容許撓度值：[ν］=l/250=300/250=1。2mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.346mm小于面板的最大容許撓度值[ν］=1.2mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1。次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的多連續(xù)梁計(jì)算.次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=17.976/（2.400—0。120）=7。884kN/m本工程中，次楞采用木方,寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=1×6×8×8/6=64cm3;I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖（kN)彎矩圖(kN·m）變形圖（mm）經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.174kN·m，最大支座反力R=4。056kN，最大變形ν=0.074mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：σ=M/W<［f］經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=1。74×105/6。40×104=2.7N/mm2;次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：［f］=11N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.7N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=11N/mm2,滿足要求!（2）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1。25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.074mm小于次楞的最大容許撓度值［ν］=1。25mm，滿足要求！2。主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.056kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算.本工程中,主楞采用圓鋼管,直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=2×4。493=8。99cm3;I=2×10.783=21。57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞計(jì)算剪力圖（kN)主楞計(jì)算彎矩圖(kN·m）主楞計(jì)算變形圖（mm）經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0。548kN·m，最大支座反力R=9。025kN，最大變形ν=0.293mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W〈［f］經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=5。48×105/8。99×103=60。9N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f］=205N/mm2;主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=60。9N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！(2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.293mm主楞的最大容許撓度值:［ν］=600/400=1.5mm;主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0。293mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1。5mm,滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N〈[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面積（mm2）；f-—穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號(hào)：M12；查表得:穿梁螺栓有效直徑：9。85mm；穿梁螺栓有效面積：A=76mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=9。025kN.穿梁螺栓最大容許拉力值:[N］=170×76/1000=12。92kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=9。025kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值［N］=12。92kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：M=0。1ql2其中，M-—面板計(jì)算最大彎矩（N·mm)；l——計(jì)算跨度（梁底支撐間距)：l=300。000mm；q--作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值（kN/m）：q1：1。2×（24+1。5)×2。4×0。4×0。9=26。438kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載（kN/m）:q2：1。2×0。5×0.4×0.9=0。216kN/m施工與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m）:q3：1.4×（4+2)×0.4×0.9=3。024kN/m；q=q1+q2+q3=26.438+0。216+3.024=29.678kN/m;面板的最大彎矩：M=0。1×29.678×3002=267105。6N·mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:σ=M/W〈f其中，σ—-面板承受的應(yīng)力（N/mm2）;M--面板計(jì)算最大彎矩（N·mm）;W-—面板的截面抵抗矩W=bh2/6b：面板截面寬度,h：面板截面厚度；W=0。400×103×18.0002/6=21600.000mm3；f——面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2）；f=13。000N/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=M/W=267105.600/21600。000=12。366N/mm2;面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=12。366N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］=13N/mm2，滿足要求！2。撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》鋼度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用.最大撓度計(jì)算公式如下：ν=0。677ql4/（100EI)≤［ν]=l/250其中，q—-作用在模板上的壓力線荷載：q=（(24。0+1.50）×2。400+0。50）×0.40=24。68N/mm；l—-計(jì)算跨度（梁底支撐間距)：l=300。00mm;E--面板的彈性模量:E=6000。0N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=40。000×1。8003/12=19.440cm4；面板的最大允許撓度值:[ν］=300/250=1。2mm;面板的最大撓度計(jì)算值：ν=0。677×24。68×3004/（100×6000×1.94×105）=1.143mm；面板的最大撓度計(jì)算值：ν=1。143mm小于面板的最大允許撓度值：[ν]=1。2mm,滿足要求!七、梁底縱、橫向支撐計(jì)算（一）、梁底橫向支撐計(jì)算本工程梁底橫向支撐采用木方：80×80mm.強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算（1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=(24+1。5）×2。4×0.3=18.36kN/m;(2）模板的自重荷載（kN/m）:q2=0。5×（2×2。4+0.4)/0.4×0.3=1.95kN/m（3）施工與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=（4+2)×0.3=1.8kN/m;恒荷載設(shè)計(jì)值：q=1。2×18。36×0。9+1.2×1。95×0.9=21。935kN/m;活荷載設(shè)計(jì)值：P=1。4×1。8×0.9=2.268kN/m;線荷載設(shè)計(jì)值:q=21。935+2。268=24。203kN/m；簡(jiǎn)圖（kN·m)剪力圖（kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm）橫向支撐的支座力N1=N4=0.592kN；N2=N3=5.433kN；橫向支撐桿最大彎矩值為M=0.58kN·m；橫向支撐的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=0。582×106/85333.33=6.8N/mm2；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：τ=3V/（2bh0)≤fv梁底橫向支撐受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×5.433×103/(2×80.000×80。000)=1.273N/mm2；橫向支撐的最大撓度：ν=0。619mm；橫向支撐的允許撓度:[ν］=1219。000/250=4。876mm；橫向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值6。824N/mm2小于橫向支撐的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=11。000N/mm2,滿足要求!橫向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值1.273N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［τ］=1。400N/mm2，滿足要求！橫向支撐的最大撓度ν=0。619mm小于最大允許撓度［ν]=4。876mm，滿足要求！（二）、梁底縱向支撐計(jì)算本工程梁底縱向支撐采用鋼管（雙鋼管）：Ф48×3。1.荷載的計(jì)算梁底縱向支撐的荷載主要是梁底橫向支撐作用在上面的集中力,根據(jù)梁底橫向支撐的連續(xù)梁程序，求得梁底縱向支撐的集中荷載為：P=N2=5。43kN。2.抗彎強(qiáng)度及撓度驗(yàn)算梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖)：梁底縱向支撐計(jì)算簡(jiǎn)圖梁底縱向支撐梁剪力圖(kN）梁底縱向支撐梁彎矩圖（kN·m）梁底縱向支撐梁變形圖（mm）最大彎矩：M=1。303kN·m最大剪力:V=9。418kN最大變形（撓度）：ν＝1.598mm按以下公式進(jìn)行梁底縱向支撐抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W〈f其中，σ——梁底縱向支撐承受的應(yīng)力（N/mm2）;M-—梁底縱向支撐計(jì)算最大彎矩（N·mm）;W—-梁底縱向支撐的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=8980mm3；［f］-—梁底縱向支撐截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2）［f]=205。000N/mm2;[w］—-最大容許撓度（mm）［w]=900.000/250=3。600mm;梁底縱向支撐截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=1。303×106/8980。000=145。135N/mm2梁底縱向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值145。135N/mm2小于梁底縱向支撐抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2，滿足要求！梁底縱向支撐的最大撓度計(jì)算值：ν=1。598mm小于梁底縱向支撐的最大允許撓度［ν]=3。6mm,滿足要求！3。抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：τ=2V/A≤fv其中，A-—鋼管的截面面積,對(duì)于雙鋼管，取2倍的單鋼管截面面積梁底縱向支撐受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=2×9.418×103/（2×457。000）=20。608N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［fv］=120。000N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值20。608N/mm2小于梁底縱向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值120N/mm2，滿足要求！八、門架荷載計(jì)算1。門架及其構(gòu)配件自重門架及其構(gòu)配件自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：（1）模板支架自重產(chǎn)生的軸向力NGK1（kN）門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：MF12191榀0。224kN交叉支撐2副2×0。04=0。08kN連接棒2個(gè)2×0。165=0。33kN鎖臂2副2×0。184=0。368kN合計(jì)1.002kN經(jīng)計(jì)算得到，模板支架自重合計(jì)NGk1=1。002×［3/1.95］取整=