方案三28242823282228212820Q-H曲線設計情況校核情況020040060080010001200流量(m3/s)▽I=2810m,B=8m3/s表1-7Q～H曲線計算列表假設泄水流量對應方格紙的水庫攔蓄洪水ΔV（106m3）（106m3）Q～H曲線與Q=ξmBH表1-8Q～H曲線計算列表假設泄水流量對應方格紙的水庫攔蓄洪水ΔV（106m3）（106m3）3方案四2824282328222821Q-H曲線設計情況校核情況020040060080010001200流量(m3/s)第二章大壩高程的確定A----安全超高，m，該壩為二級建筑物，設計時取A=1.0，校核時2.1.2壩頂高程等于水庫靜水位與壩頂超高之和，應按以1.設計水位加正常運用條件下的壩頂超高;（2-4）2.1.4風壅高度可按下式計算:β（2-5）正向來波在單坡上的平均波浪爬高可按下式或有關規定計算:（2-6） 因風向與壩軸線的法線成25°,波浪爬高應按等于正向來波計算爬高值乘以折減系壩高+0.4%沉陷=2827.19+77.19×0.00Tm=4.438×hm0.5=4.438×1.520.5=5.47s 因風向與壩軸線的法線成25°,波浪爬高應按等于正向來波計算爬高值乘以折減系壩高+0.4%沉陷=2825.83+75.83×0.00 2因風向與壩軸線的法線成25°,波浪爬高應按等于正向來波計算爬高值乘以折減系壩高+0.4%沉陷=2826.12+76.12×0.00 2因風向與壩軸線的法線成25°,波浪爬高應按等于正向來波計算爬高值乘以折減系地震安全加高按設計烈度和壩前水深取為φ=0.5～1.5m，本設計取φ=1.0所以：y+φ=4.28m壩高+0.4%沉陷=2824.78+0.004×74.7表2-1各種工況下的壩頂高程位00第三章土石料的設計三四級壩或低壩采用0.93～0.96。本設計的m=0.98。（3-2）為2.20%，大于規定的2%，故不予采用。2#下和2#上的塑性指數大于20%和液限大于表3－1粘性土料設計成果表GS)量重m3)量 p量ω量比E重rw容重rbcφ10-6機含量)量704375300561004426500600Dr=(emax-e)/(emax-emin)或Dr=(rd-rmin)rmax/(rmax-rmin)rd設計相對密實度Dr要求不低于0.70～0.75；地震情況下，浸表3－2砂礫料計算成果匯總表（%）3)#上#上#上#下#下#下（續表）砂礫料計算成果匯總表w3)3)φkPa#上50#上50#上5050#下50#下50#下5050表3-3各沙石料場的級配曲線10080604020010001001010.11#上砂礫石級配曲線10080604020010001001010.12#上砂礫石級配曲線00（續表）各沙石料場的級配曲線大大于某粒徑顆粒P（%）0大大于某粒徑顆粒P（%）08060402003#下砂礫石級配曲線8060402004#下砂礫石級配曲線100時較易壓實，η<5～10時則壓實性能不好。而3#上料場砂礫料的不均勻系數η=25<第四章滲流計算4.1滲流計算應包括以下內容:3.確定壩坡出逸段與下游壩基表面的出逸比土壩滲流問題。計算中假定任一鉛直過水斷H1——上游水深；δ——防滲墻平均厚度； 2 2A22q22KTTH122KTT kx=H12q22KTTH122KTT2）由于砂礫料滲透系數較大，防滲體又損耗了大部分水頭，逸出水與下游水位相差不3）對于岸坡斷面，下游水位在壩底以下，水流從上往下流時由于橫向落差，此時實際上不為平面滲流，但計算仍按平面滲流計算，近似認為下游水位為零。由于河床沖積層的作用，岸坡實際不會形成逸出點，計算時假定浸潤線末端即為壩趾。L2L1L3IIIIIIIIIIII5δ7A2-50.071x=9482.25-y2-64y-4+-y2-y0.072x=9729.69-y2-64y-4+-y2-y0.073x=99969.52-y2-64yδ己7己70.043x=3908.25y256y4m/s，0.045x=4074.09y256y4m/s，KT=2.0×10-4m/s，T=28m，q=k。0.046x=4235.72y256y 27 27277272774m/s，KT=2.0×10-4m/s，0.038x=3708.25y236ykH1kH222KTTH2y0.039x=3862.09y236y4m/s，KT=2.0×10.041x=4012.22y236y表4－1滲流計算結果匯總表計算情況00000逸出水深h-6m3/s.m)223-6223-6Q2=q1223-6表4-2逸出點滲透坡降成果表正常蓄水位情況:設計洪水位情況:第五章穩定分析C P P/1/1:m2vw1一一1:m2 一一一一α1-α2αΛ圖中ADE為任一滑裂面，折點D在上游水位處，以鉛直線其重量分別為W1，W2，假定條塊間作用力為P1，其方向平行DC面，兩塊土體底面的f，則sinα1=；cosα1=m2-m1m1上游坡1/3壩高水深H=26mCW2772 WΛW上游坡1/3壩高水深H=26m=36WW2772772WΛW2cosα2tanφ2+P1sin(α1-α2)tanφ2-W2sinα2-P1cos(α1-α2)=0f，而上游坡1/3壩高水深H=26m=27。C/277W/2772lW2lWf，而上游坡死水位2796mCCW27WW2W2W2/2796W2W2ΛW上游坡死水位2796mC=34.1W27WW2ΛW上游坡正常蓄水位2820.50m22Λ3c22Λ3cW2上游坡正常蓄水位2820.50m=43.8。223c223cWW上游坡正常蓄水位2820.50m22Λ22ΛWf，而 C3277ΛW2下游坡設計洪水位2754.78m277277PΛWf，而下游坡設計洪水位2754.78m=25.1。 27547ΛWf，而=25.9。 C3/2752.0ΛW2下游坡正常蓄水位2752.0m C3=26.2 C3 27272WWΛΛW2W2WPsinα1f，而=25.5 C3 /2752.0Λf，而表5-1各種工況上下游壩坡穩定計算成果K第六章細部結構計算反濾層的設計要滿足兩個條件1）濾土要求2）排水要求。最大DD0=0.075D10=0.417D60=2.5D90=20最小DD0=0.015D10=0.083D60=0.5D90=4范要求取5mm以下的細顆粒（滿足Cu<5）的d85，d15作為計算粒徑。第七章泄水建筑物的計算Xn=KHdn-1y7-1）x1.85=2.0Hd0.85y 2X=7+8×2+0.41×3.5×2計算得到臨界坡降ic=0.00569,設計平洞底坡為陡坡，取底坡ic=0.006。2