秦漢唐工程高支模工程專項施工方案1．工程概況西安秦漢唐國際文化商業廣場工程地下二層，地上三層、局部四層，框架構造，總建筑面積143650m2，四層檐高17.85米。屋面大梁截面尺寸有350×1000、350×1300（井字梁跨度41米）、400×1400（框架梁跨度8.2米），梁底距構造板最大高度8.6米，屋面板厚120mm，屋面面積約1800m2。局部格構梁截面600×1800（共六道最大跨度28.8米，平面面積約576m2此外本工程位于局部鋼構造處為單排梁柱南北布局，其單排梁柱兩端與整體構造相連，框架柱軸線距離8.2米，共5跨，梁截面尺寸有500×750（底標高13.7米）、350×900（底標高16.7米），柱砼標號設計為C45，梁砼標號設計為C35，采用商品砼，砼澆筑采用塔吊垂直運送。建設單位：西安秦漢唐國際廣場管理有限公司設計單位：西安張勃建筑設計事務所勘察單位：西北有色勘測工程公司監理單位：陜西華建工程監理有限責任公司質量監督單位：曲江管委會質量監督站施工總承包單位：陜西建工集團總公司2．編制根據2.1秦漢唐工程施工藍圖2.2《混凝土構造工程施工質量驗收規范》GB50204-2.3《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規程》JGJ166-2.4《建筑構造荷載規范》GB50009-2.5《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-）。2.6《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》2.7《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2.8《建筑安裝工程質量檢查評估統一原則》GBJ300-2.9《建筑施工安全檢查原則》JGJ59-2.10《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80-912.11《危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法》建質[]254號2.12《危險性較大分某些項工程安全管理辦法》建質[]87號3.施工特點、重點與難點（1）模板支設高度達到16.7米、13.85米，短跨凈跨為7.8m，長跨凈跨為（2）高大模板支設，安全隱患較大，洞口臨邊需做好防護，在施工過程中規定項目安全管理人員要嚴格進行現場監督、檢查工作。（3）該工程建筑面積較大施工管理及協調管理能力規定高，設施料用量大。4.施工準備（1）仔細閱讀并審核施工圖，熟悉構造形狀、尺寸，并按此選取合理模板支撐體系，設計合理、有效模板搭設方案，設計支撐體系布置詳圖。（2）依照工程進度狀況及支撐體系布置圖，編制各種材料備料籌劃、籌劃進場時間安排，保證模板支撐體系及時搭設及周轉使用。（3）對腳手架及模板支設操作人員，安全管理人員做好詳盡書面技術交底和安全交底，保證安裝質量及安拆施工安全。5.施工安排5.1勞動力組織由于本工程質量規定高，為保證工程質量，主體施工期間，各施工隊必要配備足夠木工、架子工進行施工，所有架子工必要經培訓，具備有效期內架子工上崗證。架子工需要20人。5.2項目管理人員職責分工序號姓名職務負責內容1高寶國項目經理分項施工方案總體擬定，方案審批、質量、安全控制。2趙雁清項目總工程師分項施工方案總體框架擬定，方案審核，質量控制。3胡輝工程部經理現場、工程進度、施工協調、調度、安全管理。4張維治材料主任鋼管、方木、膠合板等材料合同管理，材料采購、租賃等。5杜棟技術質量部經理高支模施工施工方案編制，全過程技術及現場巡視。6關馳技術員高支模施工技術指引、材料籌劃、發放及現場巡視。7包磊質檢員高支模模板加工、安裝、拆除質量檢查，并形成記錄。8石偉濤工長模板、鋼管現場安全文明施工管理人料機調度及進度安排。9姚楠測量負責負責驗線工作。10蔡銀國安全負責高支模安全教誨、檢查，并形成資料記錄。6.重要施工辦法和工藝6.1方案選取本工程考慮到施工工期、質量和安全規定，故在選取方案時，應充分考慮如下幾點：（1）模板及其支架構造設計，力求做到構造要安全可靠，經濟合理。（2）在規定條件下和規定有效期限內，可以充分滿足預期安全性和耐久性。（3）選用材料時，力求做到常用通用、可周轉運用，便于保養維修。（4）構造選型時，力求做到受力明確，構造辦法到位，升降搭拆以便，便于檢查驗收。（5）模板及模板支架搭設，還必要符合JCJ59-99檢查原則規定，要符合省市文明標化工地關于原則。（6）綜合以上規定，采用如下施工方案：大梁模板采用鏡面板模板及60*80方木背楞，M14對拉螺栓，模板豎向支撐體系采用Φ48×3.5碗扣腳手架，梁底正中支撐及大小橫桿采用扣件式鋼管腳手架，砼施工采用商品砼及布料機布料、機械振搗。施工中先澆柱隨后澆梁板，而600×1800局部格構梁采用疊合梁施工辦法分兩次施工。6.2模板工程方案6.2.1模板設計大梁底模采用18厚鏡面板及60*80方木背楞，梁側模采用15厚鏡面板模板及45*65方木背楞，模板加固采用Φ48×3.5鋼管及M14對拉螺栓，對拉螺栓間距沿豎向為500mm，設立二~三道，沿梁縱向間距500mm。現澆板模板均采用15厚膠合板。大梁模板起拱高度：15600×2‰=3.12mm取35mm。6.2.2模板支撐體系6.2.2.1架體設計（1）大梁模板支撐體系采用Φ48×3.5碗扣腳手架，屋面梁架體設計及計算均按400*1400大梁考慮，立桿布置為沿梁橫向方向設立3排立桿中—中間距450mm，沿縱向間距900mm，小橫桿間距450，架體步距1.2m，120mm厚現澆板架體采用Φ48×3.5碗扣腳手架按900*900布局和大梁架體成為滿堂架，同步和本層框架柱及下層構造滿堂架所有有效連接（如后附圖示）。（2）局部格構梁按600*1000梁截面荷載考慮架體，即立桿布置為沿梁橫向方向設立3排立桿中—中間距600mm，沿縱向間距450mm，縱、橫向橫桿豎向間距1.2m，大梁如下粱與梁之間架體均按900*900布局形成滿堂架，并且和下層構造滿堂架有效連接形成整體（3）現澆板支撐立桿選用Ф48×3.5碗扣腳手架，立桿間距為900*900mm。立桿頂部設立可調頂絲，規定伸出水平鋼管頂面不不不大于200mm。縱橫設立水平桿，水平桿間距同梁設立，并與梁支撐連支撐樓板次龍骨采用50×70木方龍骨，間距200mm，主龍骨選用Ф48×3.0鋼管，間距為900mm。主次龍骨必要頂緊梁側模，使之與梁支撐體系形成整體（4）梁下立桿采用Ф48×3.5鋼管，承重立桿頂部采用可調頂絲支撐在立桿上，伸出鋼管頂面不不不大于200mm，梁下大橫桿采用雙扣件，兩端立桿與橫桿之間采用單扣件固定。（5）對拉螺桿梁身設立兩道對拉螺桿，螺桿選用M14對拉螺栓，配3型件作為緊固件。（6）剪刀撐為防止大跨梁在施工過程中導致彎曲變形，對所有梁沿梁縱向搭設持續剪刀撐，沿梁橫向每跨設三道剪刀撐。水平剪刀撐從架體中部設立，掃地桿處必要設立，剪刀撐全高設立，夾角45°～60°。（7）梁側模梁側橫楞采用50×70mm木方，豎楞采用雙鋼管48mm×3.0mm，螺桿選用M14對拉螺栓，配3型件緊固400×1400mm梁架體設計圖600×10006.3局部鋼構造處單排梁柱方案局部單排梁模板采用鏡面板模板及60*80方木背楞，M14對拉螺栓，模板豎向支撐體系及橫桿剪刀撐等均采用Φ48×3.5扣件式腳手架，砼施工采用商品砼塔吊布料、機械振搗。施工中先澆柱（下某些三次每次澆筑高度4.5米，上部柱分一次完畢），后澆梁（分三層循環完畢）。6.3.1模板方案6.3.2模板設計梁底模采用15厚鏡面板及60*80方木背楞，梁側模采用15厚鏡面板模板及45*65方木背楞，模板加固采用Φ48×3.5鋼管及M14對拉螺栓，對拉螺栓間距沿豎向為500mm，設立二~三道，沿梁縱向間距500mm。現澆板模板均采用15厚膠合板。梁模板起拱高度：7800×2‰=1.56mm取20mm。6.3.3模板支撐體系6.3.3.1架體設計（1）梁模板支撐體系采用Φ48×3.5扣件式腳手架，梁架體設計及計算均按500*750大梁考慮，立桿布置為沿梁橫向方向設立5排立桿（梁下雙立桿）中—中間距900mm，沿縱向間距900mm，小橫桿間距450，架體步距1.5m，大梁架體與框架柱及兩端構造柱有效連接（同上圖）。但標高16.7米處350*900梁側立桿（梁斷面方向）由原1.8米變為1.0米（位于14.35處開始增長立桿）。（2）梁下立桿采用Ф48×3.5鋼管，承重雙立桿頂部采用可調頂絲支撐在立桿上，伸出鋼管頂面不不不大于200mm（3）對拉螺桿梁身設立兩道對拉螺桿，螺桿選用M14對拉螺栓，配3型件作為緊固件。（4）剪刀撐為防止大跨梁在施工過程中導致彎曲變形，沿梁縱向搭設5道通高剪刀撐，沿梁橫向每跨設兩道通高剪刀撐。水平剪刀撐設立三道（第一步架、中部及梁下最末一道架），掃地桿滿設，剪刀撐全高設立，夾角45°～60°。（5）梁側模梁側橫楞采用50×70mm木方，豎楞采用雙鋼管48mm×3.5mm，螺桿選用M14對拉螺栓，配500×750mm及350×900梁架體設計圖7.高支模施工7.1滿堂架搭設普通規定（1）架子工應熟悉圖紙，熟悉現場詳細狀況，理解技術交底意圖和施工操作辦法，并將符合規定鋼管、扣件等材料運至現場，分類存儲，搭設前清除障礙物。（2）架子工作業時，必要佩帶好安全帽、系好安全帶，禁止穿高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業，工具及零件應放在工具包內，服從指揮，集中思想、互相配合，拆除下來材料不亂拋、亂扔。架體作業下方不準站人，架子工不準在架上打鬧、嬉笑。（3）遭遇六級以上大風或下雨天氣時，不得進行作業。雨后作業應待架體上雨水吹干后進行，防止滑落。（4）滿堂架搭設順序模板支架搭設應嚴格遵循如下順序：放線定位→鋪設墊木→安裝掃地桿、縱橫拉桿→立第一節立桿→安裝第二、三步……橫桿、設暫時拋撐（每隔六根立桿設一道，待安裝完剪刀撐后拆除）→接立桿、橫桿，同前搭設環節，直至搭設完畢。（5）滿堂架搭設規定滿堂架搭設應嚴格按照梁板模板支撐系統設計方案搭設。基本規定：橫平豎直、整潔清晰、圖形一致、平豎通順、連接牢固，受荷安全、有安全操作空間、不變形、不搖晃。詳細規定：1）先立桿，后橫桿，立桿垂直偏差不得不不大于1/200架高，兩根相鄰立桿接頭不在同一步距內，同步內隔一根立桿兩個相隔接頭在高度方向錯開距離不適當不大于500mm。2）同一水平面橫桿接頭錯開二跨距。橫桿水平偏差控制在50mm內。3）縱向橫桿和橫向橫桿，用扣件與立桿緊固連接，且距離不不不大于50mm，各方向水平拉桿應在同一水平面。4）及時與構造拉結或設立拋撐，以保證搭設過程安全。5）垂直剪刀撐應成45°～60°傾角，兩根斜撐對稱布置，每道剪刀撐寬度不應不大于6米，由底至頂持續設立。6）剪刀撐斜桿件接長區域，應等間距設立3個旋轉扣件進行搭接，搭接長度應不不大于1米，端部搭接扣件距離桿件端頭距離應不不大于100mm，不得采用對接扣件；剪刀撐斜桿和立桿或水平桿交叉時，交叉點應用旋轉扣件進行固定。7）滿堂模板支架四邊與中間每隔四排立桿應由底至頂持續設立一道縱向剪刀撐，并優先設立于主梁之下。8）滿堂模板支撐兩端和中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔3步設立一道水平剪刀撐。9）用對接扣件連接大橫桿時，扣件開口應朝向架子內側，螺栓朝上、以防雨水進入。用十字扣件時，開口不得朝下，以保證安全，在安裝扣件時，必要將扣件放端正后再擰緊螺栓，擰緊螺栓時，用力要恰當，普通控制在40～65N·m。10）滿堂模板水平支撐周邊應與已澆好混凝土柱頂緊。11）滿堂架必要嚴格按照規范規定選用材料，對于壓扁、彎曲、銹蝕和有裂縫鋼管及不合格構件，禁止使用，扣件螺栓應滿足正常狀態下扭力矩規定。12）檢查驗收，架體安裝完畢后，要進行全面綜合檢查驗收、簽證，對所有節點還要進行復擰收緊，扣件螺栓扭力矩不得不大于40N·m，并不不不大于65N·m，及時用彩色粉筆做出標記，保證一種不漏。（6）滿堂架拆除架體使用完畢后及時拆除，在架體拆除前應作好如下工作：1）在拆除架體時，應先清除架體上垃圾雜物，清除時禁止高空向下拋。2）架體在拆除前，應先布設拆除范疇安全辦法和警戒區域。3）嚴格遵循拆除順序：由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：橫桿→剪刀撐→立桿。4）架體拆除普通禁止在垂直方向上同步作業，因而要事先做好其她垂直方向工作安排。5）拆除架體時，下部出入口必要停止使用，對此除監護人員要特別注意外，還應在出入口處設立明顯停用標志和圍欄，此裝置必要內外雙面都加以設立。6）在拆除架體周邊，在墜落范疇設立明顯“禁止入內”標志，并有專人監護，以保證拆時無其她人員入內。7）對于拆除架體用垂直運送要用滑輪和繩索運送，禁止亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進行交底，規定聯系用語和辦法，明確職責，以保證架體安全拆除。8）架體拆除時遇大風、大雨、大霧天應停止作業。9）拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋、扎裹腿。10）架體拆除過程中，不半途換人，如必要換人，則應當在安全技術交底中交代清晰。8.模板施工及混凝土澆筑8.1模板安裝（1）工藝流程彈線→搭支撐系統→調節標高→安裝梁底模（與墻或柱接觸面解決）→安裝側模→安裝主、次龍骨→鋪板（與墻接觸面解決）→校正標高加立桿水平拉桿→驗收。（2）施工辦法1）梁模板安裝在校正好柱模板上彈出梁位置線水平線，架好柱節點模板，開出梁豁口。在搭設好梁底支撐架后，在水平鋼管上鋪60mm×80mm方木，然后依照水平線拉線調節標高，再安裝梁底板并拉線找直。綁扎梁鋼筋經檢查合格后，清除雜物，辦理預檢后，先安裝一側梁側模板，然后安放M14穿梁對拉桿（套PVC管），再安裝另一側梁模板，然后在梁兩側模背板安裝60mm×80mm方木，再用2）樓板模板安裝樓板支柱采用鋼管，立桿間距為900×900mm。單間鋪板從一側開始鋪，應使接縫嚴密、平整、無錯臺、防漏漿。平板鋪完后用水平儀測量模板標高，并進行較正。將板內雜物清理干凈，辦預檢。3）樓板、梁模板起拱處模板安裝梁、板跨度≥4m時，在跨中按跨度起拱，以梁、板跨度中心最高起拱點為準，依次用木楔墊起次龍骨，木楔高度逐漸遞減。4）膠合板拼縫樓板模板采用對縫，縫隙下面設立龍骨，成對釘釘子分別將兩塊模板固定在同一龍骨上。模板裁切時要彈線，采用電動工具按線裁切，側面打磨刷漆，防止遇水膨脹。8.2模板拆除（1）模板拆除普通規定1）側模拆除：應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。2）底模拆除：必要執行《混凝土構造工程施工質量驗收規范》（GB50204－）關于條款。作業班組必要進行拆模申請，經技術部門批準后方可拆除。3）已拆除模板及支架構造，在混凝土達到設計強度級別后方容許承受所有使用荷載；當施工荷載所產生效應比使用荷載效應更不利時，必要經核算，加設暫時支撐。4）模板拆除順序應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重模板，后拆承重某些模板；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。5）模板工程作業組織，應遵循支模與拆模均由一種作業班組執行作業。使支模時就考慮拆模以便與安全，拆模時人員熟知狀況，易找拆模核心點位，對拆模進度、安全、模板及配件保護均有利。（2）梁板模板拆除1）工藝流程拆除支架某些水平拉桿和剪刀撐→拆除梁連接件及側模板→下調樓板模板支柱頂可調托撐2～3㎝，使模下降→分段分片拆除樓板模板、龍骨及支柱→拆除梁底模板及支撐系統2）拆除施工要點拆除該部位模板前，應將該層混凝土同條件養護試件送實驗室檢測，當試塊達到規定強度后，并呈報監理公司審批批準后，才干進行該層模板拆除工作。該部位梁底模板拆除時混凝土同條件試塊強度必要達到100％后方可拆除。拆除模板和支柱時，先將腳手架可調托撐松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉桿、剪刀撐、立桿后，清理模板面，涂刷脫模劑。（3）頂板模板拆除1）頂板模拆除參照混凝土同條件抗壓強度實驗報告，并應符合表8-2規定，才干進行拆模。拆頂板模板時從房間一端開始，防止墜落導致質量事故。2）頂板模拆除時注意保護頂板模板，不能硬橇模板接縫處，以防損壞多層板。拆除多層板、龍骨及腳手架要堆放整潔，并注意不要集中堆料。拆掉釘子要回收再運用，在作業面清理干凈，以防扎腳傷人。（4）模板質量驗收原則、容許偏差1）模板安裝質量原則保證項目：模板及其支架、支撐必要有足夠強度、剛度和穩定性。基本項目①接縫寬度≤1.5mm②模板表面必要清理干凈，不得漏刷脫模劑；安裝在構造中預埋件、預留洞等按圖紙和洽商不得漏掉，且安裝必要牢固。陰陽角必要方正（用工程檢測儀上角尺檢查）。2）現澆構造模板安裝容許偏差項次項目容許偏差檢查辦法1軸線位置（柱、墻、梁）3尺量檢查2底模上表面標高+3、-3用水準儀或拉線和尺量檢查3截面尺寸（柱、墻、梁）-3尺量檢查4每層垂直度3用2m托線板檢查5相鄰兩板表面高低差2用直尺和尺量檢查6表面平整度3用2m靠尺和楔行塞尺檢查7預留鋼板中心線位置38預留管、預留孔中心線位置39預留螺栓中心線位置2外露長度+10、010中心線位置預留洞10截面內部尺寸+10、03）現澆構造模板及其支架拆除時混凝土強度，應符合設計規定，符合下列規定：①側模：在混凝土強度能保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。②底模：在混凝土強度符合如下規定：現澆混凝土構造拆模強度（表8-2）構造類型構造跨度按設計混凝土強度原則值百分率計（%）板≤250≥2、≤875＞8100梁、殼≤875＞8100懸臂構件≤2100＞81008.3混凝土澆筑（1）本工程所有采用商品砼，該大梁砼設計為C35砼，砼坍落度控制為180±20mm，初凝時間控制為6—8小時。（2）屋面梁砼澆筑環節：分為兩步施工。第一步為先分層澆筑該區域大梁砼，而大梁砼分二至三層均勻澆筑完畢，分層循環逐漸到頂（分層澆筑砼不得浮現施工冷縫），每層砼澆筑厚度為500mm，禁止一種坡度一次到頂做法。第二步為大梁砼澆筑完畢一層后，緊接著開始澆筑相連區域現澆梁板砼，在大梁第一層砼初凝前交叉分層均勻澆筑大梁第二層砼，以此交叉最后完畢所有砼施工。局部600*1800格構梁砼澆筑按照疊合梁施工辦法施工，即第一次砼施工高度為1000mm，當第一次砼強度達到設計強度75%后再進行剩余800高第二次砼施工，其分層澆筑辦法和規定同屋面梁。（3）砼澆筑辦法：砼澆筑采用地泵傳送布料機布料，機械振搗。（4）當大梁砼強度不不大于等于設計強度100%后方可拆模。（5）砼澆筑控制1）砼施工前，項目部組織關于人員對砼廠家砼供應辦法進行全面檢查，涉及砼原材料、外加劑、砼配合比、攪拌、運送等檢查。2）使用插入式振動器應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，按順序進行，不得漏振，做到均勻振實。移動間距普通為300mm~400mm。振搗上一層時應插入下層砼面50mm，以消除兩層間接縫。3）澆筑砼應持續進行。如必要間歇，時間應盡量縮短，并應在前層砼初凝之前，將次層砼澆筑完畢。4）該部位混凝土澆筑順序遵循由中間向兩邊分層澆筑方式，保證模板支架在施工過程中均衡受力。5）澆筑該部位混凝土時，不能將混凝土集中堆放，避免增長該部位可變荷載。6）混凝土澆筑過程中，必要設專門人員觀測模板及支撐體系，避免模板支撐體系發生整體或局部失穩。觀測人員一旦發現異常狀況，立即告知停止一切混凝土澆筑施工，并及時撤離現場。9.高支模體系驗收高支模體系施工完畢后，由項目部技術負責人組織驗收，驗收合格后方準進入下道工序。檢查驗收內容，應按高支模專項方案關于規定進行。模板支架驗收重要有如下項目：架體基本。架體步距。立桿縱橫間距，立桿接頭位置、立桿垂直度。立桿縱橫桿標高、水平度、橫桿交叉位置。剪刀撐位置、距離、角度和搭接。扣件緊固限度。滿堂模板水平支撐周邊應與已澆好混凝土外墻頂緊限度。進入室內架體出入口處加固。滿堂架所用鋼管、扣件、型鋼及其她材料材質證明和抽檢記錄。模板支架必要經驗收檢查合格，并辦妥驗罷手續后，方可進入下道工序施工。10.施工管理辦法及安全技術辦法10.1高支模施工管理辦法10.1.1現場成立高支模施工管理小組，組長由項目經理擔任，成員由技術負責人、安全員、質檢員、土建工程師構成。項目經理：高寶國；項目副經理：胡輝；現場負責人：杜棟；項目總工：趙雁清；項目管理人員：關馳（木工工長）、楊曉偉（鋼筋工長）、王可（砼工長）；項目安全員：蔡銀國項目實驗員：韓振岱項目材料員：張維治10.1.2鋼管設施料進場驗收制度（1）項目部建立鋼管設施料進場管理組織機構。詳細由項目副經理杜棟擔任組長全面管理。材料員張維治詳細負責材料采購、驗收并保管有關資料，同步負責供貨單位提供產品驗證、保管及不合格物資退貨與更換。木工工長關馳負責設施料進場籌劃、接受、使用等管理。安全員蔡銀國負責對進場材料監督檢查管理工作。（2）材料員制定出詳細鋼管設施料進場驗收管理制度。明確進場材料質量原則規定、詳細驗收流程規定及有關資料收集整頓等。（3）工長應提前3天做好材料籌劃，材料進場后材料員必要及時組織驗收，對不符合質量規定設施料及時進行標記、隔離和及時退場，并做好記錄。對合格材料及時向詳細主管工長按程序移送，并辦理移送手續。（4）由組長負責和合格供貨方訂立租賃合同，在合同中應嚴格按照高架支模方案中規定設施料質量原則供貨，并明確責任、辦法和管理規定，保證設施料符合質量規定。表9-1模板支撐系統檢查驗收登記表工程名稱施工單位施工組織設計專項方案編制人審批人設計情況構造形式層次位置高度標高層高梁斷面板厚梁跨度專項方案施工措施構件名稱截面尺寸支撐形式立桿間距節點辦法立桿荷載剪刀撐板1滿堂腳手架0.9m全高布置梁400×140滿堂腳手架0.9全高布置600×100滿堂腳手架0.9m全高布置實際自查情況技術交底交底人接受人自查意見：項目經理項目技術負責人技術員施工員驗收意見項目部安所有：驗收意見監理單位：10.2模板安全監控辦法梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、混凝土澆筑施工過程中，必要隨時監測。本方案采用如下監控辦法：（1）班組尋常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必要形成書面材料。（2）尋常檢查、巡邏重點部位：1）桿件設立和連接、掃地桿、支撐、剪刀撐等構件與否符合規定。2）底座與否松動，立桿與否符合規定。3）連接扣件與否松動。4）架體與否不均勻沉降、垂直度。5）施工過程中與否有超載現象。6）安全防護辦法與否符合規范規定。7）腳手架體和腳手架桿件與否有變形現象。（3）腳手架在承受六級大風或大暴雨后必要進行全面檢查。（4）在澆筑梁板混凝土前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆筑混凝土，澆混凝土過程中，由質檢員、安全員對架體進行檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，及時停止施工，采用辦法保證安全后再施工。見表9-1。表10-1構件容許偏差序號項目容許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3m<L≤4m4m<L≤6.5m≤12≤20鋼板尺2水平桿、斜桿鋼管彎曲L≤6.5m≤30鋼板尺3立桿垂直度全高絕對偏差≤100mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值≤H/400鋼板尺10.3模板工程安全技術辦法（1）安全技術交底1）模板安裝操作人員應嚴格按模板工程規定材質、施工方案和工序進行施工，模板沒有固定前不得進行下道工序施工。2）本工程高支模架在周邊設安全網和防護欄桿。3）高處作業架子上、平臺上普通不適當堆放模板。工人所用工具、模板零件應放在工具袋內，以免墜落傷人。4）雨季施工、高聳構造模板作業，要安裝避雷設施，其接地電阻不得不不大于4Ω。五級以上大風天氣，不適當進行大塊模板拼裝和吊裝作業。5）木模板應遠離火源堆放。在架空輸電線路下面進行模板施工，如果不能停電作業，應采用隔離防護辦法。（2）拆模安全技術規定1）模板拆除時，混凝土強度必要達到《混凝土構造工程施工質量驗收規范》規定。2）在拆模過程中，如發現構造混凝土強度并未達到規定，應暫停拆模。經妥當解決，實際強度達到規定后，方可繼續拆除。3）拆模時，應有專人指揮和切實可靠安全辦法，并在下面標出作業區，禁止非操作人員進入作業區。4）拆模順序應嚴格遵守從上而下原則，先拆除非承重模板，后拆承重模板。5）拆模人應站在一側，不得站在拆模下方，幾種人同步拆模應注意互相間安全距離；禁止拋擲模板。6）拆模時禁止猛撬硬砸或大面積撬落，停工前不得留下松動和懸掛模板。拆下模板應及時運送到指定地點集中堆放或清理歸垛。（3）模板施工安全管理辦法1）從事高支模搭設、拆除人員必要持有架子工操作證上崗。2）參加施工人員必要高度注重安全工作，參加人員必要通過體檢，無高血壓、無心臟病人員參加。3）施工中所有人員都必要戴好安全帽，系好安全帶，配戴好工具袋，不得穿塑料硬底鞋、拖鞋。4）高空作業人員和樓層、地面施工人員要互有關懷、關照，高空作業人員不得往下拋墜物體。5）搭設過程中，樹立警告標志牌，并且安排專人執勤，禁止非施工人員進入施工作業區，安全檢查員必要堅守崗位，盡心盡責。6）搭設用鋼管規定無開裂、壓扁、嚴重銹蝕及彎曲，扣件規定有出廠合格證，無脆裂、滑絲、變形質量缺陷。7）施工過程中安排專職安全員對高支模進行觀測，一旦架體發生明顯變形，及時指揮施工人員撤離現場。8）隨時校正桿件垂直和偏差避免偏差過大。9）沒有完畢架體，在每日收工時，要保證架子穩定，以發生意外。10.4應急預案10.4.1概況本工程樓層高度高，在此區域內施工極也許發生高空墜落、模板坍塌、物體等重大事故。本預案針對上述也許發生高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急狀況應急準備和響應。10.4.2機構設立為對也許發生事故可以迅速反映、求助，項目部成立應急求助小組。由項目經理高寶國任組長。負責事故現場指揮，統籌安排等。當施工再起發生事故，若應急救援小組組長不在位時，由副組長負責現場指揮救援。10.4.3機構職責負責制定事故防止工作有關部門人員應急救援工作職責。負責突發事故防止辦法和各類應急救實行準備工作，統一對人員，材料物資等資源調配。進行有針對性應急救援應變演習，有籌劃區別任務，明確責任。當發生緊急狀況時，及時報告公司應急救援領導小組并及時采用救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告本地部門，獲得政府及有關部門協助。10.4.4應急救援工作程序當事故發生時小構成員及時向組長報告，由組長上報公司，必要時向本地政府有關部門，以獲得政府部門協助。由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故解決調查工作。事故發生時，組長或其她成員不在現場時，由在現場其她成員作為暫時現場救援負責人負責現場救援指揮安排。項目部指定負責事故收集、記錄、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告真實性和時效性。10.4.5救援辦法1）高空墜落應急救援辦法：現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及立即報告應急救救援領導小組急救。仔細觀測傷員神志與否蘇醒、與否昏迷、休克等現象，并盡量理解傷員落地身體著地部位，和著地部位詳細狀況。如果是頭部著地，同步伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很也許是顱腦損傷，應當迅速送醫院急救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免導致顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員生命安全。如果傷員腰、背、肩部先著地，有也許導致脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同步同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。2）模板、坍塌應急救援辦法：地當發生支模坍塌事故時，及時組織人員及時急救，防止事故擴大，在有傷亡狀況下控制好事故現場；報120急救中心，到現場急救傷員。（應盡量說清晰傷員人數、狀況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；急報項目部應急救援小組、公司和關于應急救援單位，采用有效應急救援辦法；清理事故現場，檢查現場施工人員與否齊全，避免漏掉傷亡人員，把事故損失控制到最小；預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。3）物體打擊應急救援辦法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急后來及時送醫院治療。⑴、止血：依照出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。⑵、對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。⑶、對于頭部受傷傷員，一方面應仔細觀測傷員神志與否蘇醒，與否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院急救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，由于這樣也許導致顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員生命安全。⑷、如果是輕傷，在工地簡樸解決后，再到醫院檢查；如果是重任，應迅速送醫院拯救。備應急救援工具材料籌劃表序號器材或設備數量重要用途1支架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔架2個用于急救傷員4止血急救包4個用于急救傷員5手電筒6個用于停電時照明求助6應急燈6個用于停電時照明求助7爬梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯系指揮求助11.梁、板模板高支撐架構造和施工規定除了要遵守《扣件架規范》有關規定外，還要考慮如下內容1.模板支架構造規定：a.梁板模板高支撐架可以依照設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必要按步距滿設雙向水平桿，保證兩方向足夠設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同立桿間距，但只宜在一種方向變距、而另一種方向不變。2.立桿步距設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設立；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大變步距設立，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，本工程按1.23.剪刀撐設計：按照本方案第10頁內容規定施工。4.頂部支撐點設計：a.最佳在立桿頂部設立支托板，其距離支架頂層橫桿高度不適當不不大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應接近立桿，且不適當不不大于200mm；c.支撐橫桿與立桿連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；不不大于12kN時應用頂托方式。5.支撐架搭設規定：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿接頭均應錯開在不同框格層中設立；b.保證立桿垂直偏差和橫桿水平偏差不大于《扣件架規范》規定；c.保證每個扣件和鋼管質量是滿足規定，每個扣件擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形；d.地基支座設計要滿足承載力規定。6.施工使用規定：a.精心設計混凝土澆筑方案，保證模板支架施工過程中均衡受載，最佳采用由中部向兩邊擴展澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對浮現超過最大荷載要有相應控制辦法，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派，發現下沉人檢查支架和支承狀況、松動和變形狀況及時解決。7、關于600*1800梁疊合梁辦法施工規定：a.該梁砼澆筑分為兩次，即第一次施工高度為1000，第二次施工高度為800。b.第一次砼施工完后砼強度達到設計強度75%后，再進行第二次砼施工。c.第一次砼施工完畢面應高度一致、表面無砼浮漿、密實且有一定粗糙度，并及時覆蓋和養護。d.第二次砼施工前必要清理干凈第一次砼表面，澆水濕潤，澆筑前采用等強度砼中水泥砂漿鋪設后再進行澆筑。e.該大梁拆模時間規定為第二次澆筑砼強度達到100%后方可拆模。架體受力驗算：1、屋面梁400mm×1400mm驗算：計算參數:模板支架搭設高度按9.6m，梁截面B×D=400mm×1400mm，立桿縱距(跨度方向)l=0.90m，立桿步距h=1.2梁底增長1道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方60×80mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。梁兩側立桿間距1.20m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載5.00kN/m2。梁兩側樓板厚度0.12m，梁兩側樓板計算長度0.50m。圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側某些樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.20×25.000×0.120×0.500×0.900=1.620kN。一、模板面板計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照多跨持續梁計算。作用荷載涉及梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.400×0.900=31.500kN/m(2)模板自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.900×(2×1.400+0.400)/0.400=3.600kN/m(3)活荷載為施工荷載原則值與振搗混凝土時產生荷載(kN)：經計算得到，活荷載原則值P1=(1.000+4.000)×0.400×0.900=1.800kN均布荷載q=1.20×31.500+1.20×3.600=42.120kN/m集中荷載P=1.40×1.800=2.520kN面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)通過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.655kNN2=4.814kNN3=6.431kNN4=4.814kNN5=1.655kN最大彎矩M=0.045kN.m最大變形V=0.008mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.045×1000×1000/48600=0.926N/mm2面板抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板抗彎強度驗算f<[f],滿足規定!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×2557.0/(2×900.000×18.000)=0.237N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足規定!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.008mm面板最大撓度不大于100.0/250,滿足規定!二、梁底支撐木方計算（一）梁底木方計算按照三跨持續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=6.431/0.900=7.146kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×7.15×0.90×0.90=0.579kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×7.146=3.859kN最大支座力N=1.1×0.900×7.146=7.074kN木方截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.579×106/64000.0=9.04N/mm2木方抗彎計算強度不大于13.0N/mm2,滿足規定!(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×3859/(2×60×80)=1.206N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方抗剪強度計算滿足規定!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算最大支座力除以跨度得到4.457kN/m最大變形v=0.677×4.457×900.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.859mm木方最大撓度不大于900.0/250,滿足規定!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下持續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)通過持續梁計算得到最大彎矩Mmax=0.739kN.m最大變形vmax=0.235mm最大支座力Qmax=20.985kN抗彎計算強度f=0.739×106/5080.0=145.40N/mm2支撐鋼管抗彎計算強度不大于205.0N/mm2,滿足規定!支撐鋼管最大撓度不大于600.0/150與10mm,滿足規定!(二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=20.99kN單扣件抗滑承載力設計計算不滿足規定,考慮采用雙扣件。五、立桿穩定性計算立桿穩定性計算公式其中N——立桿軸心壓力設計值，它涉及：橫桿最大支座反力N1=22.63kN(已經涉及組合系數)腳手架鋼管自重N2=1.20×0.149×9.600=1.715kNN=22.631+1.715=24.346kN——軸心受壓立桿穩定系數,由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿截面回轉半徑(cm)；i=1.58A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數，按照表1取值為1.185；u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u=1.700a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點長度；a=0.30m；公式(1)計算成果：l0=1.185×1.700×1.20=2.417m=2417/15.8=153.000=0.298=24346/(0.298×489)=167.258N/mm2，立桿穩定性計算<[f],滿足規定!公式(2)計算成果：l0=1.200+2×0.300=1.800m=1800/15.8=113.924=0.497=24346/(0.497×489)=100.243N/mm2，立桿穩定性計算<[f],滿足規定!如果考慮到高支撐架安全因素，適當由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附加系數，按照表2取值為1.020；公式(3)計算成果：l0=1.185×1.020×(1.200+2×0.300)=2.176m=2176/15.8=137.700=0.363=24346/(0.363×489)=137.323N/mm2，立桿穩定性計算<[f],滿足規定!六、基本承載力計算立桿基本底面平均壓力應滿足下式規定p≤fg其中p——立桿基本底面平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=89.89N——上部構造傳至基本頂面軸向力設計值(kN)；N=22.47A——基本底面面積(m2)；A=0.25fg——地基承載力設計值(kN/m2)；fg=94.136地基承載力設計值按下式計算fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調節系數；kc=1.00fgk——地基承載力原則值；fgk=94.136地基承載力計算滿足規定!2、局部格構梁600×1000mm驗算：計算參數:模板支架搭設高度為13.9m，梁截面B×D=600mm×1000mm，立桿縱距(跨度方向)l=0.50m，立桿步距h=1.2梁底增長1道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方60×80mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4梁兩側立桿間距1.20m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載5.00kN/m2。圖1梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側某些樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.20×25.000×0.120×0.500×0.500=0.900kN。一、模板面板計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照多跨持續梁計算。作用荷載涉及梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.000×0.500=12.500kN/m(2)模板自重線荷載(kN/m)：q2=0.500×0.500×(2×1.000+0.600)/0.600=1.083kN/m(3)活荷載為施工荷載原則值與振搗混凝土時產生荷載(kN)：經計算得到，活荷載原則值P1=(1.000+4.000)×0.600×0.500=1.500kN均布荷載q=1.20×12.500+1.20×1.083=16.300kN/m集中荷載P=1.40×1.500=2.100kN面板截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)通過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.147kNN2=4.793kNN3=4.794kNN4=1.147kN最大彎矩M=0.096kN.m最大變形V=0.101mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.096×1000×1000/27000=3.556N/mm2面板抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板抗彎強度驗算f<[f],滿足規定!(2)抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度計算值T=3×2680.0/(2×500.000×18.000)=0.447N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2抗剪強度驗算T<[T]，滿足規定!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.101mm面板最大撓度不大于200.0/250,滿足規定!二、梁底支撐木方計算（一）梁底木方計算按照三跨持續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載計算值最不利分派彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=4.794/0.500=9.587kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×9.59×0.50×0.50=0.240kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×9.587=2.876kN最大支座力N=1.1×0.500×9.587=5.273kN木方截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.00×7.00×7.00/6=40.83cm3；I=5.00×7.00×7.00×7.00/12=142.92cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.240×106/40833.3=5.87N/mm2木方抗彎計算強度不大于13.0N/mm2,滿足規定!(2)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必要滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×2876/(2×50×70)=1.233N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方抗剪強度計算滿足規定!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算最大支座力除以跨度得到5.977kN/m最大變形v=0.677×5.977×500.04/(100×9500.00×1429166.8)=0.186mm木方最大撓度不大于500.0/250,滿足規定!三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下持續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形計算按照規范規定采用靜荷載原則值，受力圖與計算成果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)通過持續梁計算得到最大彎矩Mmax=0.587kN.m最大變形vmax=0.200mm最大支座力Qmax=11.827kN抗彎計算強度f=0.587×106/5080.0=115.56N/mm2支撐鋼管抗彎計算強度不大于205.0N/mm2,滿足規定!支撐鋼管最大撓度不大于600.0/150與10mm,滿足規定!(二)梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=11.83kN單扣件抗滑承載力設計計算不滿足規定,可以考慮采用雙扣件!R≤8.0kN時，可采用單扣件；8.0kN<R12.0kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿穩定性計算立桿穩定性計算公式其中N——立桿軸心壓力設計值，它涉及：橫桿最大支座反力N1=11.83kN(已經涉及組合系數)腳手架鋼管自重N2=1.20×0.129×13.850=2.146kNN=11.827+2.146=13.973kN——軸心受壓立桿穩定系數,由長細比l0/i查表得到；i——計算立桿截面回轉半徑(cm)；i=1.58A——立桿凈截面面積(cm2)；A=4.89W——立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；l0——計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；u——計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u=1.700a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點長度；a=0.30m；公式(1)計算成果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m=2976/15.8=188.345=0.203=13973/(0.203×489)=140.685N/mm2，立桿穩定性計算<[f],滿足規定!公式(2)計算成果：l0=1.500+2×0.300=2.100m=2100/15.8=132.911=0.386=13973/(0.386×489)=73.943N/mm2，立桿穩定性計算<[f],滿足規定!如果考慮到高支撐架安全因素，適當由公式(3)計算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——計算長度附加系數，按照表2取值為1.027；公式(3)計算成果：l0=1.167×1.027×(1.500+2×0.300)=2.517m=2517/15.8=159.296=0.277=13973/(0.277×489)=103.158N/mm2，立桿穩定性計算<[f],滿足規定!六、基本承載力計算立桿基本底面平均壓力應滿足下式規定p≤fg其中p——立桿基本底面平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=55.89N——上部構造傳至基本頂面軸向力設計值(kN)；N=13.97A——基本底面面積(m2)；A=0.25fg——地基承載力設計值(kN/m2)；fg=94.136地基承載力設計值應按下式計算fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調節系數；kc=1.00fgk——地基承載力原則值；fgk=94.136地基承載力計算滿足規定!3.局部單排梁柱架體計算一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.35；梁截面高度D(m)：0.90；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：16.70；梁兩側立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增長承重立桿根數：1；采用鋼管類型為Φ48×3.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養狀況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載原則值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力原則值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；二、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板最大側壓力，按下列公式計算，并取其中較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土初凝時間，取2.000h；T--混凝土入模溫度，取20.000℃V--混凝土澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板計算面板為受彎構造,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞根數為4根。面板按照均布荷載作用下三跨持續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板凈截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板最大彎矩(N·mm)；σ--面板彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下三跨持續梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上側壓力，涉及：新澆混凝土側壓力設計值：q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值：q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度：l=(900-1)/(4-1)=299.67mm；面板最大彎矩M=0.1×10.709×[(900-1)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(900-1)/(4-1)]2=1.26×105N·mm；面板最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(900-1)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(900-1)/(4-1)]/1000=4.537kN；經計算得到，面板受彎應力計算值：σ=1.26×105/3.33×104=3.8N/mm2；面板抗彎強度設計值：[f]=13N/mm2；面板受彎應力計算值σ=3.8N/mm2不大于面板抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足規定！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值：q=q1=10.709N/mm；l--計算跨度：l=[(900-1)/(4-1)]=299.67mm；E--面板材質彈性模量：E=6000N/mm2；I--面板截面慣性矩：I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板最大撓度計算值：ν=0.677×10.709×[(900-1)/(4-1)]4/(100×6000×3.33×105)=0.292mm；面板最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(900-1)/(4-1)]/250=1.199mm；面板最大撓度計算值ν=0.292mm不大于面板最大容許撓度值[ν]=1.199mm，滿足規定！四、梁側模板支撐計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞荷載，按照均布荷載作用下三跨持續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.537/0.500=9.074kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)通過計算得到最大彎矩M=0.227kN·m，最大支座反力R=4.991kN，最大變形ν=0.169mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經計算得到，次楞最大受彎應力計算值σ=2.27×105/6.40×104=3.5N/mm2；次楞抗彎強度設計值：[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=3.5N/mm2不大于次楞抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足規定！(2)次楞撓度驗算次楞最大容許撓度值：[ν]=500/400=1.25mm；次楞最大撓度計算值ν=0.169mm不大于次楞最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足規定！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞集中力，取次楞最大支座力4.991kN,按照集中荷載作用下三跨持續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=9000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)通過計算得到最大彎矩M=0.746kN·m，最大支座反力R=13.594kN，最大變形ν=0.695mm(1)主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經計算得到，主楞受彎應力計算值：σ=7.46×105/1.28×105=5.8N/mm2；主楞抗彎強度設計值：[f]=17N/mm2；主楞受彎應力計算值σ=5.8N/mm2不大于主楞抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足規定！(2)主楞撓度驗算依照持續梁計