1、工程概況1.1前言中國建筑東北設計研究院有限公司受珠海橫琴總部大廈發展有限公司的委托，對其擬建的珠海橫琴總部大廈項目場地進行巖土工程詳細勘察，要求查明場地地基土的地質構成及其物理力學性質，為設計與施工提供可靠的地質依據。本工程建(構)筑物重要性等級為一級，場地等級為二級，地基等級為二級，地基基礎設計等級為甲級，巖土工程勘察等級為甲級，基坑側壁安全等級為一級。本工程主體設計亦由我司承擔。1.2擬建建筑物概況擬建珠海橫琴總部大廈項目總用地面積為80046.95平方米，總建筑面積約為41萬平方米。擬建主體建筑包括兩座辦公用塔樓（T1、T2）、一座綜合性主樓（T3）和多幢多層商業建筑物。建筑紅線范圍內設有4層滿堂地下室，地下室高度為18.0米。擬建建筑物概況詳見下表1。擬建建筑物概況一覽表表1建筑物名稱設計±0.00標高（m）層數高度（m）結構類型沉降敏感度基礎型式基礎埋深（m）單柱最大軸力（KN）基礎允許傾斜值/沉降差/平均沉降量地下室層數/高度多層商業建筑4.24～6F35.4框架結構敏感樁基1810000～190000.003/0.002/200mm4層/18m辦公用塔樓TI4.223F96.4框-筒結構敏感樁基18350000.0025/0.002/200mm4層/18m辦公用塔樓T24.223F96.4框-筒結構敏感樁基18350000.0025/0.002/200mm4層/18m超高層塔樓T34.2102F442組合框敏感樁基251550000.002/0.002/150mm4層/18m滿堂地下室4.2-4F-18框架結構敏感樁基1880000.003/0.002/200mm4層/18m擬建項目上部建筑共用一個地下室，各塔樓高度差異較大，結構對基礎變形及差異沉降敏感。建筑物安全等級：Ｔ1、T2塔樓及多層商業用房為二級，T3超高層塔樓為一級。1.3勘察目的與要求本次勘察目的是為施工圖設計階段的地基與基礎設計和施工提供詳細的巖土工程勘察資料，設計單位提出的詳細勘察技術要求如下：(1）查明各巖土的地形、地貌、地質構造和地層成因、分布、類別、厚度、各土層的物理力學性質指標，提出設計所需參數及基礎設計方案建議。(2）查明有危害的不良地質現象及其發展規律與危害程度,并提供整治建議；評價地基的穩定性,判別場地類別及場地土類型。(3）查明地下水類型、埋藏、補給及排泄條件、腐蝕性、初見及穩定水位。對施工的影響，并提出防治措施建議。(4）對基坑工程的設計、施工方案提出意見。(5）查明埋藏的河道、墓穴、防空洞、孤石等對工程不利的埋藏物。(6）對復雜場地進行工程地質分區,檢測地震作用下地基土液化問題及抗震計算所需參數。2、勘察工作概況2.1勘探孔布置及完成工作量本次勘察根據設計單位布置的勘探孔位置平面圖放點施工，共布置鉆孔201個，其中沿地下室周邊布置40個基坑勘探孔，編號為JK1～JK40,勘探點間距為15.00～30.00米；沿擬建建筑物角點、邊線及內部網格狀按樁基礎均勻布置161個勘探孔，編號為ZK1～ZK161，勘探點間距為11.50～27.50米。本次勘察共完成194個鉆孔，另外ZK124#、ZK143#、ZK149#、ZK150#、ZK152#、ZK153#、ZK154#等7個鉆孔在已建辦公樓和展示廳內，無法施工，待條件允許時，再進行施工。我司于2011年12月12日進入現場施工，2012年1月3日完成現場全部工作。鉆探結束后用原土對鉆孔進行回填。本次勘察完成的主要工作量如下：(1）鉆探總進尺：12998.00米；(2）動力觸探N63.5試驗：4.70米；(3）標準貫入試驗：1166次；(4）取樣：擾動土樣56件，原狀土樣248件，巖樣21組，水樣6組；(5）鉆孔定點：201個。2.2勘察方法本次勘察采用鉆探為主，結合水文地質參數測定、地震安全性評價、現場原位測試及室內試驗等方法進行。其中鉆探工作采用XY-1A型鉆機14臺、合金及金剛石鉆具（套管、泥漿護壁），回轉鉆進；水文地質參數的測定方法采用鉆孔抽水試驗、地下水位觀測及室內試驗；現場原位測試包括標準貫入試驗、動力觸探試驗等；室內試驗包括土工試驗、巖石強度2.3工程測量本次勘察鉆孔測量工作，采用全站儀，三角高程法施測鉆孔標高。坐標為珠海坐標系，鉆孔高程屬1956黃海高程，BM引測點引自場地東南角十字門古戰場石碑一角處（因圖幅有限，未在勘探點平面布置圖中標示），其編號為G10201，坐標為X=988756.254，Y=400229.103，黃海高程為3.614米。2.4勘察工作依據（1）《建筑地基基礎設計規范》（GB50007—2002）（2）《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）（3）《巖土工程勘察規范》（GB50021—2001）2009年版（4）《建筑地基基礎設計規范》（DBJ15-31-2003）（5）《建筑基坑支護技術規程》（JGJ120—99）（6）《高層建筑巖土工程勘察規程》（JGJ72—2004）（7）《原狀土取樣技術標準》（JGJ89-92）（8）《土工試驗規程》（SL237-1999）（9）《土的分類標準》（GB145-90）（10）《巖土工程基本術語標準》（GB/T50276-298）（11）《工程測量規范》（GB50026-2007）（12）《土工試驗方法標準》（GB/T50123-1999）（13）《建筑樁基技術規范》（JGJ94-2008）（14）《地基動力特性測試規范》（GB/T50269-97）（15）《軟土地區工程地質勘察規范》（JGJ83—91）（16）《巖土工程勘察報告編制標準》（CECS99:98）（17）巖土工程詳細勘察任務書（18）巖土工程勘察方案（19）擬建建筑物平面圖（20）《珠海橫琴總部大廈項目巖土工程初步勘察報告》廣東省珠海工程勘察院（2011.03）。3、場地位置、地形地貌及區域地質構造3.1場地位置擬建珠海橫琴總部大廈場地位于珠海橫琴新區口岸服務區，場地東側距十字門水道約80米，西側距銀鑫花園住宅小區約100米，南側緊鄰順景路，距橫琴口岸與蓮花大橋約300米，北側緊鄰珠海國開投資有限公司開發的美麗之冠梧桐樹大廈項目用地（項目在建）。3.2場地地形地貌擬建珠海橫琴總部大廈場地原始地貌單元為濱海平原地貌，原地勢低洼，后經人工填土整平，現場地較為平坦，勘察時鉆孔孔口標高變化介于2.23～4.43米之間。據調查，場地中間除分布一條地下光纜（擬施工前移走）外，場地及周邊無地下管線分布，場地上空無高壓電線分布。3.3區域地質構造珠海市地處珠江三角洲的中南部，珠江口的西岸。在大地構造上為中國東部新華夏系第二隆起帶與南嶺緯向構造帶的復合部位，也是華夏地向斜的東南延伸部分。近場區主要斷裂分布情況詳見下圖。近場區區域上主要發育西江斷裂（1）、馬騮洲斷裂（2）、三灶—橫琴斷裂（3），分述如下：（1）西江斷裂西江斷裂是控制珠江三角洲西緣的斷裂帶。斷裂北自四會往南東經鶴山、江門至珠海磨刀門延伸入南海，長約200km。在近場區內，斷裂基本是沿西江下游的北西向河谷地區發育，總體走向北西310～330，傾角大于50。據南海九江大橋的工程地震探測結果，斷裂切割了二疊系變質砂巖和燕山期黑云母花崗巖，變質砂巖和花崗巖呈斷層接觸，形成寬約50m的斷層破碎帶，發育斷層角礫巖夾薄層斷層泥和花崗碎斑巖，并在河床出現斷層溝。發育在斷層溝北側變質砂巖中的斷層走向303～320，傾向南西，傾角75～85；發育在南側花崗巖中的斷層走向北西303，傾向北東，傾角80，斷層破碎帶寬約為1～2m。推測斷裂的主斷面是從斷層溝通過。在了哥山、潭窯山、鵝公山等地，斷裂發育在中上侏羅統內，形成強烈的構造角礫巖，構成斷層三角面或斷層崖。在了哥山，斷裂切割中上侏羅統紫紅色砂巖，斷裂走向北西320～330，傾向南西，傾角60～77。斷層破碎帶寬40m，由碎裂巖至角礫巖組成，其內間有糜棱巖帶，每條糜棱巖帶寬約30～60cm。斷裂內存在多條高角度構造斷面，組成疊瓦狀構造，斷裂總體表現為早期可能發生自西南向東北方向的高角度擠壓逆沖運動，中至后期則以拉張作用為主。從不太發育的斷層階步可證明，斷裂早期活動兼有左旋滑動，但滑動量不大，斷裂的最新一次活動則以高角度傾滑為主。在九江、了哥山等地采集的斷層樣品進行熱釋光年齡測試，九江河段的斷層泥樣品測年為距今4.42±0.34萬年，了哥山分別為距今4.95±0.43萬年、9.77±0.76萬年、14.66±1.2萬年，江門外海潮蓮鉆孔中斷層泥測年數據為8.50±0.50萬年，斗門水鬼巖的構造巖熱釋光測年數據為20.08±0.02萬年。由此可見，斷裂曾在中更新世末期至晚更新世中晚期有過強烈活動。近場區的斷裂活動性與斷裂南段和北段相比較明顯相對較弱。在西江斷裂南段的磨刀門大橋采集的斷層樣品熱釋光年齡測試結果顯示，斷裂活動年代為距今2.34±0.15萬年，相對年代在晚更新世末。西江斷裂的地震活動也主要分布在南段和和北段，如北段的四會在1445年發生4級地震，南段的磨刀門水域1905年發生澳門5級地震。近場區沿西江斷裂歷史未記錄過破壞性地震。自1970年以來，儀器記錄的小震也集中在斷裂北段的四會、廣寧等地和南段的磨刀門水域，近場區相對較少。（2）馬騮洲斷裂自橫崗向南西經深圳水庫、羅湖至香港的尖鼻咀，流浮山入近場區內的伶仃洋，之后沿小橫琴島北緣至三灶島北緣后延出區外。走向N55oE，傾向北西；傾角45o—65o不等。斷裂切割了燕山期花崗巖和白堊紀紅色礫巖。控制了不同時代地層和巖漿活動。沿斷裂發育硅化角礫巖帶、糜棱巖帶、硅化破碎帶、綠泥石化和絹云母化糜棱巖等。斷層物質熱釋光測年資料有：（91.50±6.40）萬年、（56.9±9.3）萬年、（31.90±2.40）萬年、（20.70±1.40）萬年和（18.10±1.40）萬年等。這表明該斷裂在早更新世、中更新世早期和中更新世晚期都有過明顯的活動。（3）三灶—橫琴斷裂斷裂西起自上、下川島與大襟島北側，經大、小橫琴島抵澳門南海域，過伶仃洋后，可能與深圳—五華斷裂帶相連。在三灶島地區，斷裂僅出露在島的東北角斜尾村一帶，斷裂帶寬約15m，硅化構造角礫巖、石英脈十分發育。斷裂產狀為走向北東55～60，傾向南東，傾角65～70。在該處，斷裂影響帶的寬度達150m左右，小斷裂和片理化帶十分發育。在斜尾村西南山鞍處采集的熱釋光樣（TL）結果為距今18.3±1.56萬年，相當于中更新世中晚期。該斷裂的實地考察表明，在大襟島西北側的獅子頭灣，該斷裂發育在泥盆系砂頁巖中，走向北東40～60，傾向北西，傾角65～70，斷裂帶寬約10～30m，測得斷層泥的熱釋光（TL）年齡為17.28萬年，石英顆粒形貌掃描（SEM）分析認為斷層活動年代屬晚更新世。在大橫琴島北側石山，斷裂走向北東70～80。，傾向北西，傾角80～87，切割黑云母花崗巖，形成寬約40m的剪切破碎帶。在地震活動方面，1905年在該斷裂的東北端與西江斷裂交匯處的磨刀門水域曾發生澳門5級地震。根據區域地質構造資料及本次勘察結果，本場地雖然鄰近多個斷裂帶，但場地內未發現活動斷裂通過的形跡，場地是穩定的。4、場地氣象資料根據廣東省標準《建筑氣象參數標準》（DBJ15-1-90），珠海市位于珠江口伶仃洋西岸，屬亞熱帶海洋性氣候。年平均氣溫22.4℃，因受海洋影響，氣溫年平均日較差很小，僅有5.3℃。無冬季天氣，終年氣溫在0℃以上，極端最低氣溫為2.5℃。自4月中旬至11月上旬為夏季，長達半年。日最高氣溫≥35℃的日子為數不多，全年為2.1天，極端最高氣溫為38.5℃。年平均相對濕度為79%，9～1月各月相對濕度稍低，均小于80%，12月份最低，為70%，2～8月較高，各月均大于80%，其中3～6月各月≥85%，4月份最高，為86%。年降雨日為137.2天，年平均降雨量為1993.70mm，其中5～9月降水集中，其降雨量合計為年降雨量的77%。5、6、8月各月降水量均大于300mm，6月降雨量最多，達361.9mm。夏季多受臺風影響，易出現暴雨、大風天氣，年暴雨日為10.5天，4～10月暴雨日數合計為年總數的97%。年大風日數為8.8天，4～10月大風日數合計為8.1天，其間最多的7月份，有2.5天，其次為9月份，有1.9天（1983年9月6日，珠海受臺風襲擊，8級大風長達8小時，12級大風長達5小時）。年平均風速為3.3m/s，12～2月各月風速較小，皆不足3.0m/s，珠海地區重現期10年、50年、100年的基本風壓分別為0.75kN/m2、0.85kN/m2、0.90kN/m2。珠海鄰近珠江口，海潮潮型為不正規半日周潮，據各站資料，珠海年平均潮差為0.84～1.24m，淇澳島為1.2m左右。最高潮位一般在2.0～2.5m左右，最低潮位為－1.50～－2.00m左右；平均高潮位為0.40～0.70m左右，平均低潮位為－0.47～－0.73m左右。5、場地地基土（巖）構成及性質根據鉆探結果，場地內地層在鉆探深度內主要有人工填土層（Q4ml）、第四系海陸交互相沉積層（Q4mc）及殘積層（Qel），下伏基巖為燕山期（γ52-3）花崗巖。各地層按自上而下的順序依次描述如下：(1)人工填土層（Q4ml）沖填土=1\*GB3①(=1\*GB3①為地層編號，下同)：黃褐色、褐色，由粉砂、細砂、中砂組成，含少量植物根系。為可液化土層。松散，稍濕～飽和，分布較連續。層頂標高為2.23～4.43米，層厚0.5～7.0米，平均厚度為3.19米。素填土=1\*GB3①1：褐黃、灰褐色，由粘性土組成，含少量砂礫及植物根系。松散，稍濕～飽和，僅局部分布。層頂標高為2.46～4.43米，層厚0.2～6.4米，平均厚度為1.17米。另外，據初勘資料，場地西側臨時便道范圍分布塊石填土，主要由微風化花崗巖碎石塊和少量粘性土回填而成，巖石碎塊直徑一般5～30cm，個別達50cm以上，厚度1.20～2.70m，層底標高為0.62～2.84m(2)第四系海陸交互相沉積層（Q4mc）由淤泥②、粉質粘土③、淤泥質粉質粘土④、粉質粘土⑤、淤泥質粉質粘土⑤1、中砂⑤2、礫砂⑥及粉質粘土⑥1組成。淤泥=2\*GB3②：灰褐、灰色、灰黑色，富含有機質，稍有腥臭味，局部含碳質、粉砂及貝殼碎屑。飽和，流塑狀態。稍有光澤，韌性中等，干強度中等，無搖振反應。性質不均，局部相變為淤泥質粉質粘土、淤泥質粘土。場地普遍分布。層頂標高為-3.74～2.49米，層厚4.50～14.60米，平均厚度為10.39米。粉質粘土③：黃褐色、灰色，含氧化鐵斑。稍有光澤，韌性中等，干強度中等，無搖振反應。飽和，可塑狀態。性質不均，局部為粘土，場地普遍分布。層頂標高在-14.06～-3.61米，層厚0.40～10.30米，平均厚度為3.57米淤泥質粉質粘土④：灰黑色，含少量有機質。稍有光澤，韌性中等，干強度中等，無搖振反應。飽和，軟塑～流塑狀態。性質不均，局部相變為淤泥質粘土、粉質粘土。場地分布較連續。層頂標高在-20.42～-10.61米，層厚0.70～18.10米，平均厚度為4.37米粉質粘土⑤：灰色、紅褐色，含有氧化鐵斑。稍有光澤，韌性中等，干強度中等，無搖振反應。飽和，可塑狀態，性質不均，局部為淤泥質粉質粘土。場地普遍分布。層頂標高在-33.53～-12.99米，層厚0.60～28.50米，平均厚度為8.81米淤泥質粉質粘土⑤1：灰黑色，含少量有機質。稍有光澤，韌性中等，干強度中等，無搖振反應。飽和，流塑～軟塑狀態。場地僅局部分布。層頂標高在-29.41～-15.86米，層厚0.90～8.70米，平均厚度為3.79米中砂⑤2：褐色、黃褐色，石英、長石質，均粒結構，分選性一般，級配差，含少量粘性土。飽和，稍密（局部中密）。場地僅局部分布。性質不均，局部呈細砂、粗砂狀。層頂標高在-30.02～-19.21米，層厚0.70～5.60米，平均厚度為2.61米礫砂⑥：灰白色、灰黑色、黃褐色，石英、長石質，含少量粘性土。分選性較好，級配一般，飽和，中密狀態。場地普遍分布。性質不均，局部呈中砂、粗砂、圓礫狀。層頂標高在-70.69～-22.09米，層厚0.50～39.40米，平均厚度為13.73米。粉質粘土⑥1：灰色、黃褐色，飽和，可塑～軟塑狀態。稍有光澤，韌性中等，干強度中等，無搖振反應。場地內局部分布。性質不均，局部為粉質粘土、淤泥質土。層頂標高在-68.39～-26.21米，層厚0.50～9.00米，平均厚度為3.00米。（3）花崗巖風化殘積層（Qel）礫質粘性土⑦：紅褐色、黃褐色、灰白色，由花崗巖殘積而成，原巖結構可辨。礫砂含量普遍大于20%，局部小于20%，以砂質粘性土產出。切面稍光滑，韌性中等，干強度中等，無搖振反應。飽和，可塑～硬塑狀態。該層具有浸水易崩解軟化、強度降低的工程特性。層頂標高在-73.99～-44.48米。此次勘察部分鉆孔未穿透該層，最大揭露厚度為25.00米。（4）燕山期（γ52-3）花崗巖本次鉆探揭露的花崗巖，按其風化程度的不同，可分為全風化花崗巖⑧、強風化花崗巖⑨、中風化花崗巖⑩和微風化花崗巖⑾四帶。全風化花崗巖⑧：灰綠色、黃褐色、灰白色，主要礦物為長石、石英、黑云母。主要礦物已完全風化成砂土、粉質粘土狀，結構完全被破壞，干鉆較容易，可用鎬挖，手捏易碎。無空洞、臨空面、軟弱巖層或破碎巖體存在，屬極軟巖，巖體完整程度為極破碎，巖體基本質量等級為Ⅴ級。場地普遍分布。層頂標高在-74.54～-53.72米。此次勘察部分鉆孔鉆到該層，最大揭露厚度為18.00米。強風化花崗巖⑨：灰白色、灰綠色，花崗結構，塊狀構造，主要礦物為長石、石英、黑云母。結構大部分破壞，節理裂隙很發育。巖芯呈半巖半土狀、碎塊狀。場地普遍分布，此次勘察部分鉆孔鉆到該層。層頂標高在-81.14～-63.45米。最大揭露厚度為10.50米。中風化花崗巖⑩：灰白色，花崗結構，塊狀構造，主要礦物為長石、石英、黑云母。結構部分破壞，沿節理面有次生礦物，節理裂隙較發育。巖芯呈短柱狀或長柱狀。回轉鉆進困難，依據巖土工程勘察規范（GB50021—2001）2009版，判定屬較硬巖，巖體完整性指數在0.35～0.55之間，巖體完整程度為較破碎～較完整，巖體基本質量等級Ⅲ～Ⅳ級，巖石質量指標為較差的，RQD在50～75之間。場地普遍分布，無空洞、臨空面、軟弱巖層或破碎巖體存在。層頂標高在-88.44～-65.45米。此次勘察部分鉆孔鉆到該層，最大揭露厚度為6.50米。微風化花崗巖⑾：灰白色，花崗結構，塊狀構造，主要礦物為長石、石英、黑云母。結構基本未變，僅節理面有渲染或略有變色，有少量裂隙。巖芯呈長柱狀。回轉鉆進困難，依據巖土工程勘察規范（GB50021—2001）2009版，判定屬堅硬巖，巖體完整性指數在0.55～0.75之間，巖體完整程度為較完整，巖體基本質量等級Ⅱ級，巖石質量指標為較好的，RQD在75～90之間。場地普遍分布，無空洞、臨空面、軟弱巖層或破碎巖體存在。此次勘察未穿透該層，最大揭露厚度為5.80米。各土層的分布規律、產狀詳見附圖2～38。6、各層地基土（巖）的物理力學性質本次勘察共采取了248件原狀土樣和56件擾動砂樣進行室內常規物理力學指標試驗。以各巖土單元層為統計單元，對巖土性質指標進行分層統計，分別統計樣品數、最小值、最大值、平均值、標準差和變異系數，試樣數少于6個者僅統計樣品數、最小值、最大值和平均值。各層地基土（巖）的物理力學性質指標詳見表2～7。各土(巖)層主要物理力學指標表表2巖土名稱天然孔隙比e標準值液限指數IL標準值壓縮模量（變形模量）平均值Es、E0(MPa)標準貫入修正擊數標準值（平均值）N(擊)含水量w平均值（%）承載力特征值fak(kPa)沖填土eq\o\ac(○,1)3.9(4.2)90素填土eq\o\ac(○,1)1(2.4)淤泥eq\o\ac(○,2)1.5331.442.490.4(0.4)55.550粉質粘土③0.9300.494.615.9(6.1)32.5150淤泥質粉質粘土④1.2791.322.703.5(3.7)45.960粉質粘土⑤0.7660.354.907.2(7.4)26.5180淤泥質粉質粘土⑤11.2211.313.333.6(4.1)41.470中砂⑤2（15.00）11.5(13.10)180礫砂⑥（30.00）N=19.4(20.00)N63.5=12.4(13.2)250粉質粘土⑥11.0201.014.556.9(7.5)34.5160礫質粘性土⑦1.0180.325.93（62.00）18.7(18.8)34.1230全風化花崗巖⑧0.8450.465.13（101.50）27.7(28.4)27.5330強風化花崗巖⑨（212）48.2(49.6)650中風化花崗巖⑩8000.00（靜彈性模量）微風化花崗巖⑾20000.00（靜彈性模量）各土(巖)層標準貫入試驗統計表表3巖土名稱標準貫入修正擊數N(擊)標準貫入實測擊數N’(擊)標準值平均值標準值平均值沖填土=1\*GB3①3.94.24.04.3素填土=1\*GB3①1/2.4/2.5淤泥=2\*GB3②0.40.40.50.5粉質粘土③5.96.17.98.2淤泥質粉質粘土④3.53.75.05.3粉質粘土⑤7.27.410.210.5淤泥質粉質粘土⑤13.64.15.25.8中砂⑤211.513.116.518.8礫砂⑥19.420.027.828.5粉質粘土⑥16.97.59.810.8礫質粘性土⑦18.718.826.726.9全風化花崗巖⑧27.728.439.640.6強風化花崗巖⑨48.249.668.970.8各土(巖)層直接快剪、固結快剪試驗指標統計表表4巖土名稱直接快剪指標固結快剪指標粘聚力Cq(kPa)內摩擦角Φq(度)粘聚力Cq(kPa)內摩擦角Φq(度)淤泥=2\*GB3②7.9（8.6）3.5（4.2）12.9（13.6）6.4（7.3）粉質粘土③24.7（27.0）11.4(12.7)38.6（46.7）12.8（14.2)淤泥質粉質粘土④11.3（12.2）5.6（6.2）14.8（16.8）5.4（7.1）粉質粘土⑤26.0（29.2）10.0（11.0）31.2（38.1）13.9（16.4）淤泥質粉質粘土⑤1（13.6）（5.9）（19.4）（12.0）粉質粘土⑥1（21.5）（8.4）（19.9）（6.0）礫質粘性土⑦27.7（33.2）12.0（13.5）32.3（49.3）11.6（16.5）全風化花崗巖⑧（22.3）（17.1）（79.4）（34.8）注：表中掛號內數值為標準值，掛號外數值為平均值。各土(巖)層三軸剪切試驗指標統計表表5巖土名稱粘聚力（不固結不排水）Cuu(kPa)內摩擦角（不固結不排水）Φuu(度)有效粘聚力（固結不排水）C’(kPa)有效內摩擦角（固結不排水）Φ’(度)粘聚力（固結不排水）Ccu(kPa)內摩擦角（固結不排水）Φcu(度)淤泥=2\*GB3②7.2（8.1）0.7（0.7）4.2（4.5）23.4（24.2）6.7（7.3）11.8（12.3）粉質粘土③12.4（16.3）1.8（3.0）5.9（7.4）22.2（23.4）10.9（12.7）14.3（15.1）淤泥質粉質粘土④7.6（10.3）0.5（0.7）3.5（4.1）24.2（25.1）6.3（7.0）12.3（12.9）粉質粘土⑤（15.9）（2.0）（4.6）（24.0）（8.9）（15.0）淤泥質粉質粘土⑤1（11.6）（0.9）（4.1）（24.3）（6.4）（12.6）注：表中掛號內數值為標準值，掛號外數值為平均值。各土(巖)層壓縮指數、前期固結壓力、休止角、滲透系數統計表表6巖土名稱壓縮指數Cc前期固結壓力Pc滲透系數（室內）k（cm/s）休止角（水上）休止角（水下）沖填土=1\*GB3①(1.3×10-2)38.5（39.0）33.0（33.7）淤泥=2\*GB3②0.454（0.421）65.5（55.3）淤泥質粉質粘土④（0.304）（77.5）粉質粘土⑤0.216（0.200）123.8（114.6）中砂⑤2（41.5）（36.0）粉質粘土⑥1（0.255）（151.7）礫砂⑥(2.2×10-2)41.7（42.2）35.7（36.0）礫質粘性土⑦0.196（0.185）151.7（137.7）注：表中掛號內數值為標準值，掛號外數值為平均值。各巖層單軸飽和抗壓強度數理統計表表7巖土名稱統計數據n=(件)統計數據區間值(擊)平均值frm標準差б變異系數δ修正系數Ψ=1-（1.704/√n+4.678/n2）δ修正后強度標準值frk=Ψ·frm中風化花崗巖826.7～70.643.916.2690.3710.75032.9微風化花崗巖673.1～96.685.858.7550.1020.91678.6說明：（1）地基承載力特征值使用條件1）地基土承載力特征值確定的假設條件為巖土層無側限且為均質體、空間無限展布的環境。2）參數表中承載力特征值是在基礎埋深小于0.5m和基礎寬度小于3m條件下使用，若基礎深、寬大于上述條件時，應按設計規范的要求進行承載力特征值深、寬修正。3）使用表2中各巖土層承載力特征值設計時必須保證各巖土層處于天然狀態，不得有泡水軟化或人為擾動破壞其結構的影響。（2）巖土試驗參數可靠性及適用性評價本次勘察取樣、標貫試驗、動力觸探試驗、土工試驗測試均按有關規程、規范進行操作。經過本次勘察測試成果數據統計表明，大部分測試數據均在巖土測試正常離散性（變異性）范圍之內，測試數據可靠。對于標貫試驗擊數N、動力觸探試驗N163.5、抗剪強度（c、φ值）特征指標取統計標準值，其它特性指標取統計平均值。以上設計參數均根據地區經驗給出。地基承載力（fak）按試驗成果和地區工程經驗取特征值。7、水文地質條件(1)本次勘察在鉆探深度內均見有地下水，場地地下水類型為賦存于沖填土與素填土中的上層滯水、賦存于礫砂中的潛水、賦存于花崗巖風化裂隙中的潛水，其中賦存于礫砂中的潛水和賦存于花崗巖風化裂隙中的潛水具有微承壓性。第四系土層中的上層滯水賦存于沖填土及素填土中，潛水賦存于礫砂及中砂層中，受大氣降水及區域水文地質的補給?；鶐r裂隙水主要是花崗巖各風化帶裂隙潛水，基巖裂隙潛水具如下特征：即地下水的分布受賦存巖體裂隙發育程度的影響較大，具明顯的各向異性特點，屬非均質滲流場，在節理裂隙較發育的地段，裂隙水賦存較豐富，且透水性較強。(2)勘察期間為枯水期，測得場地穩定混合水位在地面下0.5～3.0米左右，相當于黃海高程0.28～2.55米。地下水水位隨季節變化明顯，變化幅度1米左右。(3)擬建場地地下水的補給來源主要是大氣降雨及地表滲流；地下水的排泄主要是大氣垂直蒸騰和向前山河滲流排泄。(4)地下水位的變化與季節關系密切。雨季時，大氣降水充沛，地下水位上升；而在枯水期因降水減少，地下水位隨之下降。(5)按照《巖土工程勘察規范》（GB50021-2001、2009年版)）第12.2.1-5條判定，該場地環境類型屬Ⅱ類，A型水。根據ZK5、ZK38、ZK44、ZK55、ZK115、ZK131號鉆孔水質分析報告的水質分析結果判斷，場區地下水對混凝土有弱腐蝕性；在長期浸水條件，對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性；在干濕交替條件下對鋼筋混凝土結構中的鋼筋有中等腐蝕性。故基礎設計時，應采取相應的防腐蝕措施，有關建筑材料的腐蝕性防護，應符合國家現行標準《工業建筑防腐蝕性設計規范》（GB50046-2008）的規定。地下水對建筑材料的腐蝕性評價表表8建筑材料類別腐蝕等級腐蝕介質對比項微弱中強混凝土結構按環境類型（Ⅱ類環境）SO42-含量(mg/l)規范值＜300300～15001500～3000＞3000本場地值16.09～488.89Mg2+含量(mg/l)規范值2000～30003000～4000＞4000本場地值44.32～266.42總礦化度(mg/l)規范值＜20000＞60000本場地值481.53～7829.13按地層滲透性（A）pH值規范值＞6.56.5～5.05.0～4.0＜4.0本場地值7.32～8.09侵蝕性CO2(mg/l)規范值＜1515～3030～60＞60本場地值2.79～29.63HCO3-(mmol/l)規范值＞1.01.0～0.5＜0.5-本場地值8.30～21.86鋼筋砼結構中鋼筋干濕交替地下水中Cl-含量(mg/l)規范值＜100100～500500～5000＞5000本場地值24.011～3656.16(6)鉆孔抽水試驗本次勘察，在場地內沖填土①內進行了3次鉆孔降水頭抽水試驗，試驗方法成果詳見《抽水試驗綜合成果表》，其試驗結果滲透系數k在2.57×10-3～4.65×10-3cm/s之間，平均值為3.71×10-3cm/s。8、不良地質、災害地質及抗震分析評價8.1不良地質、災害地質現象場地內主要的不良地質是分布厚層淤泥軟弱土層，其工程性質差，呈高壓縮性，欠固結，在自重壓力和附加荷載作用下軟土的固結沉降歷時長，最終沉降量大,在未進行軟地基處理直接在其上鋪筑混凝土地面，一段時間后混凝土地面會因軟土的固結沉降發生下沉、開裂，是工程建設較為棘手的巖土工程問題。場地局部地段分布塊石填土層，對樁基礎施工造成障礙，建議場平前予以挖除。此外，場地上部沖填土=1\*GB3①為可液化土層，地震時將發生輕微～中等液化現象。除此之外，場地內及場地附近未發現如巖溶、滑坡、危巖和崩塌、泥石流等地質災害現象，無其他不良地質現象。8.2軟土震陷和砂土液化場地分布淤泥及淤泥質粉質粘土軟弱土層，厚度較大，承載力低，在地震設防烈度為7度區應考慮軟土震陷的影響。場地上部分布飽和的以粉砂、細砂、中砂為主要填料的沖填土①，埋深在20m深度內，珠海地區抗震設防烈度為7度，根據《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）規定，需進行飽和砂土液化判別。判別采用標準貫入試驗計算方法。沖填土①采用下列公式計算臨界標準貫入錘擊數Ncr：式中：Ncr——飽和砂土液化臨界標準貫入錘擊數；N0——當抗震設防烈度為7度時，按近震考慮，N0取7；ds——飽和砂土標準貫入點深度（m）；dω——地下水位深度（m）；ρc——粘粒含量（％）；實測ρc（％）＜3，取3；β——調整系數，設計地震第一組取0.80，第二組取0.95，第三組取1.05。珠海市的抗震設防烈度為7度，設計地震分組為第一組，故β取0.80。當實測標準貫入錘擊數N’值小于上式確定的臨界值Ncr時，判為液化土，否則判為不液化土。液化判別結果詳見表9。飽和砂土層液化判別表表9鉆孔編號標貫深度（m）層號巖性地下水位深度(m)臨界錘擊數Ncr(擊)實測錘擊數N’(擊)液化判別JK14.0～4.3①沖填土0.007.96.0液化JK62.1～2.4①沖填土0.006.03.0液化JK241.5～1.8①沖填土0.005.34.0液化JK302.3～2.6①沖填土0.006.34.0液化ZK241.5～1.8①沖填土0.005.34.0液化ZK882.5～2.8①沖填土0.006.54.0液化ZK1022.5～2.8①沖填土0.006.55.0液化ZK1252.0～2.3①沖填土0.005.94.0液化根據表8，場地沖填土=1\*GB3①為可液化砂土，需進一步按下式計算液化指數，并評價其液化等級。式中：IlE——液化指數；n——在判別深度范圍內每一個鉆孔標準貫入試驗點的總數；Ni、Ncri——分別為i點標準貫入錘擊數的實測值和臨界值，當實測值大于臨界值時應取臨界值的數的值；di——i點所代表土層厚度（m）；Wi——i土層單位土層厚度的層位影響權函數值（m-1），當該層中點深度Zi≤5m時取10，Zi=20m時取0，5m＜Zi<20m時應按線性內插法取值。當累計液化指數∑IlE≤6時，為輕微液化，6＜∑IlE≤18為中等液化，∑IlE＞18為嚴重液化。液化指數計算結果及液化等級評價見表10。液化指數及液化等級評價表表10鉆孔編號層號臨界錘擊數Ncr(擊)實測錘擊數N’(擊)液化層厚度（m）液化指數IlE液化等級JK1①7.96.05.713.7中等JK6①6.03.02.010.0中等JK24①5.34.02.56.1中等JK30①6.34.02.38.4中等ZK24①5.34.02.35.6輕微ZK88①6.54.03.513.5中等ZK102①6.55.03.17.2中等ZK125①5.94.01.65.2輕微根據上述計算結果，場地上部沖填土①會發生輕微～中等液化現象，即在發生烈度為7度地震時，沖填土①局部會發生輕微～中等液化現象。但由于該場地有四層地下室，該層沖填土=1\*GB3①屬于挖除層，可不考慮液化對擬建建筑物的影響。對于中砂⑤2、礫砂層⑥，因埋藏深度均大于20m，且為中密～密實砂層，可不考慮其液化對擬建建筑物的影響。8.3場地土的類型、場地類別及抗震驗算參數按《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）的劃分，珠海市的抗震設防烈度為7度，設計地震分組為第一組，考慮主體建筑屬超高層建筑，建議抗震設防烈度提高1度，宜按抗震設防烈度8度設防。設計基本地震加速度為0.20g，水平地震影響系數最大值多遇地震情況下為0.16，罕遇地震情況下為0.90。場地覆蓋層主要為沖填土層、素填土層、淤泥層、粉質粘土層、淤泥質粉質粘土層、礫砂層、花崗巖風化殘積層、全風化花崗巖、強風化花崗巖層。根據廣東省工程防震研究院提供的《珠海橫琴總部大廈地震安評報告》可知：場區地基土等效剪切波速為124.52≤Vse≤141.15m/s。本次勘察該場地覆蓋層厚度為68.0～84.1米之間。按《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）的表4.1.6規定，地基土等效剪切波速為Vse≤150m/s，該場地覆蓋層厚度介于15.0～80.0米之間，故可以判定該場地類別為Ⅲ類。由于場地普遍分布厚層淤泥、淤泥質粉質粘土軟弱土層及可液化松散砂土層，根據《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）對建筑場地的判別標準，場地屬對建筑抗震不利地段，擬建建筑物應按建筑抗震設計規范進行設防。9、地基土（巖）性質與均勻性評價沖填土①：在場區普遍分布，為新近形成，成份簡單，土質較均勻，結構松散。因為此場區均有四層地下室，此層屬于挖除層，可不考慮其影響。素填土①1：在場區局部分布，為新近形成，成份復雜，土質不均，結構松散。因為此場區均有四層地下室，此層屬于挖除層，可不考慮做基礎持力層。淤泥②：在場區局部分布，土質較均勻，承載力很低，性質很差，具高壓縮性。因為此場區均有四層地下室，此層屬于挖除層，可不考慮做基礎持力層。粉質粘土③:在場區內分布連續，承載力一般，性質較好，均勻性一般。因為此場區均有四層地下室，此層屬于挖除層，可不考慮做基礎持力層。淤泥質粘土④：在場區分布較連續，承載力低，性質差，均勻性差。具高壓縮性。此層不宜做基礎持力層。粘土⑤：在場區普遍分布，承載力較低，性質較差，均勻性一般。此層不宜做基礎持力層。淤泥質粘土⑤1：在場區局部分布，承載力低，性質差，均勻性差，具高壓縮性。此層不宜做基礎持力層。中砂⑤2：在場區局部分布，承載力較高，性質較好，均勻性一般。但由于局部存在，故不宜做基礎持力層。礫砂⑥：在場區分布連續，承載力較高，性質較好，土質均勻，是多層建筑和地下室較好的樁端持力層及基礎下臥層。粘土⑥1：在場區內局部分布，承載力一般，性質較差，土質均勻，不宜做樁端持力層。如果作為基礎下臥層，應對其進行變形和強度驗算。礫質粘性土⑦：在場區分布連續，承載力較高，性質較好，土質均勻，是多層建筑和地下室較好的樁端持力層及基礎下臥層。全風化花崗巖⑧：在場區分布連續，承載力較高，性質較好，土質均勻，是較好的樁端持力層及基礎下臥層。強風化花崗巖⑨：在場區分布連續，承載力高，性質好，土質均勻，是良好的樁端持力層及基礎下臥層。中風化花崗巖⑩：在場區分布連續，承載力高，性質好且均勻，是良好的樁端持力層及基礎下臥層。微風化花崗巖⑾：在場區分布連續，承載力高，性質好且均勻，是良好的樁端持力層及基礎下臥層。綜上所述：場地上部地基土均勻性較差。當采用樁基礎以礫砂及其以下地層作為樁端持力層時，地基土的均勻性為一般～較好。10、巖土工程分析與評價10.1場地和地基穩定性及適宜性評價根據區域地質資料：本場地不存在發震斷裂；不存在斷層、滑坡、坍塌、地面塌陷、泥石流、巖溶、采空區等不良地質作用和地質災害；下部基巖無空洞、軟弱巖層或破碎巖體存在，也無可產生滑移的臨空面，未發現其它人為地下工程及大面積開采地下水的活動，鄰近地段也未發現影響工程穩定性的不良地質作用和地質災害，場地整體穩定性相對較好。根據本次勘察結果，場地除上部的填土層和淤泥軟弱層穩定性較差外，下部的地層穩定性相對較好，故綜合考慮本場地地基穩定性一般～較好。場地未發現有埋藏的河道、溝濱、墓穴、防空洞等對地基安全影響較大的不利埋藏物。經對上述不良地質現象采取適當處理措施后，場地地基是穩定的，場地適宜擬建物建設。10.2場地工程環境條件評價擬建珠海橫琴總部大廈項目場地位于橫琴新區口岸服務區，場地南側有順景路與橫琴環島公路連通，橫琴環島公路北有橫琴大橋與珠海市區連通，東有蓮花大橋與澳門特別行政區連通，交通便利，大型設備進退場容易。場地表層分布素填土層、塊石填土層和沖填砂層，下部為較厚的淤泥層，大型設備進場作業需對表層處理，避免陷機。場地周圍空闊有一定的堆料空間及搭建臨設用地，施工條件較好。10.3基礎型式分析(1）根據擬建建筑特點和地質條件，結合珠海地區建筑經驗，擬建建筑物建議采用樁基礎。對于4～6層多層商業建筑及純地下室部分宜采用混凝土預制樁及鉆（沖）孔灌注樁，以礫砂⑥為基礎持力層，如礫砂⑥較薄時，樁端宜穿過粘土⑥1為宜；如礫砂⑥較厚，則需要對深部的粘土⑥1做變形和強度驗算。若不滿足設計要求，可采用大口徑鉆（沖）孔灌注樁基礎，以全風化花崗巖⑧或強風化花崗巖⑨作為樁端持力層。對于兩座23層辦公用塔樓（T1、T2）、一座102層綜合性主樓（T3），宜采用大口徑鉆（沖）孔灌注樁基礎，以中風化花崗巖⑩或微風化花崗巖⑾作為樁端持力層，嵌巖深度應達到1倍樁徑。也可考慮采用后壓漿灌注樁基礎方案。(2）成樁的可行性分析本場地主要的地層為沖填土層、素填土層、淤泥層、粉質粘土層、淤泥質粉質粘土層、礫砂層、花崗巖風化殘積層、全風化花崗巖、強風化花崗巖層，場地地層對于成樁問題不大。對于場地上部局部分布的塊石填土可清除處理。混凝土預制樁：該樁型具有樁身質量可靠、穩定，施工速度快，工期短，且造價低等優點，但存在擠土效應或局部壓樁困難等問題。若遇局部壓樁困難可采取引孔、補樁等方法處理。沖（鉆）孔灌注樁：該樁型對地基及場地施工條件適應性較強，不必考慮降水問題，單樁承載力也較高，施工較安全，樁徑、樁長可根據設計要求選擇，但本場地各風化帶基巖的埋深變化較大，工期較長，且造價較高。另沖（鉆）孔灌注樁單樁承載力對樁底沉渣厚度、以及孔壁泥漿的清凈程度要求較高，成樁質量較難控制，需加強施工管理和質量監控。此外采用該樁型還存在泥漿排放較困難及其對環境有一定污染的問題，因此應由經驗豐富的專業隊伍施工。(3）樁基施工條件及對周邊環境的影響擬建場地交通便利，大型設備進退場容易。場地表層分布素填土層、塊石填土層和沖填砂層，下部為較厚的淤泥層，大型設備進場作業需對表層處理，避免陷機。場地周圍空闊有一定的堆料空間及搭建臨設用地，施工條件較好?；炷令A制樁：壓樁過程中存在的“擠土效應”，導致短期內孔隙水壓力上升，使土體隆起并向側向擠壓，使應力影響范圍內的已有建（構）筑物及道路等產生變形，甚至破壞。同時還會對已施工完畢的工程樁產生擠壓，使之產生偏移、上浮等現象。沖（鉆）孔灌注樁：成樁過程中會產生大量噪音，影響周邊環境，另外，成樁過程中也會產生大量泥漿，其對周圍環境存在一定污染的問題。(4）特殊性巖土和地下水對樁基設計與施工的影響及防治措施擬建場地分布有欠固結沖填土、素填土、淤泥等軟弱土層，厚度較大，對場地樁基施工有一定影響，故要考慮其所產生的負摩阻力對樁基承載力和沉降的影響，建議將負摩阻力的下拉荷載計入附加荷載驗算樁基沉降。地下水對混凝土預制樁樁基設計和施工不會造成影響，對沖（鉆）孔灌注樁可能會發生塌孔、縮徑、砼離淅等現象。地下水腐蝕性防護可按國家標準《工業建筑防腐蝕設計規范》（GB50046-2008）執行。(5）設計參數檢測工程正式施工前應對工程樁設計中的重要設計參數進行檢驗校核，對施工工藝和控制施工的重要參數進行核定的各種現場測試。樁基施工前應進行試樁，校核樁基設計參數及施工條件。各項檢測項目的試驗方法和數量均應滿足有關規范要求。工程樁施工完成后按有關規范要求進行靜載試驗、樁身無損檢測或抽芯檢測，以校核單樁承載力和檢驗成樁質量。(6）地基沉降預測4～6層多層商業建筑，地基變形主要應由相鄰柱基的沉降差控制；對于兩座23層辦公用塔樓（T1、T2）、一座102層綜合性主樓（T3），地基變形特征應由傾斜值和平均沉降量控制。對于4～6層多層商業建筑及純地下室采用混凝土預制樁或沖（鉆）孔灌注樁，建議以礫砂⑥及其以下地層作為樁端持力層，根據地區工程經驗，地基變形量較小，符合規范要求。對于兩座23層辦公用塔樓（T1、T2）、一座102層綜合性主樓（T3），采用大口徑鉆（沖）孔灌注樁基礎，以中風化花崗巖⑩或微風化花崗巖⑾作為樁端持力層。根據地區工程經驗，地基變形量很小，符合規范要求。但本擬建物設計荷載較大，對差異沉降敏感，建議設計時仍應對其地基沉降進行嚴格的驗算，并采取相應的加強處理措施，保證擬建物的安全使用。10.4基坑開挖及支護方案分析本工程設有4層地下室，基坑開挖深度約為20米，基坑側壁安全等級為一級。組成基坑坑壁和坑底的地層主要為素填土層、沖填土層、淤泥層、粉質粘土層、淤泥質粉質粘土層等，穩定性均較差。因此基坑開挖時必須對坑壁采取有效的支護及止水和降（排）水工作，以保證施工的安全順利進行。根據基坑深度和現場條件，基坑支護結構建議采用“樁錨或地下連續墻+內支撐+止水帷幕”支護方案。施工前必須委托具有專業資質的設計單位進行專項基坑支護設計。為了保證基坑工程施工的順利進行和臨近道路、地下管線的安全，在基坑施工過程中，要求對基坑和周圍環境進行監測，為基坑動態設計、信息化施工提供可靠的依據。10.5地下室抗浮評價場地擬設有4層地下室，場地地下水位埋藏淺（0.50～3.0米），地下水位遠高于地下室基礎底板。結合場地地形、地貌、地下水補給、排泄條件、潮水位、季節氣候等因素，建議場地抗浮設防水位標高取絕對標高3.50米。對于地下室進行抗浮驗算，當裙樓部分地下室自重小于地下水浮力作用時，宜設置抗浮樁或抗浮錨桿。11、結論及建議根據本次194個鉆孔鉆探資料、現場原位測試及室內土工試驗結果，并結合區域地質資料進行綜合分析，可得出如下結論和建議：(1)場地地貌較單一，地層較穩定，無不良地質現象，適宜擬建物建設。(2)珠海地區抗震設防烈度為7度。設計基本地震加速度值為0.10g，設計地震分組為第一組，地基土特征周期為0.45s。(3)由于該建筑場地普遍分布有厚層的淤泥、淤泥質粉質粘土等軟弱土層，且分布輕微～中等液化沖填土層，根據《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）對建筑場地的判別標準，該場地為對建筑物抗震不利地段。擬建建筑物應按《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）有關要求進行設防。(4)根據廣東省工程防震研究院提供的《珠海橫琴總部大廈地震安評報告》可知：場區地基土等效剪切波速為124.52≤Vse≤141.15m/s。本次勘察該場地覆蓋層厚度為68.0～84.1米之間。按《建筑抗震設計規范》（GB50011—2010）的表4.1.6規定，地基土等效剪切波速為Vse≤150m/s，該場地覆蓋層厚度介于15.0～80.0米之間，故可以判定該建筑場地類別為各層地基土（巖）承載力特征值及樁基礎設計參數表表11巖土名稱標貫試驗實測擊數標準值N’(擊)地基土（巖）承載力特征值fak(kPa)混凝土預制樁樁周土摩擦力特征值qsa(kPa)混凝土預制樁樁端阻力特征值qpa(kPa)鉆（沖）孔灌注樁樁周土摩擦力特征值qsa(kPa)鉆（沖）孔灌注樁樁端阻力特征值qpa(kPa)負摩阻力系數K0tgφ沖填土①4.09010.08.00.35淤泥=2\*GB3②0.5507.04.00.15粉質粘土③7.915033.026.00.25淤泥質粉質粘土④5.06010.09.00.20粉質粘土⑤10.218037.033.00.25淤泥質粉質粘土⑤15.27010.010.00.20中砂⑤216.518027.025.0礫砂⑥27.825060.0600050.01600粉質粘土⑥19.816010.08.0礫質粘性土⑦26.723045.035.0全風化花崗巖⑧39.633087.0400065.0700強風化花崗巖⑨68.9650144.05000100.01400中風化花崗巖⑩30004000微風化花崗巖⑾45006000（5）擬建建筑物建議采用樁基礎。對于4～6層多層商業建筑及純地下室部分宜采用混凝土預