目錄TOC\o"1-2"\h\z\u21066第一章工程概況 148541.1總體工程概況 1209481.2搭設區域 161471.3腳手架工程概況 127855第二章編制依據 210581第三章施工部署 2287253.1施工目標 2242353.2施工計劃 224760第四章施工準備 2282144.1材料要求 2222694.2勞動力配備 3174964.3材料配備 4130324.4機具配備 431300第五章腳手架的搭設及拆除施工工藝 415935.1落地式鋼管腳手架的搭設施工工藝 4109265.2腳手架的拆除施工工藝 922782第六章構造要求及技術措施 10237926.1扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施 1016041第七章安全防護措施 11169647.1結構臨邊防護措施 11104457.2樓梯間防護措施 1176997.3防雷避電措施 113279第八章質量保證 12146898.1構配件允許偏差 12235658.2腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法 137258.3扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準 1626308.4質量保證注意事項 1618435第九章安全施工措施 16318239.1材質及其使用的安全技術措施 1666079.2腳手架搭設的安全技術措施 17187739.3腳手架上施工作業的安全技術措施 17156549.4腳手架拆除的安全技術措施 1819255第十章文明施工要求 1821100第十一章計算書 207876附圖 412899411-6外架平面布置圖 413146111-2外架平面布置圖 42910911-1外架平面布置圖 4315854外架立面圖 441691811-1外架剖面圖 451912411-2外架剖面圖1 46142111-2外架剖面圖2 472332011-6外架剖面圖1 483165211-6外架剖面圖2 49工程概況1.1總體工程概況江海花園南區11-1、11-2（含商鋪S-6）、11-6、地下室H項目位于江門市江海區五邑路北側，東臨德泉路，南側為在建的4-10、5-20，西側為在建的10-2棟，北側鄰近麻園河，交通便利，環境宜人。總建筑面積為76237平方米，包括高層住宅以及其裙樓、地下室車庫。地上部分為住宅、架空層、商業服務網點以及公建配套，總建筑面積65893平方米；地下部分為車庫總建筑面積10344平方米。高層住宅18、22層，建筑總高度75米；地下室1層，戰時為人防，平時用作機動車庫。1.2搭設區域分兩段搭設,一段是地下室施工段,二段是完成地下室施工后地下室頂板到主樓5層和6層。其中第二段包括主樓11-1、11-2（含商鋪S-6）和11-6棟。本方案主要敘述11-1、11-2、11-6棟主樓落地外腳手架，只編制落地架方面的內容，懸挑架另外編制專項方案。具體的布置區域詳見附圖。1.3腳手架工程概況本工程上部外腳手架采用全封閉落地式雙排外腳手架，采用雙排落地鋼管架。腳手架鋼管選用ф48.3×3.6；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5米，立桿的橫距為0.8米，立桿的步距為1.8米；腳手架與建筑物的連墻拉結采用剛性連接，連墻件用φ48.3×3.6的鋼管，連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距為4.5m，采用預埋鋼管扣件連接。由于本地區風力較大,11-1、11-2、11-6棟均在4層設置鋼絲繩對3層處外架進行拉結卸荷，搭設高度根據設計圖紙及現場施工需要。具體詳見下表。樓號±0.000現場最低搭設地面標高（相對±0.000）層高（m）搭設最高處（相對±0.000）最高搭設高度（m）備注11-14.8-1.53，4.4516.4517.9511-64.8-1.353，4.4513.4514.8011-24.6-1.153，4.4513.4514.6011-1屋面/67.45/77.810.3511-2屋面/56.87/65.358.511-6屋面/56.65/65.458.8編制依據2.1《建筑施工手冊》第五版中國建筑工業出版社；2.2《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2011）；2.3《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80-91）；2.4《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-2011）；2.5《鋼結構設計規范》（GB50017—2011）；2.6地下室H、11-1、11-2、11-6棟施工設計圖紙；2.7我司質量保證手冊，程序文件及有關規定，長期從事各類建筑工程的成功經驗；

2.8其它有關的法律、法規、標準、規章、規范性文件等。施工部署3.1施工目標安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到“杜絕死亡、重傷及消防、機械事故，年輕傷頻率控制在3‰以內”安全生產目標的必然保障，也是我項目部創建“安全文明工地”的根本要求。為此項目經理部成立以現場經理為組長的安全防護領導小組。3.2施工計劃地下室H與主樓落地式外架施工進度計劃序號項目時間111-6棟首層梁板澆筑完成2014年8月1日211-1棟首層梁板澆筑完成2014年9月1日311-2棟首層梁板澆筑完成2014年10月1日411-6棟落地外架搭設完成2014年9月20日611-1棟落地外架搭設完成2014年10月20日711-2棟落地外架搭設完成2014年11月20日施工準備4.1材料要求㈠選用材料此外架所用的腳手架鋼管采用現行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）中規定的外徑為48.3mm，壁厚為3.6mm的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的要求。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管上禁止打眼。扣件采用可鍛鑄鐵制作的標準扣件。其材質符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定。扣件的附件（T形螺栓、螺母、墊圈）采用材質符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。扣件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼、夾灰等鑄造缺陷。鋼管和扣件均必須有出廠合格證及檢驗單。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。扣件在加緊鋼管時，開口處最大距離小4.5mm，必要時進行抗滑扭試驗。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭矩達65N.m時，不得發生破壞。水平懸挑梁，其鋼材強度等級為Q235-A，型號見材料表，水平梁懸挑梁所使用的鋼材必須表面平整，無銹蝕。截面有足夠的抗彎抵抗距，在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計要求。腳手板采用鋼筋網片。規格為600mm~1000mm×800mm，不得使用腐爛、散邊或破損嚴重的鋼筋片。安全網：選用合格的聚氯乙烯編織的2000/100cm2密目安全網，規格為1.8m×6.0m的單張網重量應在3.0㎏以上，需達到阻燃要求并盡量滿足環境效果要求。連墻件材料采用鋼管、角鋼等型鋼，其材質應符合現行國家標準《碳素鋼結構》GB700-88中Q235-A鋼的要求。4.2勞動力配備勞動力配備表7-1工種人數任務架子工15負責架子搭設及拆除測量放線工2負責腳手架垂直度控制安全管理人員2腳手架搭設安全管理4.3材料配備材料配備（詳見表3-2）表7-2名稱單位數量規格普通鋼管t160ф48.3×3.6mm腳手板M21000600mm~1000mm×800mm密目安全網M2350001.8m×6.0m直角扣件個15000旋轉扣件個1500對接扣件個80004.4機具配備機具配備（詳見表3-3）名稱單位數量備注架子扳手把30搭設和拆除架子用力矩扳手把8檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求腳手架的搭設及拆除施工工藝5.1落地式鋼管腳手架的搭設施工工藝5.1.1搭設順序在牢固的地基彈線、立桿定位→擺放掃地桿→豎立桿并與掃地桿扣緊→裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊→裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊→安第一步小橫桿→安第二步大橫桿→安第二步小橫桿→加設臨時斜撐桿，上端與第二步大橫桿扣緊(裝設與柱連接桿后拆除)→安第三、四步大橫桿和小橫桿→安裝二層與柱拉桿→接立桿→加設剪力撐→鋪設腳手板，綁扎防護及檔腳板、立掛安全網。5.1.2施工方法定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐（拋撐），拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件以上兩步時，宜先立外排，后立內排。腳手架剖面圖1、地基基礎腳手架搭設時應在立桿底部鋪設墊板，要求為厚度不小于50mm，寬度不少于200mm的木板或槽鋼等，嚴禁立桿直接落在板表面上，墊板與板表面接觸密實。板上不得有重型施工機械，同時應保證板表面整潔干凈，積水應及時清理。2、立桿設置(1)立桿采用對接接頭連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。(2)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。(3)立桿及縱橫向水平桿構造要求見下圖：3、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在腳手架高度方向的間距按上表步距取值，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm左右；(2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。剪刀撐搭設角度為45～60度之間。4、腳手板、腳手片的鋪設要求(1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。(2)滿鋪層腳手鋼筋網片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。(3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手鋼筋網片，發現有破損的要及時更換。5、防護欄桿(1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用塑料扣綁扎安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。(5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖：6、連墻件(1)腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點。(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。(4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠；(5)連墻件構造示意圖：連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖7、架體內封閉(1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為300mm，如因結構設計的限制大于300mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。(2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。(3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。8、施工斜道A、人行并兼作材料運輸的斜道的形式宜按下列要求確定：1高度不大于6m的腳手架，宜采用一字型斜道；2高度大于6m的腳手架，宜采用之字型斜道。B、斜道的構造應符合下列規定：1斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；2運料斜道寬度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道寬度不宜小于1m，坡度宜采用1：3（本工程采用1m寬，坡度采用1：3）；3拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度（本工程采用1m）；4斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為1.2m，擋腳板高度不應小于180mm，內側應掛密目網封閉；5運料斜道兩側，平臺外圍和端部均應按本規范規定設置連墻件；每兩步應加設水平斜桿；應按本規范規定設置剪刀撐和橫向斜撐。C、斜道腳手板構造應符合下列規定：1腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm；2腳手板橫鋪時，接頭宜采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處宜采用三角木填順；3人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔250～300mm設置一根防滑木條，木條厚度宜為20～30mm。（本工程踏步采用18厚夾板用鐵比固定在鋼管上。）5.2腳手架的拆除施工工藝拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網→擋腳板及腳手板→防護欄桿→剪刀撐→斜撐桿→大橫桿→小橫桿→立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。構造要求及技術措施6.1扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施6.1.1立桿立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。6.1.2大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3（本工程不大于50cm），大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300（本工程不超過50cm），局部高差不超過5cm。6.1.3小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，最大間距不超過75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15cm。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。6.1.4縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。6.1.5剪刀撐本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐每4步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45°~60°之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2~4個扣節點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。6.1.6腳手板作業層腳手板兩端設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm處用直徑14號鍍鋅鋼絲箍繞2~3圈固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。6.1.7連墻件連墻件采用預埋鋼筋焊接連接，垂直間距為3.60m，水平間距為5.4m。連墻件用φ48.3×3.6的鋼管與預埋鋼筋焊接，其與腳手架的連接采用直角扣件，連墻件在約3.8m高度開始設置，連墻件盡量靠近主節點，偏離主節點不大于300mm。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成45°~60°夾角。安全防護措施7.1結構臨邊防護措施在結構出入陽臺的門窗洞口處設置封閉式防護欄桿，使用材料采用φ48.3×3.6鋼管。其高度不低于1.2m，立桿間距不大于1.5m，豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿，每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷黃黑間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿滿掛密目安全網，白天設警示牌、夜間設紅色標志燈。7.2樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從樓梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。7.3防雷避電措施本工程腳手架接地、避雷措施執行《施工現場臨時用電安全技術規范》（JGJ46-2005）標準。工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。接地線采用40×4的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內的避雷系統連成一體。接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防止松動，并保證接觸面積不小于10mm2，并將表面的油漆及氧化層清除干凈，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。質量保證8.1構配件允許偏差表8-1構配件的允許偏差8.2腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法（詳見表8-2）8.3扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準（詳見表8-3）8.4質量保證注意事項8.4.1腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。8.4.2腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許使用或繼續使用：搭設完畢后；連續使用達6個月；施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前；在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時。8.4.3操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。8.4.4在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。8.4.5外觀質量安全網總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。安全施工措施9.1材質及其使用的安全技術措施9.1.1扣件的緊固程度宜在40~50N·m，并不大于65N·m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。9.1.2各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。9.1.3鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。9.1.4外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。9.1.5嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。9.1.6鋼管和扣件均要現場取樣送檢,合格后方可使用。9.2腳手架搭設的安全技術措施9.2.1腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。9.2.2搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。9.2.3開始搭設立桿時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。9.2.4腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。9.2.5腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。9.2.6在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。按樓層每兩層驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。9.3腳手架上施工作業的安全技術措施9.3.1結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9.3.2嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。9.3.3結構施工時不允許三層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時使用的落地式腳手架同時作業層數不超過一層。9.3.4當作業層高出其下連墻件3.1m以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。9.3.5各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。9.3.6定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。9.4腳手架拆除的安全技術措施9.4.1腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。9.4.2拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。9.4.3架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。9.4.4拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。9.4.5拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。9.4.6拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。9.4.7每天拆架下班時，不應留下隱患部位。9.4.8拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9.4.9在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。9.4.10所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。9.4.11所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。9.4.12拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。9.4.13六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到：10.1進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。10.2進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標識牌。10.3嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。10.4腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。10.5上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。10.6護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。10.7腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。10.8不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。10.9不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。10.10在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。10.11拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。10.12腳手板使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。10.13要保證腳手架體的整體性，不得與施工電梯等一并拉結，不得截斷架體。10.14施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。10.15使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。10.16腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。10.17施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。10.18運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。10.19六級以上(含六級)大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。計算書沒有飄板處外架計算書依據規范:《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《鋼結構設計規范》GB50017-2003《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構0.25米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為φ48×3.0，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設10層計算。欄桿采用木板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.65kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數0.8680。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.50。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.800/2=0.040kN/m活荷載標準值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.094+0.10×1.680)×1.5002=0.395kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.094+0.117×1.680)×1.5002=-0.463kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=0.463×106/4491.0=103.190N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷載標準值q2=1.200kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.078+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.830mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷載標準值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×1.800=2.661kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.661×0.800/4=0.536kN.mσ=0.536×106/4491.0=119.330N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.009mm集中荷載標準值P=0.058+0.060+1.800=1.918kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1917.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.921mm最大撓度和V=V1+V2=0.930mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×0.800=0.031kN腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷載標準值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷載的計算值R=1.2×0.031+1.2×0.060+1.4×1.800=2.629kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1072NG1=0.107×17.950=1.925kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10NG2=0.100×10×1.500×(0.800+0.250)/2=0.788kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17NG3=0.170×1.500×10/2=1.275kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×17.950=0.269kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.257kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，W0=0.650Uz——風荷載高度變化系數，Uz=1.000Us——風荷載體型系數：Us=0.868經計算得到：Wk=0.650×1.000×0.868=0.564kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=1.2×4.257+0.9×1.4×3.600=9.644kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=1.2×4.257+1.4×3.600=10.148kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩：Mw=0.9×1.4×0.564×1.500×1.800×1.800/10=0.345kN.m五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=10.148kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——由長細比，為3118/16=196；φ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；σ——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；經計算得到:σ=10148/(0.19×424)=126.296N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=9.644kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——由長細比，為3118/16=196；φ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i的結果查表得到0.190；MW——計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.345kN.m；σ——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；經計算得到σ=9644/(0.19×424)+345000/4491=196.954N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算σ<[f],滿足要求!六、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度[H]，按下列計算：其中NG2K——構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=2.332kN；NQ——活荷載標準值，NQ=3.600kN；gk——每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.107kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度[H]=67.090米。考慮風荷載時，當立桿采用單管時，單、雙排腳手架允許搭設高度[H]，按下列計算：其中NG2K——構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=2.332kN；NQ——活荷載標準值，NQ=3.600kN；gk——每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.107kN/m；Mwk——計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk=0.274kN.m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度[H]=22.974米。取上面兩式計算結果的最小值，腳手架允許搭設高度[H]=22.974米。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0.564kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積:Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=3.000經計算得到Nlw=12.796kN，連墻件軸向力計算值Nl=15.796kN根據連墻件桿件強度要求，軸向力設計值Nf1=0.85Ac[f]根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值Nf2=0.85φA[f]其中φ——軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l/i=25.00/1.60的結果查表得到φ=0.96；凈截面面積Ac=4.24cm2；毛截面面積A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。經過計算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到Nf=302.738kNNf2>Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求pk≤fg其中pk——腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk=Nk/A=31.43(kPa)Nk——上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值Nk=4.26+3.60=7.86kNA——基礎底面面積(m2)；A=0.25fg——地基承載力設計值(kN/m2)；fg=85.00地基承載力設計值應按下式計算fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調整系數；kc=0.50fgk——地基承載力標準值；fgk=170.00地基承載力的計算滿足要求!扣件腳手架計算滿足要求！有飄板處外架計算書依據規范:《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《鋼結構設計規范》GB50017-2003《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.80米，內排架距離結構1.05米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為φ48×3.0，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設10層計算。欄桿采用木板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.65kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數0.8680。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.50。卸荷鋼絲繩采取1段卸荷，吊點卸荷水平距離2倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的換算系數為0.85，安全系數K=10.0，上吊點與下吊點距離3.0m。鋼管慣性矩計算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距計算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.800/2=0.040kN/m活荷載標準值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m活荷載的計算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.094+0.10×1.680)×1.5002=0.395kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.094+0.117×1.680)×1.5002=-0.463kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=0.463×106/4491.0=103.190N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷載標準值q2=1.200kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.078+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.830mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷載標準值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×1.800=2.661kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.661×0.800/4=0.536kN.mσ=0.536×106/4491.0=119.330N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.009mm集中荷載標準值P=0.058+0.060+1.800=1.918kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1917.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.921mm最大撓度和V=V1+V2=0.930mm小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×0.800=0.031kN腳手板的荷載標準值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷載標準值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷載的計算值R=1.2×0.031+1.2×0.060+1.4×1.800=2.629kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1072NG1=0.107×18.000=1.930kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10NG2=0.100×10×1.500×(0.800+1.050)/2=1.388kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17NG3=0.170×1.500×10/2=1.275kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×18.000=0.270kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.863kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，W0=0.650Uz——風荷載高度變化系數，Uz=1.000Us——風荷載體型系數：Us=0.868經計算得到：Wk=0.650×1.000×0.868=0.564kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=(1.2×4.863+0.9×1.4×3.600)/2×1.50=7.779kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=(1.2×4.863+1.4×3.600)/2×1.50=8.157kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩：Mw=0.9×1.4×0.564×1.500×1.800×1.800/10=0.345kN.m五、立桿的穩定性計算:0.卸荷計算[規范外內容，供參考]卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內增加1吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配。經過計算得到α1=arctg[3.00/(0.80+1.05)]=1.018α2=arctg[3.00/1.05]=1.234最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為15.557kN和15.557kN。最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為16.313kN和16.313kN。考慮荷載組合，各吊點位置處內力計算為(kN)T1=19.17T2=17.28F1=10.06F2=5.71其中T鋼絲繩拉力，F鋼絲繩水平分力。所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為19.166kN。選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.000×19.166/0.850=225.479kN。選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑21.5mm。滿足要求!吊環強度計算公式為α=T/A<[f]其中[f]——吊環鋼筋抗拉強度，《混凝土結構設計規范》2010中9.7.6規定[f]=65N/mm2；A——吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算。經過計算得到，選擇吊環的直徑要至少(38331.390×4/3.1416/65/2)1/2=22mm。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中N——立桿的軸心壓力設計值，N=8.157kN；i——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k——計算長度附加系數，取1.155；u——計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模