漳州建筑設(shè)計研究院辦公樓建筑與結(jié)構(gòu)設(shè)計摘要本設(shè)計建筑位于漳州市，擬建成一棟現(xiàn)代化建筑設(shè)計研究院辦公樓。本次設(shè)計分為兩部分，由建筑設(shè)計與結(jié)構(gòu)設(shè)計組成。辦公樓實際占地面為4000m2，分為4層，每層約1000m2。建筑結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土框架式結(jié)構(gòu)。建筑設(shè)計過程，包括建筑方案確立以及相關(guān)圖紙的繪制校對。其中建筑設(shè)計思路采取了對稱設(shè)計。內(nèi)部空間布局相對緊湊，適應(yīng)工作的快節(jié)奏化。相關(guān)科室包含黨政辦、人事部、主要設(shè)計辦公室、休息室、會議廳、領(lǐng)導(dǎo)辦公室、檔案室、資料室等。在布局上強調(diào)相關(guān)科室辦公室之間的關(guān)聯(lián)性，利于辦公的同時加強相關(guān)科室之間的聯(lián)系，提高工作效率。建筑設(shè)計中充分利用自然通風(fēng)采光，力求減少能源消耗降，體現(xiàn)建筑生態(tài)性與可持續(xù)性。綠色節(jié)能的建筑一方面提升工作者的工作舒適度，保證工作效率又堅持建筑可持續(xù)發(fā)展。結(jié)構(gòu)設(shè)計部分為本設(shè)計包括PKPM建模、結(jié)構(gòu)施工圖的繪制設(shè)計與計算書。此次畢業(yè)設(shè)計較之前的課程設(shè)計，其綜合性與實施難度大大挺高，又加之時間安排緊湊，工作量較大，對于待畢業(yè)的我們來說是一個不小的挑戰(zhàn)。由于缺少相關(guān)設(shè)計經(jīng)驗，在設(shè)計過程中不可避免地存在疏漏與錯誤，敬請土木工程系的各位老師提出錯誤批評指正，不勝感激。關(guān)鍵詞：建筑；設(shè)計ArchitectureandStructuralDesignofZhangzhouInstituteofArchitecturalDesignABSTRACTThisdesignbuildingislocatedinZhangzhouCitytobuildamodernofficebuildingofanarchitecturalprojetandresearchinstitute.Thescorehavetwopartswhicharecomposedofbuilddingandstructuraldesign.Theofficebuildingactuallycoversanareaof4000m2andisdividedintofourfloors,eachofwhichisabout1000m2.Thebuildingstructureadoptsreinforcedconcreteframestructure.Architecturaldesignprocess,includingtheestablishmentofbuildingplansandthedrawingandproofreadingofrelateddrawings.Amongthem,symmetricaldesignisadoptedinarchitecturaldesign.Theinternalspacelayoutisrelativelycompactandadaptstothefastrhythmofwork.RelevantdepartmentsincludePartyandGovernmentOffice,PersonnelDepartment,MainDesignOffice,Lounge,ConferenceHall,LeadershipOffice,Archives,ReferenceRoom,etc.Emphasizingthecorrelationbetweentherelevantdepartmentsandofficesinthelayoutisconducivetostrengtheningtherelationshipbetweentherelevantdepartmentsandofficesatthesametime,andimprovingworkefficiency.Inthisdesign,ventilationandlightsourcearefromnaturetodecreaseenergyconsumption.Deplusimprovingtheworkercomfortablewithgreenandenergy-savingespace,garantirefficiencyandadhereofworktothesustainabledevelopmentofbuildings.ThestructuraldesignpartincludesPKPMmodeling,drawingdesignandcalculationofstructuralconstructiondrawings.Comparedwiththepreviouscurriculumdesign,thisgraduationprojectismuchmoredifficulttointegrateandimplement,withcompacttimearrangementandheavyworkload.Itisabigchallengeforustograduate.Parsuitedethelackofdesignexp,therearemanydifficultproblemintheprocessdedesign.IwouldappreciateitifalltheteachersintheacademyofCivilEngineeringcouldmakecorrectionsandcriticisms.KEYWORDS:目錄15546_WPSOffice_Level1摘要 Ⅰ15546_WPSOffice_Level1ABSTRACT Ⅱ15546_WPSOffice_Level1前言 16387_WPSOffice_Level1第一部分建筑設(shè)計 230923_WPSOffice_Level21建筑概況 27658_WPSOffice_Level1第二部分結(jié)構(gòu)設(shè)計 514856_WPSOffice_Level21.1建設(shè)項目名稱：漳州建筑設(shè)計研究院 530450_WPSOffice_Level21.2設(shè)計資料 512630_WPSOffice_Level21.3PKPM建模 532753_WPSOffice_Level21.4PKPM電算結(jié)果 1126425_WPSOffice_Level1第三部分漳州設(shè)計研究院設(shè)計計算書 184811_WPSOffice_Level21建筑概況 187108_WPSOffice_Level22重力荷載代表值 203581_WPSOffice_Level23框架剛度 2316211_WPSOffice_Level24自振周期計算 2617663_WPSOffice_Level25多遇水平地震作用計算 274579_WPSOffice_Level26框架各層地震力及彈性位移 3020660_WPSOffice_Level27在水平地震作用下框架內(nèi)力分析 319782_WPSOffice_Level28風(fēng)荷載 3910364_WPSOffice_Level29豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計 4212086_WPSOffice_Level210框架的各種內(nèi)力組合 4628827_WPSOffice_Level111框架柱的截面設(shè)計 5044_WPSOffice_Level212框架梁的截面設(shè)計 5317966_WPSOffice_Level1致謝 63前言傳統(tǒng)的辦公樓一般布置在狹小的空間中,具有小的開口和深度尺寸,通?；谧匀煌L(fēng)和采光。在后期研究設(shè)計中,現(xiàn)代化的辦公樓具備了更加人性化的辦公環(huán)境和適宜的空間,可以在寬敞的空間內(nèi)靈活地布置。隨著信息時代的到來,智能化與節(jié)能化使辦公樓屬性變得更加的多元化。通過舒適的環(huán)境與自由的布局,提高辦公效率與資源的利用率，實現(xiàn)人與建筑間的有機互動。辦公樓伴隨城市化進程與城市主要產(chǎn)業(yè)的轉(zhuǎn)型升級,在城市重要地段所占比例與角色地位不斷變大,面對日益增長的需求人們對辦公樓的設(shè)計和使用上的需求顯得更加挑剔。因此,現(xiàn)代辦公樓出現(xiàn)了一些新的發(fā)展趨勢。鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)相比較具有承載力大、結(jié)構(gòu)自重輕、抗震性能好、建造的工業(yè)化程度高等優(yōu)點;與鋼結(jié)構(gòu)相比又具有造價低、材料來源廣泛、耐火性好、結(jié)構(gòu)剛度大、使用維修費用低等優(yōu)點。此次漳州建筑設(shè)計研究院辦公樓（擬建四層，建筑面積約4000m2）將采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。第一部分建筑設(shè)計1建筑概況1.1工程簡介1.1.1設(shè)計題目：漳州建筑設(shè)計研究院1.1.2設(shè)計依據(jù)：根據(jù)自身設(shè)計理念、有關(guān)的政府機關(guān)方案與設(shè)計要求1.1.3設(shè)計要求：建筑要求50年的可使用期耐，耐火級別要求2級。區(qū)域抗震設(shè)防烈度符合規(guī)定。1.1.4建筑地點及地基平面圖：本建筑位于漳州，場地地形平坦。1.1.5結(jié)構(gòu)形式：框架結(jié)構(gòu) 1.1.6建筑規(guī)模：為常見的4層辦公大廈，采用性價比高的跨框架結(jié)構(gòu)。占面積約4000mm2。1.2建筑方案簡要說明1.2.1朝向：該樓樓就是為建筑設(shè)計研究院辦公的場所空間。由于它的功能要求，空間特征及交通組織等，故此建筑選擇坐北朝南的朝向。1.2.2排風(fēng)方式：自然排風(fēng)。1.2.3采光方式：自然、人工采光1.2.4進深：6.9m進深，能夠滿足辦公的要求。1.2.5層高：層高取4.2m。1.2.6頂棚：均采用粉底。1.2.7地面：建筑地面均采用水磨石做法。1.2.8墻體：采用加氣混凝土空心砌塊，內(nèi)外墻厚均為250厚，對于小于500的墻垛用粘土磚砌。1.2.9安全疏散和防火分區(qū)：本建筑要求耐火等級為Ⅱ級，《規(guī)范》要求防火分區(qū)間的最大允許面積為1000mm2,每層設(shè)一個防火分區(qū)每層最大面積864mm2，均符合防火要求。對房間超過60mm2以上的均設(shè)置兩個以上的門。各層均設(shè)消防栓。底層開一個大門，樓內(nèi)設(shè)有兩部樓梯，以滿足人流的疏散與防火要求。1.2.10走廊寬度決定寬度的因素包括交通量、建筑物長度及門的開啟方向，為防止突發(fā)性火災(zāi)或減少火災(zāi)危害程度，人流量較大，故取2.4m寬度。1.3平面布置一層為人力資源、財務(wù)、計劃經(jīng)營、黨政以及后勤辦公室，兩邊配備有廁所。建筑中段為資料檔案、會議室與會客室。二層為主要的設(shè)計人員辦公室，包括建筑設(shè)計、城市規(guī)劃設(shè)計、結(jié)構(gòu)設(shè)計，相關(guān)的辦公室集中在建筑坐側(cè)，加強各科室之間的配合與人員流動性?？拷^廳處設(shè)置會議廳、圖紙檔案與打印室以及單獨的勘察辦公室。兩邊配備有廁所。建筑中段為資料檔案、會議室與會客室。三層與二層類似為主要的設(shè)計人員辦公室，包括給排水設(shè)計、電氣、暖通、市政園林景觀設(shè)計類辦公室，相關(guān)的辦公室集中在建筑坐側(cè)，加強各科室之間的配合與人員流動性。靠近過廳處設(shè)置會議廳、圖紙檔案與打印室，建筑右側(cè)設(shè)置了技術(shù)服務(wù)部以及建筑經(jīng)濟室。在三冊還配備了運動室，希望在腦力工作之余也可以加強身體鍛煉。兩邊配備有廁所。建筑中段為資料檔案、會議室與會客室。四層為領(lǐng)導(dǎo)辦公室，主要有院總師、院長、副院長辦公室以及總師辦與院辦辦公室，在建筑中部配備了領(lǐng)導(dǎo)使用的大型會議室，以及休息室。整體空間布局圍繞建筑中部的院長辦公室展開，使得人的流動更有方向性。第二部分結(jié)構(gòu)設(shè)計結(jié)構(gòu)方案確定建設(shè)項目名稱：漳州建筑設(shè)計研究院建筑介紹：該4層設(shè)計院建筑面積為4000㎡，采用鋼筋混凝土框架，基礎(chǔ)采用柱下獨基。分析其長處：結(jié)構(gòu)整體性好，經(jīng)濟與性價比高，空間布局可行性高。能夠使用現(xiàn)代辦公樓高要求，多功能的現(xiàn)代要求。1.2設(shè)計資料1.2.1基本參數(shù)：氣象條件:基本風(fēng)壓0.40kN/m2基本雪壓0.35kN/m2。工程地質(zhì)條件:建筑場地類別：II類場地土；地震設(shè)防烈度：7度（0.15g），第一組。1.2.3材料：梁柱強度等級為C30，采用335受力筋采用235箍筋采用235分布筋本建筑樓蓋按彈性方案考慮L1/L2≤2按雙向板設(shè)計，本建筑樓蓋全部采用混凝土強度等級為C30現(xiàn)澆雙向板。1.3PKPM建模1.3.1軸網(wǎng)布置1.3.2確定布置梁柱截面尺寸主梁的尺寸：一般情況下，框架梁的截面尺寸可參考受彎構(gòu)件按下式估算：梁高，其中為梁的跨度。梁寬。KL：柱截面一般取層高的，同時滿足，為柱計算長度。KZ：樓板尺寸輸入梁柱截面尺寸并布置梁柱偏心對齊后成果1.3.3調(diào)整樓面恒活、設(shè)計參數(shù)，具體數(shù)值需查閱相關(guān)規(guī)范布置梁間荷載，具體計算需參照墻身做法以及自重計算布置荷載樓層組裝并形成整樓模型1.3.4修改板厚、錯層、樓面恒活載、導(dǎo)荷方式修改1.3.5形成PK文件后，畫結(jié)構(gòu)平面圖打開步驟5畫結(jié)構(gòu)平面圖，選擇樓層后修改繪圖參數(shù)等，然后進行自動計算。計算后需手動點開彎矩裂縫、撓度剪力等進行錯誤檢查，檢查無不符合要求的部分后進圖板配筋的繪圖。部分繪圖成果如下：1.3.6執(zhí)行SATWE執(zhí)行satwe進行相關(guān)參數(shù)數(shù)據(jù)的計算并導(dǎo)出文件。1.3.7繪制梁、柱配筋施工圖部分圖紙如下梁配筋圖，包含配筋的集中標注與原位標注柱配筋圖，包含大樣與柱表1.3.8樓梯施工圖從原有圖紙中選擇樓梯間后進行樓梯參數(shù)輸入、標準層復(fù)制，最后形成樓梯間平面圖。完成上面步驟后，形成樓梯間施工圖。部分圖紙如下：1.4PKPM電算結(jié)果1.振動周期表1.1考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時的振動周期(秒)、X,Y方向的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)振型號周期轉(zhuǎn)角平動系數(shù)(X+Y)扭轉(zhuǎn)系數(shù)10.921390.171.00(0.00+1.000.0020.835135.480.01(0.01+0.000.9930.7055179.920.99(0.99+0.000.0140.295390.161.00(0.00+1.000.00地震作用最大的方向=-89.891(度)2.僅考慮X向地震作用時的地震力表1.2振型1的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t410.01-3.013.33310.01-3.203.37210.01-2.202.29110.00-0.930.93表1.3振型2的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t416.314.531694.40317.255.151746.35215.123.631212.16112.331.62521.01表1.4振型3的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t411244.99-1.43-1973.19311373.69-1.92-2039.3421990.77-1.43-1425.9511471.47-0.71-627.36表1.5振型4的地震力FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t410.001.50-1.42310.00-0.150.30210.00-1.791.72110.00-1.371.22(注意:下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結(jié)構(gòu))表1.6各層X方向的作用力FloorTowerFxVx(分塔剪重比)Vx(整層剪重比)MxStaticFx411246.641246.64(11.11%)5235.892440.90311375.582622.22(10.28%)16249.222025.7321992.113614.33(9.08%)31429.411350.4811472.084086.41（7.55%)48592.33675.24抗震規(guī)范(5.2.5)條要求的X向樓層最小剪重比=1.60%X方向的有效質(zhì)量系數(shù):99.06%3.僅考慮Y向地震時的地震力表1.7振型1的地震力FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t41-2.811000.52-1108.4231-3.271066.13-1122.1221-2.27733.54-762.9411-0.99308.86-310.84表1.8振型2的地震力FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)414.493.221205.00315.153.661241.95213.642.58862.05111.651.15370.53表1.9振型3的地震力FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t41-1.670.002.6531-1.850.002.7421-1.330.001.9211-0.630.000.84表1.10振型4的地震力FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t411.64-576.76544.27310.0055.94-113.9621-1.90686.45-661.1911-1.55526.94-468.06(注意:下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結(jié)構(gòu))表1.11各層Y方向的作用力FloorTowerFyVy(分塔剪重比)Vy(整層剪重比)MyStaticFy411153.311153.31(10.28%)(10.28%)4843.901992.46311069.802131.67(8.35%)(8.35%)13676.691585.48211008.572810.88(7.06%)(7.06%)24970.281056.9911612.663194.54(5.90%)(5.90%)37772.96528.49抗震規(guī)范(5.2.5)條要求的Y向樓層最小剪重比=2.40%Y方向的有效質(zhì)量系數(shù):93.93%4.SATWE位移輸出文件所有位移的單位為毫米表1.12X方向地震力作用下的樓層最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h4122714.3314.021.024200.2511.781.721.041/2356.3117112.5712.301.024200.1713.513.431.021/1197.211159.068.871.024200.1154.754.651.021/883.11594.304.221.024200.594.304.221.021/976.X方向最大值層間位移角:1/878表1.13Y方向地震力作用下的樓層最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h4122420.1819.271.054200.2513.653.191.141/11523116817.0516.301.054200.1685.435.181.051/7732111211.7811.121.064200.1126.816.421.061/61711565.004.441.134200.565.004.441.131/840Y方向最大值層間位移角:1/617表1.14豎向恒載作用下的樓層最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)41247-0.7931191-1.2721142-1.301186-0.90表1.15豎向活載作用下的樓層最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)41254-0.4231198-0.3821142-0.301186-0.175.PKPM電算結(jié)果圖形文件5.1結(jié)構(gòu)各層質(zhì)心振動簡圖各層質(zhì)量信息層號塔號恒載質(zhì)量(t)活載質(zhì)量(t)附加質(zhì)量質(zhì)量比411323.6105.80.01.00311323.6105.80.01.00211323.6105.80.01.06111016.3105.80.01.00活載產(chǎn)生的總質(zhì)量(t):423.069恒載產(chǎn)生的總質(zhì)量(t):4987.224結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量(t):5410.2937.各樓層的單位面積質(zhì)量(單位:kg/m2)層號塔號單位面積質(zhì)量g[i]質(zhì)量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111531.261.00211531.261.00311531.261.35411131.781.008.各樓層的單位面積質(zhì)量分布(單位:kg/m2)層號X向剛度Y向剛度上部重量X剛重比Y剛重比10.968E+060.668E+064.2054103.75.1720.777E+060.433E+064.2039809.82.0130.765E+060.413E+064.2025515.125.8940.724E+060.362E+064.2011221.270.92該結(jié)構(gòu)剛重比Di*Hi/Gi大于10,能夠通過高規(guī)(5.4.4)的整體穩(wěn)定驗算該結(jié)構(gòu)剛重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考慮重力二階效應(yīng)9.樓層抗剪承載力、及承載力比值層號塔號X向承載力Y向承載力Ratio_Bu:XRatio_Bu:Y410.4070E+040.4656E+041.001.00310.6022E+040.6336E+041.481.36210.7557E+040.7987E+041.251.26110.8938E+040.8839E+041.181.11X方向最小樓層抗剪承載力之比:1.00層號:4塔號:1Y方向最小樓層抗剪承載力之比:1.00層號:4塔號:110.風(fēng)荷載信息層號塔號風(fēng)荷載X剪力X傾覆彎矩X風(fēng)荷載Y剪力Y傾覆彎矩Y4141.7741.8175.4157.80157.8662.83138.1079.9510.9143.92301.71930.02135.38115.3994.9133.66435.43758.61135.38150.61627.6133.66569.06148.5第三部分漳州設(shè)計研究院設(shè)計計算書1建筑概況設(shè)計院辦公樓共分為四層，為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。有抗震設(shè)防的要求，具體設(shè)計資料如下?？拐鹪O(shè)防要求設(shè)防烈度為7度，Ⅱ類場地，設(shè)計地震分組為第二組，抗震等級為2級。初定截面尺寸主梁截面尺寸為300mm×800mm。柱截面尺寸為500mm×500mm。建筑材料混凝土等級為：梁為C25，柱為C30。 主筋采用HRB400級鋼，箍筋采用HPB300級鋼。墻身做法墻身為普通機制磚填充墻，用M5混合砂漿砌漿。內(nèi)粉刷為混合砂漿底，紙筋灰面，厚20mm，“803”內(nèi)墻涂料兩度。外粉刷為1:3水泥砂漿底，厚20mm，陶瓷錦磚貼面。樓面做法屋面做法：三氈四油綠豆砂20厚水泥砂漿找平層50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保溫層20厚水泥砂漿找平層平均厚度120㎜厚礦渣找坡層120厚鋼筋混凝土板發(fā)20㎜厚板底抹灰屋面做法現(xiàn)澆樓板上鋪膨脹珍珠巖保溫層1:2水泥砂漿找平層厚20mm二氈三油防水層撒綠豆砂保護。門窗做法 均為鋁合金門窗活荷載屋面活載2.0kN/m2辦公室樓面活荷載2.0kN/m2走廊樓面活荷載2.5kN/m2陽臺樓面荷載3.5 kN/m2廁所活荷載2.5kN/m2結(jié)構(gòu)平剖面簡圖結(jié)構(gòu)平面簡圖結(jié)構(gòu)剖面簡圖設(shè)計要求對橫向一榀框架進行截面承載力驗算、層間彈性位移驗算。重力荷載代表值計算方法按《抗震規(guī)范》5.1.3條規(guī)定。計算地震作用時，建筑的重力荷載代表值應(yīng)取結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標準值和各可變荷載組合值之和。各可變荷載的組合值系數(shù)。荷載計算屋面：三氈四油綠豆砂0.4kN/m220厚水泥砂漿找平層20×0.02=0.4kN/m250厚聚苯乙烯泡沫塑料板保溫層0.05×0.5=0.025kN/m220厚水泥砂漿找平層20×0.02=0.4kN/m2平均厚度120㎜厚礦渣找坡層0.12×8=0.96kN/m2120厚鋼筋混凝土板25×0.12=3.0kN/m220㎜厚板底抹灰17×0.02=0.34kN/m2合計5.35kN/m2樓面：30㎜厚水磨石地面0.65kN/m2120厚鋼筋混凝土板25×0.12=3.0kN/m220㎜厚板底抹灰17×0.02=0.34kN/m2合計3.99kN/m2梁自重：邊跨梁梁自重25×0.3×0.8=5kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿[0.012×0.8×2+0.012×0.25]×20＝0.44kN/m合計5.44kN/m2中間跨梁梁自重25×0.25×0.8=5kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿[0.012×0.8×2+0.012×0.25]×20＝0.44kN/m合計5.44kN/m2柱自重：柱自重25×0.50×0.50=6.25kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿0.012×0.50×4×20＝0.48kN/m合計6.73kN/m內(nèi)、外縱墻自重：標準層：縱墻（250灰砂磚）18×(4.2-0.8)×0.25=15.3N/m水泥粉刷外墻面0.02×17×(4.2-0.8)=1.156KN/m水泥粉刷內(nèi)墻面0.02×17×(4.2-0.8)=1.156KN/m合計17.6kN/m2底層：縱墻（250灰砂磚）18×(4.2-0.8)×0.25=15.3N/m水泥粉刷外墻面0.02×17×(4.2-0.8)=1.156KN/m水泥粉刷內(nèi)墻面0.02×17×(4.2-0.8)=1.156KN/m合計17.6kN/m22.3活荷載標準值計算第一：面和樓屋面活荷載標準值根據(jù)荷載規(guī)范查得：不上人屋面0.5kN/m2樓面：教室2.0kN/m2走道2.5kN/m2第二：雪荷載0.4kN/m2屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者中取大值。2.4重力荷載代表值計算雪荷載屋面活載樓面活載走道屋面處的重力荷載代表值2-3標準層樓面處重力荷載代表值計算底層樓面處重力荷載代表值計算屋頂雪荷載標準值樓面活荷載標準值總重力荷載標準值框架剛度梁的剛度梁截面尺寸為其截面慣性矩為：考慮樓板對梁剛度影響，均先計算I0，然后再乘以表中增大系數(shù)表3.1框架梁截面慣性矩增大系數(shù)結(jié)構(gòu)類型中框架邊框架現(xiàn)澆整體梁板結(jié)構(gòu)2.01.5裝配整體式疊合梁1.51.2表3.2梁的線剛度計算部位斷面b×h（m×m）跨度L（m）矩形截面慣性矩I0(10-3m4)邊框梁中框梁Ib=1.5I0(10-3m4)ib=EIb/L(104kN·m)Ib=2I0(10-3m4)ib=EIb/L(104kN·m)AB/CD跨0.30×0.806.93.1254.6882.0386.252.71BC跨0.30×0.802.43.1254.6885.866.257.81柱的剛度 本結(jié)構(gòu)共有四種柱子，分別為中框架邊柱Z1、中框架中柱Z2、邊框架邊柱Z3、邊框架中柱Z4，具體如下圖。柱截面尺寸為，其截面慣性矩為 非底層柱的線剛度為 底層柱的線剛度為 梁柱線剛度計算公式 式中： ； Σi——； ic——。位置示意圖邊柱示意圖中柱一般層底層（固結(jié)）底層（鉸接）注：邊柱情況下，式中i3、i4取0值。 柱的剛度計算結(jié)果層

次層高柱

號柱根

數(shù)n柱線剛度樓層D4324.21243.710.330.140.680.358.439.172243.711.270.390.680.9823.6343.710.360.150.680.383.64443.711.090.350.680.883.53層

次層高柱

號柱根

數(shù)n柱線剛度樓層D15.01243.710.7560.110.680.276.636.132243.711.270.390.680.9823.6343.710.5420.2420.680.612.44443.711.090.350.680.883.53 公式 4自振周期計算自振周期的計算方式中，本結(jié)構(gòu)采用頂點位移法。uT計算框架中基本自振周期所結(jié)構(gòu)頂點假想位移(m)即將各層的重力荷載代表值Gi作為橫向荷載，所求的結(jié)構(gòu)頂點位移。ψT結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮的折減系數(shù)：其中框架結(jié)構(gòu)為0.6～0.7；框架剪力墻采用為0.7～0.8；剪力墻取值1.0。結(jié)構(gòu)頂點側(cè)移計算層次nui

(m)49773.809773.8039.170.02500.2657310258.5720032.3739.170.05110.2407210258.5730290.9439.170.07730.1896110258.5740549.5136.130.11220.1122頂點位移 折減系數(shù) 自振周期5多遇水平地震作用計算建筑結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)將通過下列別個確定相關(guān)系數(shù)的取值，以及場地類別、分組等參數(shù)確定。水平地震影響系數(shù)最大值地震影響6度7度8度9度多遇地震0.040.08

（0.12）0.16

（0.24）0.32罕遇地震-0.50

（0.72）0.90

（1.20）1.40設(shè)計地震分組場地類別ⅠⅡⅢⅣ第一組0.250.350.450.65第二組0.300.400.550.75第三組0.350.450.650.90本結(jié)構(gòu)設(shè)防烈度為度，只考慮多遇地震作用本結(jié)構(gòu)類場地，第組水平地震影響系數(shù)為特征周期值為下圖曲線中的阻尼調(diào)整以及圖形參數(shù)，皆應(yīng)滿足下述要求：除開特殊規(guī)定外，阻尼比取值應(yīng)為0.05地震影響系數(shù)曲線的阻尼系數(shù)取1.0形狀參數(shù)應(yīng)符合下列規(guī)定：1)直線上升段周期小于0.1s的區(qū)段2)水平段，從0.1s其算至特征周期部分，應(yīng)取最大值3)曲線下降段，自特征周期至5倍其值部分，衰減指數(shù)采取0.94)直線下降段，自5倍特征周期至6s區(qū)段，下降斜率調(diào)整系數(shù)應(yīng)取0.022當(dāng)建筑結(jié)構(gòu)的阻尼比按有關(guān)規(guī)定不等于0.05時，地震影響系數(shù)曲線的阻尼調(diào)整系數(shù)和形狀參數(shù)應(yīng)符合下列規(guī)定：1)曲線下降段的衰減指數(shù)應(yīng)按下式確定：(5.1.5-1)式中：γ——曲線下降段的衰減指數(shù)；ζ——阻尼比。2)直線下降段的下降斜率調(diào)整系數(shù)應(yīng)按下式確定：(5.1.5-2)式中：η1——直線下降段的下降斜率調(diào)整系數(shù)，小于0時取0。3)阻尼調(diào)整系數(shù)應(yīng)按下式確定：(5.1.5-3)式中：η2——阻尼調(diào)整系數(shù)，當(dāng)小于0.55時，應(yīng)取0.55。本結(jié)構(gòu)自振周期滿足故地震影響系數(shù)的取值在雙曲線下降段，故地震影響系數(shù)為《抗震規(guī)范》第5.2.1條規(guī)定。采用底部剪力法時，各樓層可僅取一個自由度，結(jié)構(gòu)的水平地震作用標準值，應(yīng)按下列公式確定(圖5.2.1)：式中Fek——結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值；α1——相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值，應(yīng)按規(guī)范第5.1.4條確定，多層砌體房屋、底部框架和多層內(nèi)框架磚房，宜取水平地震影響系數(shù)最大值；Geq——結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點應(yīng)取總重力荷載代表值，多質(zhì)點可取總重力荷載代表值的85%；Fi——質(zhì)點i的水平地震作用標準值；Gi，Gj——分別為集中于質(zhì)點i、j的重力荷載代表值，應(yīng)按規(guī)范第5.1.3條確定；Hi，Hj——分別為質(zhì)點i、j的計算高度；δn——頂部附加地震作用系數(shù)，多層鋼筋混凝土和鋼結(jié)構(gòu)房屋可按表5.2.1采用，多層內(nèi)框架磚房可采用0.2，其他房屋可采用0.0；Δfn——頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)Tg（s）T1＞1.4TgT1≤1.4Tg≤0.350.08T1+0.070.0＜0.35～0.550.08T1+0.01＞0.550.08T1-0.02注：T1為結(jié)構(gòu)基本自振周期。 本結(jié)構(gòu) 故頂部附加地震作用系數(shù) 等效總重力荷載代表值 結(jié)構(gòu)總水平地震作用效應(yīng)標準值為 頂部附加集中力 各層集中力計算公式 其中6框架各層地震力及彈性位移《抗震規(guī)范》第5.5.1條規(guī)定。對于表5.5.1所列各類結(jié)構(gòu)應(yīng)進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓層內(nèi)最大的彈性層間位移應(yīng)符合下式要求：(5.5.1)Δue——多遇地震作用標準值產(chǎn)生的樓層內(nèi)最大的彈性層間位移；計算時，除以彎曲變形為主的高層建筑外，可不扣除結(jié)構(gòu)整體彎曲變形；應(yīng)計入扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項系數(shù)均應(yīng)采用1.0；鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面剛度可采用彈性剛度；[θe]——彈性層間位移角限值，宜按表5.5.1采用；h——計算樓層層高。表5.5.1彈性層間位移角限值結(jié)構(gòu)類型[θe]鋼筋混凝土框架1/550鋼筋混凝土框架、

抗震墻、板柱-抗震墻、

框架-核心筒1/800鋼筋混凝土抗震墻、筒中筒1/1000鋼筋混凝土框支層1/1000多、高層鋼結(jié)構(gòu)1/300本結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土框架，故彈性層間位移角限制取計算結(jié)果列于下表中。層次hi(m)Hi(m)Gi（kN）Fi（kN）Vi（kN）樓層Di（kN·m）(cm)Δui/hi=44.217.69773.8938.924938.923917210.2391/1660<1/55034.213.410258.5720.07716593917210.4231/832<1/55024.29.210258.5501.232160.23917210.5511/618<1/55015510258.5285.9132446.13613250.6761/615<1/550 由表中數(shù)據(jù)知，無論是各層彈性層間位移，還是總樓層彈性位移，均滿足規(guī)范要求。7在水平地震作用下框架內(nèi)力分析以中框架KJ2為例。由于框架對稱，故僅取一半進行計算。7.1計算結(jié)果此處列出內(nèi)力計算結(jié)果，詳細計算過程見7.2。彎矩圖7.2計算過程7.2.1每根柱剛度占該層所有柱總剛度的比值柱剛度占樓層總剛度的比值D/ΣDZ1柱Z2柱第四層0.331.09第三層0.331.09第二層0.331.09第一層0.361.277.2.2每層總剪力公式Vi——第i層的層間總剪力；Fj——第i層第j柱所受的地震剪力；n——總層數(shù)，本結(jié)構(gòu)共有n=4層。計算結(jié)果如下表。層間總剪力每層總剪力Fi/kNVi/kN第四層938.924938.92第三層720.0771659第二層501.232160.2第一層285.91324每根柱分到剪力 公式 Vik——第i層第k柱所分配到的水平地震引起的剪力；Dik——第i層第k柱的側(cè)向剛度D值；m——第i層框架柱數(shù)；Vi——第i層框架柱所承受的層間總剪力。 計算結(jié)果如下表。柱內(nèi)剪力Vij/kNZ1柱Z2柱第四層22.5361.03第三層39.812107.83第二層51.84140.41第一層75.83117.417.2.4反彎點高度 假定框架橫梁的線剛度、框架柱的線剛度和層高沿框架高度保持不變，則按圖可求出各層柱的反彎點高度y0h，y0稱為標準反彎點高度比，其值與結(jié)構(gòu)總層數(shù)n、該柱所在的層次j、框架梁柱線剛度比及側(cè)向荷載的形式等因素有關(guān)，可查表得出。 本結(jié)構(gòu)共四層，故查表時系數(shù)n=4；j為層數(shù)；為各柱的梁柱線剛度比。列表如下。反彎點的高度比y0值（倒三角形節(jié)點荷載）梁柱線剛度比如下表。Z1柱Z2柱第四層0.361.44第三層0.361.44第二層0.361.44第一層0.451.80 查表求標準反彎點的高度比y0值，計算如下表。標準反彎點高度比y0Z1柱Z2柱第四層0.350.45第三層0.450.46第二層0.5060.50第一層0.7710.65 對于底層柱，不考慮上下層衡量線剛度比對y0的修正值y1。而對于標準層和頂層柱，上下層線剛度都相同，均為1，故對于此結(jié)構(gòu)，上下層衡量線剛度比對y0的修正值y1恒有 再查反彎點高度比修正值表。對于第二層有修正值y3，對于底層有修正值y2。其他層不存在上下層高度與本層高度不同的情況。 第二層Z1柱，α3=5/4=1.25，=0.36。查表知α3-0.0501.4-0.05-0.05 故有 第二層Z2柱，α3=5/4=1.25，=1.44。查表知α31.02.01.2001.400 故有 底層Z1柱，α2=4/5=0.8，=0.45。查表知α200 故有 底層Z2柱，α2=4/5=0.8，=1.80。 查表知α21.02.00.800 故有 最終，反彎點高度比的計算公式為 反彎點高度比y計算結(jié)果如下表。反彎點高度比yZ1柱Z2柱第四層0.350.45第三層0.450.46第二層0.5060.50第一層0.7710.657.2.5柱端彎矩 公式 式中：Miku、Mikd——分別為柱上端彎矩和柱下端彎矩；Vjk——第j層第k柱所分配到的剪力；y——修正后柱的反彎點高度比；h——所在層的柱高。 計算結(jié)果如下表。柱下端彎矩柱上端彎矩M下/kN·mZ1柱Z2柱第四層27.636.8第三層62.7171.91第二層91.8291.82第一層161.44128.34M上/kN·mZ1柱Z2柱第四層41.4158.36第三層94.07105.87第二層137.73137.73第一層242.16211.437.2.6梁端彎矩 公式 式中 Mbl、Mbr——節(jié)點處左、右梁端彎矩；Mcu、Mcl——節(jié)點處上下端彎矩；ibl、ibr——節(jié)點左、右的梁的線剛度。 計算結(jié)果如下表。梁的線剛度ib/104kN·mAB梁BC梁第四層2.0385.86第三層2.0385.86第二層2.0385.86第一層2.0385.86梁端彎矩M/104kN·mAB梁左端AB梁右端BC梁左端第四層56.8239.47113.1第三層80.5361.66174.99第二層105.3573.57215.05第一層127.3879.05237.047.2.7梁內(nèi)剪力 公式Vij——ij跨梁在i端得剪力；Mij、Mji——ij跨梁梁端彎矩的大??；lij——ij跨梁的梁長。 計算結(jié)果如下表。梁內(nèi)剪力V/kNAB梁BC梁第四層14.9393.25第三層21.90152.9第二層28.08179.88第一層31.90柱內(nèi)軸力 公式 式中： N——柱的軸力； Vi——柱上部和柱相交的所有梁端剪力之和（注意剪力的正負號）。 計算結(jié)果如下表。柱內(nèi)軸力N/kNZ1柱Z2柱第四層14.9336.33第三層36.83116.62第二層64.91245.71第一層96.81400.517.2.9柱邊彎矩 公式 式中： M邊——梁端柱邊彎矩； M端——梁端軸線處彎矩； V——梁上剪力； b——柱子截面寬度。 計算結(jié)果如下表。柱邊彎矩M/kN·mAB梁左端柱邊AB梁右端柱邊BC梁左端柱邊第四層51.2524.0163.84第三層108.4575.78185.27第二層162.41114.88278.23第一層189.86132.77321.087.2.10跨中彎矩 公式 式中： M中——梁跨中彎矩； MAB——AB梁A端彎矩； MBA——AB梁B端彎矩。 計算結(jié)果如下表?？缰袕澗豈/kN·mAB梁BC梁第四層14.830第三層17.060第二層23.910第一層29.6408風(fēng)荷載8.1基本信息已知基本風(fēng)壓，本工程為市區(qū)，地面粗糙度屬C類,結(jié)構(gòu)總高度為23.7m。按荷載規(guī)范。8.1.1.垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標準值計算μs為風(fēng)荷載體型系數(shù)，迎風(fēng)面取0.8背風(fēng)面取0.5，合計為。為風(fēng)壓高度變化系數(shù)，本工程的地面粗糙度類別為C類，。為風(fēng)振系數(shù)，對于基本自振周期大于0.25s的工程結(jié)構(gòu)，以及高度大于30m且高寬比大于1.5的建筑，均應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動對結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響。對于框架結(jié)構(gòu)可取，n為結(jié)構(gòu)層數(shù)。本工程，故應(yīng)考慮風(fēng)振系數(shù)，按式下式計算，即：8.2.2.各層樓面處集中風(fēng)荷載標準值計算（1）框架風(fēng)荷載負荷寬度。③軸線框架的負荷寬度（2）計算風(fēng)振系數(shù)。由,查表，可知脈動增大系數(shù)；由，，查表可知脈動影響系數(shù)。風(fēng)振系數(shù)βz計算過程層號離地面高度（m）相對高度z/H480.430.740.741.51380.430.450.741.3180.430.270.741.1930.080.741.05(3)各層樓面處集中風(fēng)荷載標準值計算，風(fēng)荷載標準值見表風(fēng)荷載計算層數(shù)離地面高度（m）416.350.741.54.228.37312.450.741.34.224.6128.550.7614.650.741.051.30.55523.488.2橫向框架在風(fēng)荷載作用下的位移計算1.框架梁柱線剛度，詳見地震分析2.風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算見表框架在風(fēng)荷載作用下側(cè)移的計算層次h(m)4938.924938.923917210.2394.21/61173720.07716593917210.4234.21/41652501.232160.23917210.5514.21/32281285.9132446.13613250.67651/1809側(cè)移驗算：由表2.13可知，本框架的層間最大位移和層高之比在第一層，其值為1/1809<1/550要求，框架抗側(cè)剛度足夠。8.3風(fēng)荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析本設(shè)計取軸線③上的橫向框架為代表進行計算包括柱端剪力、彎矩、軸力計算，以及框架梁端彎矩，梁端剪力計算。橫向框架A柱端彎矩計算層次層高hi(m)層間剪力Vi(kN)層間剛度Di(kN)A軸柱（邊柱）Dim(kN)Vim(kN)y(m)M上(kN·m)M下(kN·m)44.285.441340143208020.452.060.45343.6336.1334.2125.51340143208030.042.060.558.5858.5824.2161.891340143208038.752.060.575.5775.5715197.08766781873048.142.720.57894.47129.39注：表中；；；。橫向框架D柱端彎矩計算樓層層高hi(m)層間剪力Vi(kN)層間剛度Di(kN)D軸柱（中柱）Dim(kN)Vim(kN)y(m)M上(kN·m)M下(kN·m)44.285.441340143492722.272.460.4745.7741.0834.2125.51340143492732.712.460.5063.7863.7824.2161.891340143492742.192.460.5082.2782.2715197.08766781960950.403.250.55105.46128.90注：表中；；；。風(fēng)荷載作用下框架梁端彎矩、梁端剪力及柱軸力層次AD跨DE跨柱軸力L(m)M左(KN·m)M右(KN·m)Vb(KN)L(m)M左(KN·m)M右(KN·m)Vb(KN)NA(KN)ND(KN)NE(KN)NH(KN)46.958.4053.2716.182.410.3010.308.24-16.18-7.947.9416.1836.994.7191.2226.952.417.6417.6414.11-26.95-12.8412.8426.9526.9134.15122.3937.182.423.6623.6618.93-37.18-18.2518.2537.1816.9170.04157.3247.442.430.4130.4124.33-47.44-23.1123.1147.449豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計9.1計算單元的選擇確定：?、圯S線橫向框架進行計算，如下圖所示：計算單元寬度為4.5m，由于房間內(nèi)布置有主梁（b×h=300mm×800mm），故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。9.2荷載計算9.2.1恒載作用下柱的內(nèi)力計算：恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：對于第4層，q1代表橫梁自重，為均布荷載形式。q2、和q2，分別為屋面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。P1、P2分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重等重力荷載，計算如下：集中力矩對于1-3層，q2、和q2，分別為樓面板和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。集中力矩9.2.2活載作用下柱的內(nèi)力計算：活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：對于第4層，集中力矩屋面雪荷載的作用下：集中力矩對于第1-3層，集中力矩將計算結(jié)果匯總表：橫向框架恒載匯總表層次q1（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KN·m）M2（KN·m）44.72524.86313.2654.8864.61412.34814.5381-39.17317.9559.57644.29364.9529.96614.614橫向框架活載匯總表層次q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KN·m）M2（KN·m）43.151.683.5446.3160.7971.4211-394.810.12518.0452.2784.069.2.3恒荷載作用下梁的內(nèi)力計算：荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。α=a/l=2.25/6.9=0.348對于第4層，對于第1-3層，9.2.4活荷載作用下梁的內(nèi)力計算：荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：對于第4層，10框架的各種內(nèi)力組合10.1彎矩調(diào)幅在豎向荷載作用下可考慮框架梁端塑性變形產(chǎn)生的內(nèi)力重分布，對梁端彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)進行調(diào)幅，并應(yīng)按下列規(guī)定：現(xiàn)澆框架梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù)可取，、：未調(diào)幅前梁左、右兩端的彎矩?？蚣芰憾素搹澗卣{(diào)幅后，梁跨中彎矩應(yīng)按平衡條件相應(yīng)增大，調(diào)幅后跨中彎矩按公式2-1或2-2計算：(2-1)（2-2）—調(diào)幅前梁跨中彎矩標準值；—按簡支梁計算的跨中彎矩標準值；—彎矩調(diào)幅后梁跨中彎矩標準值。應(yīng)先對豎向荷載作用下框架梁的彎矩進行調(diào)幅，在與水平作用產(chǎn)生的框架梁彎矩進行組合。截面設(shè)計時，框架梁跨中截面正彎矩設(shè)計值不應(yīng)小于豎向荷載作用下按簡支梁計算的跨中彎矩設(shè)計值得50%。由于對梁在豎向荷載作用下產(chǎn)生的支座彎矩進行了調(diào)幅，因此，其界限相對受壓區(qū)高度應(yīng)取0.35而不是。本設(shè)計取=0.85對梁進行調(diào)幅，調(diào)幅計算過程見下表2.23所示：彎矩調(diào)幅計算荷載載種樓層跨彎矩標準值調(diào)幅系數(shù)調(diào)幅后的彎矩標準值恒載頂層AB-38.51-38.8851.580.85-32.73-33.0557.38CD-17.47-17.47-8.470.85-14.85-14.85-5.85三層AB-46.11-39.2934.070.85-39.19-33.4040.47CD-10.67-10.67-2.970.85-9.07-9.07-1.37荷載載種樓層跨彎矩標準值調(diào)幅系數(shù)調(diào)幅后的彎矩標準值恒載二層AB-43.95-38.6535.470.85-37.36-32.8541.66CD-11.11-11.11-3.410.85-9.44-9.44-1.74一層AB-40.06-36.2538.620.85-34.05-30.8144.34CD-12.42-12.42-4.720.85-10.56-10.56-2.86全跨活載頂層AB-4.65-4.053.700.85-3.95-3.444.35CD-1.17-1.17-0.40.85-0.99-0.99-0.22三層AB-17.08-15.4515.870.85-14.52-13.1318.31CD-4.95-4.95-1.870.85-4.21-4.21-1.13二層AB-18.14-16.0315.040.85-15.42-13.6317.60CD-4.65-4.65-1.560.85-3.95-3.95-0.86一層AB-16.15-14.9716.570.85-13.73-12.7218.90CD-5.27-5.27-2.190.85-4.48-4.48-1.40荷載載種樓層跨彎矩標準值調(diào)幅系數(shù)調(diào)幅后的彎矩標準值0.5（雪+活）頂層AB-2.322.021.850.85-1.97-1.722.18CD-0.58-0.58-0.190.85-0.49-0.49-0.10三層AB-8.54-7.737.930.85-7.26-6.579.15CD-2.49-2.49-0.950.85-2.12-2.12-0.58二層AB-9.12-8.017.500.85-7.75-6.818.78CD-2.33-2.33-0.790.85-1.98-1.98-0.44一層AB-8.08-7.488.290.85-6.87-6.369.46CD-2.63-2.63-1.090.85-2.24-2.23-0.7010.2荷載組合1.無地震作用效應(yīng)組合（一般荷載組合）對于框架的通常情況，組合進行相應(yīng)的簡化，對比下列求得的組合值，確定最不利值：組合處在可變荷載控制恒+任一活載：(2-3)恒+（使用活/風(fēng)荷載）(2-4)永久荷載效應(yīng)控制(2-5)—永久荷載，具體取值為：可變荷載效應(yīng)控制時取1.2永久荷載效應(yīng)控制時取1.35一般情況下應(yīng)取1.0傾覆及漂浮驗算時取0.9.地震作用對應(yīng)效應(yīng)組合時，應(yīng)按下式計算：(2-6)式中—結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)力組合的設(shè)計值，包括組合的彎矩、軸向力和剪力設(shè)計值；—重力荷載分項系數(shù)，一般情況取1.2，有利時，不應(yīng)大于1.0、—分別為水平豎向地震作用分項系數(shù)，應(yīng)按表2-24采用；—風(fēng)荷載分項系數(shù)，應(yīng)采用1.4；—重力荷載代表值的效應(yīng)，有吊車時，尚應(yīng)包括懸吊物重力標準值的效應(yīng)；—水平地震標準值的效應(yīng)，尚應(yīng)乘以相應(yīng)的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)；—豎向地震作用標準值的效應(yīng)，尚應(yīng)乘以相應(yīng)的增大系數(shù)或調(diào)整系數(shù)；—風(fēng)荷載標準值的效應(yīng)；—風(fēng)荷載組合值系數(shù)，一般結(jié)構(gòu)取0.0，風(fēng)荷載起控制作用的高層建筑應(yīng)采用0.2。地震作用分項系數(shù)地震作用僅計算水平地震作用1.30僅計算豎向地震作用01.3同時計算水平與豎向地震作用1.30.5一般采用三種組合形式：（1）可變荷載效應(yīng)控制時：1）2）（2）永久荷載效應(yīng)控制時：11框架柱的截面設(shè)計已知材料的強度等級C30，鋼筋的強度等級HPB330HRB400該框架的抗震等級為二級。(1)軸壓比的驗算：底層柱；軸壓比：軸壓比滿足要求。(2)正截面受彎承載力計算：柱同一截面分別受正反向彎矩，故采用對稱配筋。從柱的內(nèi)力組合得出，，為大偏心受壓，選M大N小的組合。首層，B軸柱的最不利組合為：查表得：，則，彎矩因水平地震力而產(chǎn)生的設(shè)計值75%，因此柱的計算長度取下列二式中的較小值：式中——柱的上下端節(jié)點交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值；——比值中的較小值；——柱的高度，對底層柱為從基礎(chǔ)頂面到一層樓蓋頂面的高度；對其余層柱為上下兩層樓蓋之間的高度。在這里，，故取，取=1.0因為，，所以，=1.0=2314.16選525。2454柱一側(cè)的配筋率垂直于彎矩作用平面內(nèi)的受壓承載力按軸心受壓計算首層：，查表，故滿足要求。(3)斜截面受剪承載力計算首層，最不利組合，剪跨比加密取箍筋最大間距取，取48@100。非加密區(qū)取200。柱上端加密區(qū)長度取600，柱根取1500。柱配筋結(jié)果層號柱號主筋箍筋層號柱號主筋箍筋46208@200/10026208@200/1005188@200/1005188@200/1005188@200/1005188@200/100層號柱號主筋箍筋層號柱號主筋箍筋36208@200/10016258@200/1005188@200/1005258@200/1005188@200/1005258@200/10012框架梁的截面設(shè)計12.1正截面受彎承載力計算梁（300800）A端彎矩：，選425，=1964。B端彎矩：，選425，=1964。跨中截面彎矩：，計算方法同的單筋矩形梁選425，=1964?？蚣芰号浣顚犹栍嬎愎搅篈B梁BC支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面4層185.43161.16240.64273.35217.50229.51139.07120.87180.48205.01217.50172.130.0560.0110.0730.0830.0200.0690.0580.0110.0760.0860.