臺州學院建筑工程學院橋梁工程課程設計指導書一某公路20—30米預應力混凝土T梁或空心板梁設計一、設計資料及構造布置（一）設計資料橋面跨徑及橋寬標準跨徑:20—30m計算跨徑:支座中心點之間的距離橋面寬：凈9+2x1。0=11m.設計荷載公路一I級，人群荷載3。5kN/m2，護欄及人行道等每延米重量按8kN/m計算。材料工藝混凝土:C40（主梁）預應力鋼筋采用ASTM270級①書。24低松弛鋼絞線，每束7根。普通鋼筋采用HRB335直徑212mm的螺紋鋼筋。按后張法施工，采用①55的波紋管和OVM錨。設計依據《公路工程技術標準》JTGB01—2003《公路橋涵設計通用規范》JTGD60-2004《公路鋼筋砼及預應力砼橋涵設計規范》JTGD62-2004基本設計數據基本計算數據表-—表1名稱項目符號單位數據

混凝土C40）軸心抗壓強度標準值fckMPa26.8軸心抗拉強度標準值ftkMPa2。39軸心抗壓強度設計值fcdMPa19。1軸心抗拉強度設計值ftdMPa1。71彈性模量EcMPa32500一普通鋼筋」抗拉強度標準值fskMPa335抗拉強度設計值fsdMPa280彈性模量EsMPa200000預應力鋼筋（①j=15。24）抗拉強度標準值fpkMPa1860抗拉強度設計值fdpdMPa1260彈性模量EpMPa195000秘料容重鋼筋混凝土yikN/m325。0瀝青混凝土y2kN/m323。0鋼鉸線y3kN/m378。5鋼束與混凝土的彈性模量比°Ep無量綱6（二）構造布置梁間距:參考相關文獻后自行選擇。主梁高：參考相關文獻后自行選擇.橫隔板間距：參考相關文獻后自行選擇。梁肋:參考相關文獻后自行選擇。橋面鋪裝：采用厚度為10cm瀝青混凝土，坡度由蓋梁找平.橋梁橫斷面:參考相關文獻后自行選擇。二、計算部份參考模板（以T梁為例，空心板可參考基格式）

（一）毛截面幾何特性計算主梁跨中截面主要尺寸擬定（自定）2。截面幾何特跨中截面幾何特性計算表一表2分塊名稱分塊面積Ai分塊面積形心至上緣距離yi分塊面積對上緣靜矩9=Ay.分塊面積的自身慣性矩Iid=y—yi s i分塊面積對截面形心慣性矩I=Axd2I=I+1(cm2)(cm)（cm3）(cm4)(cm)(cm4)cm4(1)(2)(3)=(1)X(2)(4)(5)(6)=(1)X(5)2(7)=(4)+(6)大毛截面翼板三角承托腹板下三角馬蹄￡小毛截面翼板三角承托腹板下三角馬蹄￡大毛截面形心至上緣距離：y=m=493466.728=61.28cmsEA8052.5小毛截面形心至上緣距離:y-ES=488404.228_66.20cmsEA 7377.5檢驗截面效率指標P以跨中截面為例上核心'距：k=E1=33.23cmsEAyx上核心距：k=旦=64.37cmxEAys截面效率指標p=匕=0.54>0.5kx表明以上的主梁跨中截面尺寸是合理。（二）主梁內力計算選擇邊跨中梁進行計算，計算關鍵截面選取跨中、四分點、變化點、支點截面。1、 恒載內力計算1） 主梁預制時的自重（第一期恒載）g12） 橋面板間接頭、護欄及橋面鋪裝（第二期恒載）g23） 主梁恒載內力計算2、 主梁活載橫向分布系數計算1） 跨中的橫向分布系數mc2） 支點的荷載橫向分布系數m0按杠桿原理法繪制橫向分布影響線

橫向分布影響線圖示橫向分布影響線圖示公路1級汽車荷載:3）自振頻率和沖擊系數對于簡支梁，汽車沖擊系數可按下面簡化方法進行計算:結構基頻；f=旦旦1 2/2\：mc對于1.5Hz<f<14Hz時，r=0.1767Inf-0.0157=0.2243、3、活載內力計算計算主梁活載彎矩時，采用統一的橫向分布系數m，鑒于跨中和四分點剪力影響線的較大坐標位于橋跨中部，故也按不變的m來計算.求支點和變化點截面活載剪力時,由于主要荷重集中在支點附近而應考慮支承條件的影響，按橫向分布系數沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到l/4之間，橫向分布系數用m與m值直線插入，其余區段均取值m。c1）跨中截面的最大彎矩與最大剪力2）四分點截面的最大彎矩與最大剪力3）變化點截面的最大彎矩與最大剪力4）支點截面的最大彎矩與最大剪力4、主梁內力組合（見表6）表6序號荷載類別跨中四分點變化點支點MmaxQmaxMmaxQmaxMmaxQmaxQmax(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kNm)(kN)(kN)（1）一期恒載(2)二期恒載(3)總恒載（1）+（2）（4）公路I級(5)Sd=1。2X(3)+1。4X(4)（6）Ss=(3)+0。7X(4)/(1+|i)（7）Sl=(3)+0。7X(4)/(1+P)(8)恒+汽=(3)+(4)（三）預應力鋼筋面積的估算及其布置1、 估算預應力鋼筋面積普通鋼筋截面面積按規范，宜設直徑為6~8mm的縱向鋼筋,每腹板內鋼筋截面面積取為0°003bho,b為腹板寬，ho為梁高采用5根①16=1005mm2.1） 截面特性2） 控制應力和和有效應力3） 估算預應力筋的用量2、 預應力鋼束布置1）跨中截面及錨固端截面的鋼束布置

(1)對于跨中截面，在保證布置預留管道構造要求的前提下，盡可能使鋼束的重心到截面形心的偏心距大些。管道水平凈距不應小于4cm，至梁底凈距不應小于5cm,至梁端凈距不應小于3。5cm，跨中截面的細部構造圖如圖所示:跨中截面由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為：a_2x100+2x210+1x320_188mmay 5 mm(2)錨固端截面得鋼束布置要〃均勻"，〃分散〃，錨頭布置如圖所示:

§§錨固截面說明鋼束群重心處于截面核心范圍內.一一表7分塊名稱AiyiSiIidi=ys—yiIx=AiXdi2I=Ii+Ix(cm2)(cm)(cm3)(cm4)(cm)(cm4)(cm4)①②③MX②④⑤⑥⑦二④+⑥翼板三角承托腹板￡2）鋼束彎起角和線形的確定考慮到鋼束彎起既要照顧到由其彎起產生足夠的豎向預剪力，又要考慮到所引起的預應力摩擦不宜過大。上部鋼束的彎起角定為16；中部鋼束的彎起角定為12；下部鋼束的彎起角定為7。O 。為簡化計算和施工，所有線型都為直線加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個平面內。4）鋼束計算（1）計算鋼束起彎點至跨中的距離鋼束號起彎高度y（cm）y1(cm)y2（cm）L1(cm)x3(cm)由（弧度）R(cm)x2(cm)axi(cm)x1(cm)N1（N2）N3N4N55） 控制截面的鋼束重心位置計算（1） 各鋼束重心計算（2） 計算鋼束群重心到梁底距離ay表9各計算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號x4Rsina=x4/Rcosaa。ajay四分點N1(N2)N3N4

N5變化點NKN2)N3N4N5直線段支點NKN2)N3N4N5鋼束長度計算鋼束長度計算一-表10鋼束號R(cm)鋼束彎起角度由曲線長度s(cm)直線長度X](cm)直線長度L](cm)有效長度(cm)鋼束預留長度(cm)鋼束長度(cm)N1(N2)N3N4N5關鍵截面幾何特性計算1、凈截面幾何特性計算截面積：A=A,-nAA截面慣矩：I=/—nAA(y.-y)22、換算截在幾何特性計算截面積：A=Ah+n(n-1)AA截面慣矩:I=I+n(n-1)AA(y-y)2, 其結果見下列表中.o y yosi

跨中截面跨中截面面積和慣性矩計算表 表n截面分塊名稱Ai(cm2)yi(cm2)Si=AiXyi(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ys—yi(cm)Iy=AiXdi2(cm4)i=si+siiy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積sb1=230換算截面大毛截面鋼束換算面積s計算數據^A=cm2；n=束,ny=跨中截面對重心軸凈距計算表一一表12分塊名稱及序號b1=185cmys=64。65b1=230cmys=64。23靜矩類別及符號A.i為對凈軸Si靜矩類別及符號A.i為對換軸Si(cm2)(cm)(cm3)(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩Sa—j翼緣部分對換軸靜矩Sa—0三角承托肋部s下三角馬蹄部分對凈軸靜馬蹄部分對換軸靜馬蹄

肋部矩Sb—J矩Sb-0管道或鋼束S翼板凈軸以上凈面積對凈軸靜矩S..J—J凈軸以上凈面積對換軸靜矩Sj—o三角承托肋部S翼板換軸以上凈面積對凈軸靜矩S0-J換軸以上凈面積對換軸靜矩S0-0三角承托肋部S四分點截面四分點截面面積和慣性矩計算表——表13截面分塊名稱Ai(cm2)yi(cm2)Si=AiXyi(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ys-yi(cm)Iy=AiXdi2(cm4)i=si.+siiy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積Sb1=230換算截面大毛截面鋼束換算面積S計算數據^A=cm2;n=束；ny

分塊名稱及序號b1=185cmys=64.65b]=230cmys=64。23靜矩類別及符號A對凈軸Sj靜矩類別及符號A對換軸Sj(cm2)(cm)(cm3)(cm2)(cm)(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩Sa—j翼緣部分對換軸靜矩Sa—0三角承托肋部S下三角馬蹄部分對凈軸靜矩Sb—j馬蹄部分對換軸靜矩Sb-0馬蹄肋部管道或鋼束S翼板凈軸以上凈面積對凈軸靜矩S..j-j凈軸以上凈面積對換軸靜矩Sj-0三角承托肋部S翼板換軸以上凈面積對凈軸靜矩S0-j換軸以上凈面積對換軸靜矩S0-0三角承托肋部S'表14四分點截面對重心軸凈距計算表3）變化點截面四分點截面對重心軸凈距計算表變化點截面面積和慣性矩計算表——表15截面分塊名稱Ai(cm2)yi(cm2)Si=AiXyi(cm3)全截面重心到上緣分塊面積的自身慣性矩Iidi=ys—yiIy=AiXdi2(cm4)i=si.+siiy(cm4)

距離ys(cm)(cm4)(cm)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積sb1=230換算截面大毛截面鋼束換算面積s計算數據AA=cm2；n=束；ny=變化點截面對重心軸凈距計算表-一表16分塊名稱及序號b1=cmys=b1=cmys=靜矩類別及符號A對凈軸Sj靜矩類別及符號A對換軸Sj（cm2）(cm)(cm3)（cm2）(cm)(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩Sa-j翼緣部分對換軸靜矩Sa—三角承托肋部s下三角馬蹄部分對凈軸靜矩Sb—馬蹄部分對換軸靜矩Sb-0馬蹄肋部管道或鋼束s翼板凈軸以上凈面積對凈軸以上凈面積對三角承托

肋部凈軸靜矩S..J-J換軸靜矩Sj-0S翼板換軸以上凈面積對凈軸靜矩S0-j換軸以上凈面積對換軸靜矩S0-0三角承托肋部S支點截面支點截面面積和慣性矩計算表一表17截面分塊名稱Ai(cm2)yi(cm2)Si=AiXyi(cm3)全截面重心到上緣距離ys(cm)分塊面積的自身慣性矩Ii(cm4)di=ys一yi(cm)Iy=AiXdi2(cm4)i=si.+siiy(cm4)b1=185凈截面小毛截面扣除管道面積Sb1=230換算截面大毛截面鋼束換算面積S計算數據^A=cm2;n=束；ny=支點截面對重心軸凈距計算表一表18分塊名稱b1=185cmys=71。64b1=230cmys=61。73

及序號靜矩類別及符號A.i為對凈軸Si靜矩類別及符號A.i為對換軸Si(cm2)(cm)（cm3）(cm2)（cm）(cm3)翼板翼緣部分對凈軸靜矩Sa-j翼緣部分對換軸靜矩Sa—三角承托肋部S管道或鋼束管道或鋼束對凈軸靜矩Sb-j管道或鋼束對換軸靜矩Sb-0S翼板凈軸以上凈面積對凈軸靜矩S..j-j凈軸以上凈面積對換軸靜矩Sj—0三角承托肋部S翼板換軸以上凈面積對凈軸靜矩Sn.0-j換軸以上凈面積對換軸靜矩S0—0三角承托肋部S主梁截面特性值總表-一表19名稱符號單位截面跨中四分點變化點支點混凝土截凈面積A.cm2凈慣矩Icm4凈軸到截面上緣距離cm凈軸到截面下緣距離cm

面截面抵抗矩上緣Wjscm3下緣Wjxcm3對凈軸靜矩翼緣部分面積Sa一jcm3凈軸以上面積s；cm3換軸以上面積S，-jcm3馬蹄部分面積Sb一jcm3鋼束群重心到凈軸距離ecm凝土換算截面換算面積Acm2換算慣矩I>cm4換軸到截面上緣距離cm換軸到截面下緣距離cm截面抵抗矩上緣Woscm3下緣Woxcm3對換軸靜矩翼緣部分面積Saocm3凈軸以上面積S.ocm3換軸以上面積Soocm3馬蹄部分面積土cm3鋼束群重心到換軸距離ecm鋼束群重心到截面下緣距離acm（五）持久狀況承載能力極限狀態計算1、跨中截面正截面抗彎承載力計算1、2、 斜截面抗剪承載力計算1） 鋼筋配置2） 斜截面抗剪承載力驗算（六）預應力損失計算1。預應力鋼筋與管道壁之間摩擦引起的預應力損失G11按《規范》公式（6。1。3-1），張拉控制應力C=0.75fk=0.75X1860=1395MPa計算公式為：。〃二。［1—e-（附kx）］計算結果見摩擦損失。口一表。摩擦損失。門-一表20鋼束號9=O—axu9+kx1—e—(u9+kx)%（度）(rad)(m)3=0.25;k=0。0015)(MPa)跨中N1(N2)N3N4N5四分點N1(N2)N3N4N5變化點N1(N2)N3N4N5支點N1(N2)N3N4N52.預應力鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預應力損失^12反摩擦影響長度lf，按《規范》公式（D。0。2—1）計算。式中:氣一-張拉端錨下控制張拉應力，氣=c明=1395Mpa；￡A——錨具變形值，OVM夾片錨無頂壓時按《規范》表6。2.3取6mm；c1—-扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預拉應力；l——張拉端到錨固端之間的距離，本設計中l=14777o7mm。當fWl時，離張拉端x處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的考慮反摩擦后的預拉力損失Ac為：XAc=Ac_- Ac=2AclX l dff當xNlf表示該截面不受反摩擦的影響。錨具變形損失見表。

截面鋼束號N1(N2)支點截面鋼束號N1(N2)支點x(mm)Ao(MPa)0]2(MPa)變化點x(mm)Ao(MPa)0]2(MPa)四分點x(mm)Ao(MPa)0]2(MPa)跨中x(mm)A0(MPa)0]2(MPa)N3N4N5鋼束號N1(N2)N3N4N5。0=。con(MPa)01=00-0]](MPa)△氣=(。0-。]1)/1(Mpa/mm)lf(mm)錨具變形損失計算表3。混凝土彈性壓縮引起的預應力損失a14按《規范》附錄E公式，混凝土彈性壓縮引起的預應力損失為:a=(m-1)aAa/2式中：ae=E/EC=1.95x105/3.25x104=6,m為鋼束根數，m=5,Aa為一束預

應力鋼筋在全部鋼筋的重心處產生的混凝土應力，取5束平均值.Aa可按《規范》公式（6.1。5—4）計算:景=1(：+竺―)

pc5AIn其中對每一束有：°=b,-b=b,-Q-0(°i為相應階段預應力損失，取。§°〃+°12，跨中截面°,2=0)N=°A一°A=°Appep 16spep(相應階段，°取為零)°Ay—°Ay°Ay

e=pe——ppn 16 sn=——pe——p——pnp p則對某一截面的五束鋼筋有：e=^°peApypnpn ￡Np混凝土彈性壓縮引起。14 表22m=5 aEp=6m=5 aEp=6。PeNpePn(mm)△。pc(MPa)。14(MPa)。peNpepn(mm)△opc(MPa)。14(MPa)鋼束號鋼束號跨中變化點N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5￡￡四分點支點N1(N2)N1(N2)N3N3

N4N4N5N5￡￡154。鋼筋松弛弓I起的預應力損失^計算按規范公式：4。鋼筋松弛弓I起的預應力損失^b15二匹（0.52b/f矣-0.26）b式中：W=1.0,匚=0.3（低松弛鋼絲）b廣氣。「b廣氣。「b11"b12"b14計算結果見松弛損失b—表中。15松弛損失乞一一表23fpk=1860MPaW=1.0E=0。3鋼束號。pe(MPa)。l5(MPa)鋼束號ope(MPa)oi5(MPa)跨中變化點N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N5四分點支點N1(N2)N1(N2)N3N3N4N4N5N55。混凝土收縮、徐變引起的預應力損失b16按《規范》公式（6.2.7-1）為：TOC\o"1-5"\h\z0.9[E￡(t,t)+ab巾(t,t)]b(t)= pcs0 Ep__pc 0—psp=1+fps!ps i2上式中各項參數分項計算如下:跨中、四分點、變化點：4 73775A=7377.5cm2u=777.09cmf= =94.9mm傳力鈿固齡期為7天，h u777.09查表得：￡(t,t)=0.50X10-3,甲(t,t)=3.25csuo uo支點:A=11157.5cm2u=768.27cm4='''5>5=145.2mmh u768.27查表得:￡(t,t)=0.48x10-3,甲(t,t)=3.07csuo uoE=1.95x105MPa,ap=E/E°=1.95x105/3.25x104=6bpc為全部鋼筋重心處由預加力產生的混凝土法向壓應力。計算時按《規范》第6。2。7條規定，預應力損失僅考慮預應力鋼筋第一批損失，即++b?0=05-b”-bi1-b"-。〔I，bp的計算方法與混凝土彈性壓縮弓I起的預應力損失b14中bpc的計算方法一致.但《規范》第6。2。7規定計算bpc時，根據構件制作情況考慮自重影響。b=Ma+Matiin 0扣除自重后的應力應為:bp,b.-b，《規范》第6.2。7規定e；不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強度f\的0。5倍。且公式計算中，用b'代替b。

p=0.002bh為構件受拉區配筋率計算結果見混凝土收縮、徐變引起。16一表中。6.預應力損失合計:°廣。1+。+°+b+b有效應力:°露=0小-Oi計算結果見預應力損失合計及有效應力表中。混凝土收縮、徐變引起。16 表24Ep=195000 aEp=6鋼束號0PeNpePn0PcePs（凈截面）ePs（換算截面）0t0Pc'i2=I/AppPs0l6跨中￡cs=0。0005①=3。25N1(N2)N3N4N5S四分點￡cs=0.0005 ①=3。25N1(N2)N3N4N5S變化點 ecs=0。0005①=3。25N1(N2)N3N4N5

S支點Ecs=0.00048①=3。07N1(N2)1302。322552540N31272。871247417N41250。381225369N51250.081225079S6250406214.836。59248。32280.5806.59326945。070.0051671。188601177.11預應力損失合計及有效應力——表25應力類型。1°2°4°5。6損失應力。［有效應力Ope跨中N1(N2)N3N4N5四分點N1(N2)N3N4N5變化點N1(N2)N3N4N5支點N1(N2)N3N4N5（七）溫差應力計算1、計算參數：瀝青混凝土橋面鋪裝層厚度為100啞.由規范查得瀝青在面層溫度T1=140C和底層溫度T2=5°50C，對于水泥混凝土，溫度效應在300啞內有效，則現澆混凝土面層的溫度T1=5.50C,面層以下300啞處溫度為00C，中間各處采用插值方法求得溫度值，且溫度梯度僅限于中性軸以上部位，以下部位因考慮開裂不予考慮。2、計算公式按規范：N=ZAtaE,M0=—ZAtaEet yycc t yyccy正溫差應力：梁頂b二+M-Lx+1aEtAIycc梁底b=—N^+ML（x—1800）+1aEtAI ycc最外層鋼筋處b二+竺°x，+taEtAIycc反溫差應力，按《通規》規定反溫差為正溫差乘以一0。5，其應力也乘以-0。5，各值。3、計算結果如下:溫差應力 ％=0。00001T1=14oT2=5.5o——表26單元Ay（mm2）ty（OC）e.yiNt（N）Mt（Nmm）(mm)1234Z正溫差應力(MPa)反溫度應力(MPa)梁頂梁頂梁底梁底最外層預應最外層預應持久狀態正常使用極限狀態計算1、 正截面抗裂性驗算a“為作用短期效應組合下的構件抗裂驗算混凝土邊緣的法向拉應力，計算式為c=M/W;a〃為作用長期效應組合下的構件抗裂驗算混凝土邊緣的法向拉應力，計算式為a“=Mi/Wo，W0為換算截面梁底彈性抵抗矩，計算構件自重應力時，應采用凈截面的彈性抵抗矩.作用短期組合下的梁底拉應力a=Mgi(h-y)+、(h-y)+0.7M(h-y)+1.0Mp(h-y)stI nI o I o I o作用長期組合下的梁底拉應力a=、(h-y)+、(h-y)+0.4Ma(h-y)+0.4Mp(h-y)ltI nI o I o I o

預應力產生的梁底壓應力C=~^p+-ppny其中n n其中Cpe=°疽Vcon-(C廣。12)Np=epeAp-C16AbAy—bAye= ——s——^結果如下表所示。p正截面抗裂計算一一表27截面氣1。g2。a。p0。8ot°pc。st—0.85。pc。寸。lt跨中四分點變化點支點。st—0.85。pc〈0故為全預應力構件2、斜截面抗裂性驗算各截面的抗裂驗算主要驗算截面中面積變化界線處A—A纖維和全截面重心B-B纖維處.不驗算主應力是否符合限值.按《規范》公式（6.3。3—1）~（6。3。3—4）計算.btp bcx+bcy .zbcx~bcy、22= ；一m\.( )+tbcp 2 ' 2bcx=bbcx=bpc+bVsSn旗。peApbsin°p，Sn

T= bio bln計算結果見抗裂應力計算表。抗裂應力計算一-表28截面跨中四分變化點支點An（凈面積）xn（凈軸到梁頂）In（凈慣矩）San（A—A以上凈面積對凈軸）Sbn（凈截面中軸以上對凈軸）Ao（全截面）xo（全截面重心到梁頂）Io（全截面對換軸）Sao（A—A以上全面積對換軸）Sbo（全截面換軸以上對換軸）A-A纖維T(MPa)。cx(MPa)°tp(MPa)°cp(MPa)B—B纖維T(MPa)。cx(MPa)%(MPa)°cp(MPa)按規范規定全預應力構件，在短期效應組合下預制拼裝構件應滿足b<0.4f^=0.4x2.4=0.96MPa(C40)支點截面b=0.056MPa<0.96MPa=。4f，符合規定。3、 撓度計算全預應力混凝土構件全截面剛度B=0.95EIE=3.25x104MPaI=34138628.64cm4=341386286400mm4B=0.95x3.25x104x341386286400=1.0540x1016N?mm2梁自重跨中彎矩Mg]=2387.75kN?m，橋梁鋪裝的自重跨中彎矩Mx975.63kN?m汽車跨中分配系數8廣0.3344，汽車車道荷載匕=10.5kN/m,p=275.2kN.梁自重跨中撓度為_5MJ。2_5x2387.75x106x288002_196質質fg1—48B0 48x1.054x1016 '**o橋面鋪裝等自重跨中撓度：_5MN2_5x975.63x106x288002_80^，g2—48B0 48x1.054x1016 '**o

汽車荷載跨中撓度:ql4pl3

xk0+—k^~)48ql4pl3

xk0+—k^~)48B00=0.7x0.3344乂三x384 1.054x101610.5x288004275.2x10=0.7x0.3344乂三x384 1.054x101648x1.054x1016根據《規范》第6.5。3條，撓度長期增長系數%=1.45,則消除結構自重的長期撓的最大值f=1.45x(5.1+0)=7.4mm<10/600=48mm,符合規定。4、 預應力引起的反拱值剛度E10=3.25x104x341386286400=1.1095x1016已知參數表—一表29鋼束號。(MPa)e(mm)A(mm2)c-e-AN1(N2)N3N4N5有效預加應力偏心彎矩計算表——表30鋼束號°pe(MPa)e?mm)Aj(mm2)°pc(MPa)Me(N。mm)N1(N2)N3N4N5SM(1刀=Zqg.A=3.6223x109Nmm

A_5Me(1c/02_5x3.6223x109x288002_282mm_48EI0 48x1.1095x10i6 .mm乘以長期增長系數2.0,A_2xA_56.4mmmax5、 預拱度的設置荷載短期效應組合長期撓度為心疽1.45x19.6+8.0+5.1=47.4mm則預拱度為f=47.4mmA _56.4mm則不用設預拱度。（九）持久狀況和短暫狀況下的應力計算1、 持久狀況應力計算計算預應力混凝土梁法向壓應力°和拉應力° ，公式為：°或° _、ykc kt kcktJoo1） 由結構自重、汽車（考慮沖擊系數）和人群荷載產生的混凝土法向應力:梁頂壓應力：°_、y+匕y+Ma+MpyTOC\o"1-5"\h\zkc nc oc ocn o o梁底拉應力：°_%1y+、y+Ma+MpyktJntJot J otno oy+男yop I opoy+男yop I opo人群荷載、溫差產生的應力°/pn （最外層預應力鋼筋由于結構自重、汽車荷載、按《規范》公式（7.1。3-2）為°=七。2） 由預應力產生的梁頂混凝土拉應力：預應力在受壓區（梁頂）產生的應力為：°預應力在受壓區（梁頂）產生的應力為：°_Np-JptAIn則受壓區混凝土最大壓應力為°k+°，壓應力限值為0.75九_0.75x26.8_13.4MPa，