一．設計題目現澆鋼筋混凝土整體式肋梁樓蓋結構二．設計目的1．了解現澆混凝土單向板肋梁樓蓋、雙向板肋梁樓蓋的一般設計過程；2．通過單向板肋梁板、次梁的設計計算，掌握考慮塑性內力重分布的計算方法；通過主梁的設計計算，掌握按彈性理論分析內力的方法；3．通過單向板、次梁、主梁的設計計算，掌握按彈性理論分析內力的方法；4．熟悉現澆梁、板的構造要求；5．掌握鋼筋混凝土施工圖的表達方式、制圖規范、提高繪圖能力；6．學習繪制鋼筋材料表。三．設計內容及要求（一）設計計算說明書的編制依據有關規范、文獻，進行結構選型、結構布置、結構設計計算。主要包括如下內容：1．進行結構選型、柱網布置，主、次梁布置；2．樓板、主梁及次梁截面尺寸的確定；3．混凝土、鋼筋強度等級的選擇；4．確定連續板、連續次梁及連續主梁的計算單元及計算簡圖；5．計算永久荷載（恒荷載）及可變荷載（活荷載）；6．不同荷載下的連續板、連續次梁及連續主梁的內力計算：單向板：按考慮塑性內重分布的方法計算。次梁：按考慮塑性內重分布的方法計算。主梁：按彈性理論方法計算。雙向板及其主、次梁：按彈性理論方法計算。7．選取板、次梁及主梁控制截面內力，分別進行配筋設計及構造設計，并進行裂縫及變形驗算。（二）繪制結構施工圖及鋼筋材料表：（1）樓蓋結構布置圖（樓板、次梁、主梁布置）；（2）樓板配筋圖及鋼筋表；（3）次梁的配筋圖及鋼筋表；（4）主梁的抵抗彎矩圖，配筋圖及鋼筋表。（三）完成成果要求：（1）設計計算書一份。（電子打印版、手寫版都可，手寫的需用統一的答題紙）（2）繪制結構施工圖若干，包括樓蓋結構布置圖，樓板配筋圖，次梁的配筋圖，主梁的抵抗彎矩圖，配筋圖。打印的用A3圖紙，手繪的用統一答題紙或A3圖紙。四．設計原始資料1．學生分組及設計參數見附表，其他參數自己根據實際情況確定。樓面做法：工業倉庫：20-25mm厚水泥砂漿地面；鋼筋混凝土現澆樓板；15-20mm厚石灰砂漿抹底。辦公寫字樓、檔案室：地板磚地面，可根據相關圖集由學生自己確定構造做法。鋼筋混凝土現澆樓板；15-20mm厚石灰砂漿抹底，吊頂材料自選。。百貨商場、機場大廳：大理石地面，可根據相關圖集由學生自己確定構造做法。鋼筋混凝土現澆樓板，15-20mm厚石灰砂漿抹底，吊頂材料自選。3.材料：混凝土強度等級為C25-C40；主、次梁內縱向受力鋼筋為HRB335或HRB400；板中鋼筋及梁中箍筋為HPB300或HRB335。4．樓面活荷載查閱荷載規范確定。主要參考資料一．選用規范《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)《建筑結構制圖標準》(GB/T50105-2001)二.其他《混凝土結構設計原理》及相關教材樓地面構造做法圖集。3.相關參考資料鋼筋混凝土結構》課程設計計算書題目：某工業廠房第一車間樓蓋設計（兩層跨柱網：6.6mX6?6m樓面活荷載4.0kN/m2）院系：專業班級：學生姓名： 學號： 指導教師： 2010年6月目錄TOC\o"1-5"\h\z設計題目與設計條件 5設計題目： 5設計條件： 5結構類型：砌體結構 5建筑材料： 5屋面做法：（自上而下） 5樓面做法：（自上而下） 5樓蓋的結構平面布置： 5板的設計 6樓蓋板的設計 6荷載 6計算簡圖 7彎矩計算值 7正截面受彎承載力計算 7屋面板的設計 8荷載 8計算簡圖 8彎矩計算值 9正截面受彎承載力計算 9次梁設計 10荷載 10內力計算 10承載力計算 10正截面受彎承載力 10斜截面受剪承載力 11主梁設計 11荷載設計值 11計算簡圖 12內力設計值及包絡圖 12彎矩設計值 12剪力設計值 12彎矩、剪力包絡圖 12承載力計算 15正面受彎承載力 15斜截面受剪承載力 15繪制施工圖 16對主梁撓度與裂縫寬度的計算 17對主梁撓度的計算 17對支座B的配筋面積計算 17對第二跨中配筋面積計算 18對主梁裂縫寬度計算 18對支座B進行裂縫寬度計算 19對第一跨中進行裂縫計算 19

設計題目與設計條件設計題目：廣州市番禺區某工業廠房第一車間（兩層）樓蓋，采用現澆整體式鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋形式。混凝土采用C30級，梁中的縱向受力鋼筋采用HRB335，其他鋼筋采用HPB235。屋面為不上人屋面，屋面活荷載標準值為0.5kN/m2；設計時取樓面活荷載、橫向及縱向的柱網尺寸為設計參數，其中：根據該工廠的使用要求，樓面活荷為4.0kN/m2，橫向柱網尺寸取為：6.6m，縱向柱網尺寸與橫向柱網相同。設計條件：結構類型：砌體結構建筑材料：屋面做法：（自上而下）1：2.5水泥砂漿砌膨脹珍珠巖單拱隔熱板40mm厚（重度不大于14kN/mm3）；陶粒混凝土找坡（坡度2%，最薄處20mm厚、重度不大于14kN/mm2）1：2.5水凝砂漿找平20mm厚（重度20kN/m3）現澆鋼筋混凝土板，板底抹灰15mm厚（重度17kN/m3）樓面做法：（自上而下）10mm厚耐磨地磚（重度22kN/m3）；1：3水泥砂漿找平20mm厚現澆鋼筋混凝土樓板，板底混合砂漿抹灰20mm厚O0yoO0yoNQzlI 11——osyo混凝土柱H006600QU46600，‘6600°°66樓蓋建筑平面O0yoO0yoNQzlI 11——osyo混凝土柱H006600QU46600，‘6600°°66樓蓋建筑平面樓蓋的結構平面布置：主梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁跨度為6.6m，次梁的跨度為6.6m,主梁每跨內布置兩根次梁，板的跨度為2.2m，l/l=6.6/2.2=3，因此按單向o2o1板設計。

按跨高比條件，要求板厚h>2200/40=55mm，對工業建筑的樓蓋板，要求h>70mm，取板厚h=80mm。次梁截面高度應滿足h=l/18?l/12=6600/18?6600/12=367?550mm。考慮到樓面可變荷載比較大，取h=500mm。截面寬度取b=200mm主梁截面高度應滿足h=l/15?l/10=6600/15?6600/10=440?650mm。截面oo寬度為b=300mmL1B1L4B43.600L2（次梁）L3B3L5B53300016L1B1L4B43.600L2（次梁）L3B3L5B53300016樓蓋板結構平面布置圖板的設計3.1樓蓋板的設計已如前述，軸線①?②、⑤?⑥的板屬于端區格單向板；軸線②?⑤的板屬于中間區格單向板。3.1.1荷載板的永久荷載標準值0.01X22=0.22kN/m20.01X22=0.22kN/m20.08X25=2kN/m20.02X20=0.4kN/m20.02X17=0.34kN/m280mm現澆鋼筋混凝土板20mm1：3水泥砂漿找平20mm板底混合砂漿抹灰小計 2.96kN/m2板的可變標準荷載值 4kN/m2永久荷載分項系數取1.2或1.35，因樓面可變荷載標準值等于4.0kN/m2所以可變荷載分項系數應取1.4。于是板的荷載總計算值①q二yg+申yq=1.35X2.96+0.7X1.4X4=7.916kN/m2GkQk

②q二丫g+yq=1.2X2.96+1.4X4=9.152kN/m2GkQk由于②，①，所以取②q=9.152kN/m2，近似取q=9kN/m21.2計算簡圖次梁截面為200mmX500mm，現澆板在墻上的支承長度不小于100mm，取板在墻上的支承長度為120mm。按塑性內力重分布設計，板的計算跨度：邊跨l=l+h/2=2200-100-120+80/2=2020mm<1.0251=2030mm，取l=2020mmonno中間跨1=1=2200-200=2000mmonIA1 1[B 2 JlC3 1]C 2 JlB1 120202000TUU020002020g+q=9kN/m"樓蓋板的計算簡圖因跨度相差小于10%，可按等跨連續板計算。取1m寬板帶作為計算單元，計算簡圖如圖所示g+q=9kN/m"樓蓋板的計算簡圖3.1.3彎矩計算值由表11-1可查得，板的彎矩系數a分別為：邊跨中，1/11；離端第二支座，T/11；中跨中，1/16；中間支m座，-1/14。故M=-M=(g+q)12/11=9.2X2.022/11=3.34kN?m1B01M=-(g+q)12/14=-9.2X2.0/14=—2.57kN?mC01M=M=(g+q)12/16=9.2X2.02/16=2.25kN?m3201這是對端區單向板而言的，對于中間區格單向板，其M和M應乘以0.8,C2M=0?8X—2.57=—2?06kN?m；M=0.8X2.25=1.80kN?mC23.1.4正截面受彎承載力計算環境類別為一級，C30混凝土，板的最小保護層厚度c=15mm。板厚80mm，h=80—20=60mm；板寬b=1000mm。C30混凝土,a=1.0，f=14.3kN/m2；HPB235o1c鋼筋，f=210N/m2。板配筋計算的過程于下表。y樓面板的配筋計算截面1B2或3C彎矩設計值（kN?m）3.34—3.342.25—2.57a=M/(afbh2)s 1c 00.0650.0650.0440.050g=1-J1-2a7 s0.0670.0670.0450.051軸線①?②、⑤?⑥計算配筋(mm2)A弋bhaf/fs o1 c y273.7273.7183.9208.4實際配筋（mm2）①8@160A=314.0s①8@160A=314.0s①6/8@160A=246.0s①6/8@160A=246.0s軸線②?⑤計算配筋(mm2)A=gbhaf/fs o1 c y273.7273.7147.1166.7實際配筋（mm2）①8@160A=314.0s①8@160A=314.0s①6/8@160A=246.0s①6/8@160A=246.0s*對軸線②?⑤間的板帶，其跨內截面2、3和支座截面的彎矩設計值都可折減20%。為了方便，近似對鋼筋面積乘以0.8.

計算結果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性內力重分布的原則；A/bh=246/(1000X80)=0.308%,此值大于0.45f/f=0.45X1.43/210=0.306%,sty同時大于0.2%,滿足最小配筋率。I—F—Ik FIIII尸|I—TT—14= '八八八/ * 12121212 QMQQ * *、、…八、I—F—Ik FIIII尸|I—TT—14= '八八八/ * 12121212 QMQQ * *、、…八、 J3屋面板結構平面布置圖2屋面板的設計3.2.1荷載板的永久荷載標準值40mm1：2.5水泥砂漿砌膨脹珍珠巖單拱隔熱板 0.04X14=0.56kN/m2±20mm陶粒混凝土找坡(0.02+0.02+0.02X19.82)X1；2X14=1.666kN/m220mm1：2.5水泥砂漿找平 0.02X20=0.4kN/m280mm鋼筋混凝土板 0.08X25=2kN/m215mm板底混合砂漿抹灰 0.015X17=0.255kN/m2小計 4.881kN/m2板的可變荷載標準值 0.5kN/m2荷載總計算值q二丫g+?Yq=1.35X4.881+0.7X1.4X0.5=7.079kN/m2GkQkq二丫g+Yq=1.2X4.881+1.4X0.5=6.557kN/m2GkQk由于①，②，所以取①q=7.079kN/m2，近似取q=7kN/m23.2.2計算簡圖次梁截面為200mmX500mm，現澆板在墻上的支承長度不小于100mm，取板在

墻上的支承長度為120mm。按彈性計算，板的計算跨度：邊跨l=1.025l+b/2=1.025X(2200-100-120) +200/2=2130mm>on1h+bl+ =2120mm，取l=2120mmn12o中間跨l=l=2200mmo中間跨l=l=2200mmon因跨度相差小于10%，可按等跨連續板計算。取1m寬板帶作為計算單元，計算簡圖如圖所示■11?1■1ig+q=7kN/m■i'i'i1?.1■,ii1'!ri'；ir?A1|B23C2C1B|a―2120-J22002200——2120J屋面板的計算簡圖3.2.3彎矩計算值由表11-1可查得，板的彎矩系kk故12M=0.078X6.589X2.122+0.100X0.49X2.122=2.53kN?m1M=0.033X6.589X2.22+0.079X0.49X2.22=1.24kN?m2M=0.046X6.589X2.22+0.085X0.49X2.22=1.67kN?m3M=-0.105X6.589X2.122-0.119X0.49X2.122=-3.39kN?mBM=-0.079X6.589X2.22-0.111X0.49X2.22=-2.78kN?mC3.2.4正截面受彎承載力計算環境類別為二級a類，C30混凝土，板的最小保護層厚度c=20mm。板厚80mm,h=80-25=55mm；板寬b=1000mm。C30混凝土，a=1.0,f=14.3N/mm2；HPB235o1c鋼筋，f=210N/mm2。板配筋計算的過程于下表。y屋面板的配筋計算截面1B2C3彎矩設計值(kN?m)2.53-3.391.24-2.781.67a=M/(afbh2)s 1c 00.0580.0780.0290.0640.039g=1-J1-2aW s0.0600.0810.0290.0660.040軸線①?⑥計算配筋(mm2)A弋bhs oaf/f1c y224.7303.4108.6247.2149.8實際配筋(mm2)①6/8@160A=246.0s①8@160A=314.0s①6/8@160A=246.0s①8@160A=314.0s①6/8@160A=246.0s計算結果表明，支座截面的g均小于0.35；A/bh=246/(1000X80)=0.308%，s此值大于0.45f/f=0.45X1.43/210=0.306%,同時大于0.2%,滿足最小配筋ty率。

4.次梁設計按考慮塑性內力重分布設計。根據本車間樓蓋的實際使用情況，樓蓋的次梁和主梁的可變和在不考慮梁從屬面積的荷載折減。4.1荷載永久荷載設計值板傳來永久荷載3.522X2.2=7.81kN/m次梁自重次梁粉刷0.2X(0.5—0.08)X25X1.2=2.52kN/m0.02X(0.5—0.08)X2X17X1.2=0.34kN/m小計g=10.67kN/m可變荷載設計值 q=5.6X2.2=12.32kN/m荷載總設計值 g+q=22.99kN/m4.1.2計算簡圖次梁在磚墻上的支承長度為240mm。主梁截面為300mmX650mm。計算跨度:邊跨l=l+a/2=6600-120-300/2+240/2=6450mm<1.025l=6488mm,取onnl=6450mmo中間跨l=l=6600-300=6300mmon因跨度相差小于10%，可按等跨連續梁計算。次梁計算簡圖如圖所示。4.2內力計算由表11-1、表11-3可分表查得彎矩系數和剪力系數。彎矩設計值：M二-M=(g+q)12/11=22.99X6.452/ll=86.95kN?m1B0M二—(g+q)12/14=-22.99X6.32/14=-65.18kN?mC0M=(g+q)12/16=22.99X6.32/16=57.03kN?m20剪力設計值：=0.45(g+q)A=0.60(g+q)Bll=0.45(g+q)A=0.60(g+q)Bll=0.45X22.99X6.33=65.49kNn1l=0.60X22.99X6.33=87.32kNn1V=V=0.55(g+q)l=0.55X22.99X6.3=79.66kNBrCn24.3承載力計算4.3.1正截面受彎承載力正截面受彎承載力計算時，跨內按T形截面計算，翼緣寬度去b'=l/3=6600/3=2200mm；又b'=b+s=200+2000=2200。故取b'=2200mm。除B截ffnf面縱向鋼筋排兩排布置外。其余截面均布置一排。環境類別為一級，C30混凝土，梁的最小保護厚度c=25mm,一排縱向鋼筋h=500—35=465mm二排縱向鋼筋h=5000-60=440mm。ooC30混凝土，a=1.0,f=14.3N/mm2,f=1.43N/mm2；縱向鋼筋采用HRB3351ct鋼，f=300N/mm2，箍筋采用HPB235鋼，f=210N/mm2。正截面承載力計算yyv過程列于下表。經判別跨內截面均屬于第一類T形截面。次梁正截面受彎承載力計算截面1B2C彎矩設計值(kN?m)86.95-86.9557.03-65.18a=M/(afbh2)或s 1c 0a=M/(afb'h2)s 1cf08695x1068695x10657.03x10665.18x10lx14.3x2200x465=0.0131x14.3x200x440=0.1571x14.3x2200x4652=0.0081x14.3x200x4652=0.105g=1-J1-2a0.0130.172〈0.350.0080.111A=gbhaf/f或s o1c yA=gb'haf/fs fo1 c y633.9721.5390.1492.1選配鋼筋■(mm2)2 18+1 14彎A=622.9s2 20+1 12彎A=741.1s2 14+1 12彎A=421.1s2 16+1 12彎A=515.1s計算結果表明，支座截面的g均小于0.35；A/bh=421.1/(200X500)=0.42%,s此值大于0.45f/f=0.45X1.43/300=0.21%，滿足最小配筋率。ty4.3.2斜截面受剪承載力斜截面受剪承載力計算包括：截面尺寸的復核、腹筋計算和最小配筋率驗算。驗算截面尺寸：h=h-h'=465-80=385mm，因h/b=385/200=1.925V4,截面按下式驗算：wof w0.25Bfbh=0.25X1X14.3X200X465=332.48X103N>V=87.32X

cco max103N,截面滿足要求。驗算是否需要按計算配置箍筋0.7fbh=0.7X1.43X200X465=93.093X103N>V=87.32X103N構造配toc筋，選用①6@160P=nA.-bs二2%28.3=0.17%p=0.24x4=0.24X竺=0.16%sv sv1 200X160 sv，min f 210yv采用①6雙支箍筋，計算支座B左側截面。調幅后受剪承載力應加強梁局部范圍內將計算的箍筋面積增加20%或箍筋間距減小20%。現調整箍筋間距s=0.8X160=128mm最后取箍筋間距s=130mm。為了方便施工，沿梁長度不變。驗算配筋率下限值：彎矩彎矩調幅時要求的配筋率下限為：0.3門f=0.3X14.3/210=0.20%。廠yv實際配筋率p=nA.bs=56.6/(200X130)=0.22%>0.20%滿足要求。sv sv15.主梁設計主梁按彈性方法設計5.1荷載設計值為了簡化計算將主梁自重等效為集中荷載。次梁傳來的永久荷載 10.67X6.6=70.42kN主梁自重(含粉刷)[(0.65-0.08)X0.3X2.2X25+0.02X(0.65-0.08)X2X2.2X17)]X1.2=12.31kN永久荷載設計值 G=70.42+12.31=82.73kN 取G=83kN可變荷載設計值 Q=12.31X6.6=81.31kN 取Q=81kN5.2計算簡圖主梁按連續梁計算，端部支承在磚墻上，支承長度為370mm,中間支承在400mmX400mm的混凝土柱上，其計算跨度邊跨 l=6600-200-120=6280mm因0.0251=157mmVa/2=185mm,nn取1=1.0251+b/2=1.025X6280+400/2=6637mm近似取1=6640mm0n0中跨 1=6600mm0主梁的計算簡圖如下，因跨度相差不超過10%，故可利用附表6-2計算內力GG GG GGTOC\o"1-5"\h\z■■ ZS \Al B 2 C 3 D] 6640 ] 6600 ] 6640 |主梁的計算簡圖5.3內力設計值及包絡圖5.3.1彎矩設計值彎矩M二kG1+kQ1式中系數k、k由附表6-2相應欄內查得102012M=0.244X83X6.64+0.289X81X6.64=134.47+155.44=289.91kN?m1,maxM =—0.267X83X6.64—0.311X81X6.64=—147.15T67.27=—314.42kN?mB,maxM=0.067X83X6.60+0.200X81X6.64=36.70+107.57=144.27kN?m2,max5.3.2剪力設計值剪力V=kG+kQ式中系數k、k由附表6-2相應欄內查得3434=0.733X83+0.866X81=60.84+70.15=130.99kNA,max=-1.267X83-1.311X81=-105.16-106.19=-211.35kNB1,max=1.0X83+1.222X81=83+98.98=181.98kNBr,max5.3.3彎矩、剪力包絡圖彎矩包絡圖：第1、3跨有可變荷載，第2跨沒有可變荷載。由附表6-2知支座B或C的彎矩值為M=M=-0.267X83X6.64-0.133X81X6.64=-218.68kN?m在第1跨內以支BC座彎矩M=0,M=-218.68kN?m的連線為基線。作G=83kN,Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點彎矩值分別為：1(G+Q)1+—B=1(83+81)X6.64-218.68=290.09kN?m(與前面計算30333

的M=289.91kN?m接近)1,max1(G+Q)l+2Mb=1(83+81)X6.64—2乂“8'68=217.2kN?m3 0 3 3 3在第2跨內以支座彎矩M=-218.68kN?m,M=-218.68kN?m的連線作為BC基線,作G=83kN,Q=0的簡支彎矩圖,得集中荷載作用點處的彎矩值：1Gl+M=1X83X6.60-218.68=-36.08kN?m3 0B3第1、2跨有可變荷載,第3跨沒有可變荷載第1跨內：在第1跨內以支座彎矩Ma=0,Mr=-314.42kN?m的連線為基線。作G=83kN,Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點彎矩值分別為：(83+81)X6.64—314.42=258.18kN?m3(83+81)X6.64-2%314.42=153.37kN?m3在第2跨內：M=-0.267X83X6.64-0.089X81X6.64=-195.02kN?m以支C座彎矩M=-314.42kN?m,M=-195.02kN?m的連線為基線，作G=83kN,Q=81kNBC的簡支梁彎矩圖,得2(G+Q)l+M+—2(G+Q)l+M+—0C3M)=丄(83+81)X6.64-195.02+上C3 3(-314.42+195.02)=88.37kN?m(G+Q)l+M+—0C3MC)=1(G+Q)l+M+—0C3(-314.42+195.02)=128.17kN?m第2跨有可變荷載,第1、3跨沒有可變荷載M=M=-0.267X83X6.64-0.133X81X6.64=-218.68kN?mBC第2跨兩集中荷載作用點處可變彎矩分別為：1(G+Q)l+M=1(83+81)X6.64-218.68=144.31kN?m(與前面計算的TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"3 0B3M=144.27kN?m接近)2,max第1、3跨兩集中荷載作用點處的彎矩分別為：\o"CurrentDocument"111 1Gl+M二—X83X6.64-—X218.68=110.81kN?m\o"CurrentDocument"303B3 3\o"CurrentDocument"121 2Gl+M=-X83X6.64- X218.68=37.92kN?m\o"CurrentDocument"303B3 3在第1跨內有可變荷載,在第2、3跨內沒有可變荷載由附表6-2知支座B或C的彎矩值M=-0.267X83X6.64-0.178X81X6.64=-242.88kN?mBM=-0.267X83X6.64+0.044X81X6.64=-123.48kN?mc在第2跨內以支座彎矩M=0,M=-242.88kN?m的連線為基線，作G=83kN,Q=81kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點彎矩值分別為：

1(G+Q)l+1M=1X(83+81)X6.64—1X218.68=282.03kN?m3 03B3 31212(G+Q)l+M=—X(83+81)X6.64——X218.68=201.07kN?m3 03B3 3在第2跨內以支座彎矩M=-242.88kN?m,M=-123.48kN?m的連線作為Bc基線，作G=83kN,Q=0的簡支梁彎矩圖，得第1個和第2個集中荷載作用點處彎矩值分別為：MB-123.48=-20.48kN?m11MB-123.48=-20.48kN?m11Gl+ (M3 0 3 BM)cM)c+Mc+Mc12X83X6.6+ (-242.88+123.48)3 31w1(-242.88+123?48)-123.48=-19.32kN?m彎矩包絡圖如下-123.48=-19.32kN?m彎矩包絡圖如下（a）所示。剪力包絡圖：第1跨=130.99kN；過第1個集中荷載后為130.99-83-81=-33.01kN；過第2A,max個集中荷載后為-33.01-83-81=-197.01kN=-211.35kN；過第1個集中荷載后為-211.35+83+81=-47.35kN；過第Bl,max2個集中荷載后為-47.35+83+81=116.65kN第2跨=181.98kN；過第1個集中荷載后為181.98-83=98.98kN。Br,max當可變荷載僅作用在第2跨時=1.0X83+1.0X81=164kN；過第1個集中荷載后為164-83-81=0。Br剪力包絡圖如下（b）所示-211.35主梁的內力包絡圖(a)彎矩包絡圖；(b)剪力包絡圖5.4承載力計算5.4.1正面受彎承載力跨內按T形截面計算，因b'代=80615=0.13>0.1。翼緣計算寬度按13=6.6/3=2.2mm和b+s=6m中較小值確定取b'=2.2mnfB支座邊的彎矩設計值M=M-Vb/2=-314.42-164XB B,max 00.4/2=-347.22kN?m。縱向受力鋼筋除B支座截面為2排外，其余均1排。跨內截面經判別都屬于第一類T形截面。正截面受彎承載力的計算過程列于下表。截面1B2彎矩設計值(kN?m)289.91-314.42144.27-36.08a=M/(afbh2)或s 1c 0a=M/(afb'h2)s 1cf028991x10631442x10614427x1063608x1061x14.3x2200x6152=0.0241x14.3x2200x5802=0.031x14.3x2200x6152=0.0121x14.3x300x6152=0.022Y=(1+J1-2a)/2s 引 s0.9880.9850.9940.989A=M/Yfhs s yo1590.41834.5786.7197.7選配鋼筋(mm2)2 20+3 22彎A=1768s3 20+3 22彎A=2081s2 20+1 20彎A=942.2s220A=628s主梁縱向鋼筋的彎起和切斷按彎矩包絡圖確定。斜截面受剪承載力驗算截面尺寸：h=h-h'=580-80=500mm,因h/b=500/300=1.67V4截面尺寸按下式驗算：w0f w0.250fbh=0.25X1X14.3X300X580=622.05X103kN>V=211.35kN，截cco max面尺寸滿足要求。計算所需腹筋：采用①8@200雙肢箍筋，A=0.7fbh+1.25f—cs t0 yvs0=0.7x1.43x300x580+1.25x210x上―x580200=250.76x103N=250.76kN二130.99kN<V，V 二181.98kNVV，V二211.35VV，因此A,max csBr,max cs Bl,max cs支座B截面左右不需配置彎起鋼筋。驗算最小配箍率：P=你=型芒=0.17%>0.24厶=0.16%，滿足要求。svbs300x200 fyv次梁兩側附加橫向鋼筋的計算：次梁傳來集中力F=70.42+81.31?152kN，h=650-500=150mm，附加箍筋布l1置范圍s=2h+3b=2X150+3X200=900mm。取附加箍筋①8@200雙肢，則在長度s內可布置附加箍筋的排數，m=900/200+1=6排，次梁兩側各布置3排。另加吊筋1①18,A=254.5mm2，由式2fAsina+mnfA=2X210X254.5X0.707+6sb ysb yvsv1

X2X210X50.3=202.3Xio3kN>F，滿足要求。因主梁的腹板高度大于450mm,，需在梁側設置縱向構造筋，每側縱向構造鋼筋的截面面積不小于腹板面積的0.1%，且其間距不大于200mm。現每側配置2①14,308/(300X570)=0.18%>0.1%，滿足要求主梁邊支座需設置梁墊，計算從略。6.繪制施工圖@200B3B6B5-500-5008@200500,?8@28@200-3006600?8@200O50■/005B00200、500232TI@500?』 ■500B4500,d6@250分布筋板的配筋圖次梁配筋圖次梁配筋圖7.對主梁撓度與裂縫寬度的計算7.1對主梁撓度的計算簡化將梁為簡支梁來計算，綜合其有矩形截面與T型截面的計算，故有7.1.1對支座B的配筋面積計算由已知可得A=2081mm2，按矩形截面進行計算，屮=0.5sq為了簡化計算將主梁自重等效為集中荷載。次梁傳來的永久荷載 10.67X6.6=70.42kN主梁自重(含粉刷)[(0.65-0.08)X0.3X2.2X25+0.02X(0.65-0.08)X2X2.2X17)]X1.2=12.31kN永久荷載設計值 G=70.42+12.31=82.73kN 取G=83kN可變荷載設計值 Q=12.31X6.6=81.31kN 取Q=81kN由計算可求得g=13.6kN/m，q=8.8kN/mkk⑴求M和MkqM=1g12+1q12=1X13.6X6.642+1X8.8X6.642k8k08k088=75+48.5=123.5kN?mM=-g12+-屮q1=1X13.6X6.642+1X0.5X8.8X6.6q8k08qk08 8=75+24.25=99.25kN?m⑵計算有關系數P=邑厶=蘭105X2081=0.08EEbh3X104 300x580c0=企= 2081 =0.021>0.01teA0.5x300x650teMb二 k—sk耳hA0teMb二 k—sk耳hA0s123.5x1060.87x580x2081=117.6Nmm2屮=1.1—0.65X⑶計算Bs—=1.1—0.65X 201 =0.571pb 0.021x117.6teskB=sEAh2 s——s0 6aP1.15v+0.2+ eT_1+3.5y'f2x105x2081x58026x0.081.15x0.571+0.2+1+0=1.05X1014Nmm2⑷計算BB=—M/M,、B=—M/M,、G-1）+MB= 123.5s99.25（2—1）+123.5X1.05X1014=5.82X1013Nmm2qk⑸變形驗算5 Ml2_5123.5x106x664x103Xk―一X48B48 5.82x1013=9.75mm284.2x5 Ml2_5123.5x106x664x103Xk―一X48B48 5.82x1013=9.75mm284.2x106x(6.64x103>=27.748 4.71x1013查附表5-1知，f/7=1/200=0.005lim0fl=9.75/6640=0.001V0.005變形滿足要求。0對第二跨中配筋面積計算由已知可得A=942.2mm2，按T型截面進行計算s⑴求M和Mk