中原大道跨伊河橋預(yù)制箱梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉控制計算書編制：復(fù)核：審核：鄭州市第一建筑工程集團有限公司中原大道跨伊河橋項目部二零一六年六月預(yù)制箱梁預(yù)應(yīng)力張拉計算書1、工程概況本工程引橋全長1766m，橋梁面積72406㎡。主橋北側(cè)右幅引橋分6聯(lián)布置，跨徑分別為（3x30m）+(4x35m)+(4x35m)+(3x40m)+(3x40m)+(4x40m)=770m，左幅引橋分7聯(lián)布置，跨徑分別為（2x30m）+(2x35m)+(4x35m)+(4x35m)+(2x40m)+(3x40m)+(4x40m)=770m，主橋南側(cè)右幅引橋分10聯(lián)布置，跨徑分別為（3x40m）+（3x40m）+（3x40m）+（3x40m）+(2x40m)+(4x35m)+(2x25m)+(30+41+30m)+（2x35m）+(3x25m)=996m，左幅引橋分9聯(lián)布置，跨徑分別為（3x40m）+（3x40m）+（3x40m）+（3x40m）+(2x40m)+(4x35m)+(2x35m)+(30+41+30m)+（5x25m)=996m。每幅主梁全寬20.5米，由7片小箱梁組成，箱梁間距2.85m跨度分別為25m、30m、35m、40m。梁高對應(yīng)25m、30m、35m、40m跨度分別為1.4m、1.6m、1.8m、2m。采用C50混凝土預(yù)制而成，現(xiàn)場吊裝施工。本橋梁工程共計箱梁644片，其中25m跨70片、30m跨35片、35m跨210片、40m跨329片本計算書針對引橋的35m與40m的預(yù)制箱梁。預(yù)制箱梁分布于橋0軸—21軸、26軸—46軸、49軸—54軸。分中跨中梁、中跨邊梁、邊跨中梁、邊跨邊梁四種型號。各梁的預(yù)應(yīng)力筋分布情況如下表所示：35m箱梁腹板與底板處鋼絞線（負彎矩未計入計算范圍）箱梁名稱數(shù)量(片)N1（2束）N2（2束）N3（2束）N4（2束）N5（2束）鋼絞線鋼絞線鋼絞線鋼絞線鋼絞線中跨中梁604φs15.24φs15.25φs15.25φs15.25φs15.2中跨邊梁245φs15.25φs15.25φs15.25φs15.25φs15.2邊跨中梁905φs15.25φs15.25φs15.26φs15.25φs15.2邊跨邊梁365φs15.26φs15.26φs15.26φs15.25φs15.240m箱梁腹板與底板處鋼絞線（負彎矩未計入計算范圍）箱梁名稱數(shù)量(片)N1（2束）N2（2束）N3（2束）N4（2束）N5（2束）N6（2束）鋼絞線鋼絞線鋼絞線鋼絞線鋼絞線鋼絞線中跨中梁754φs15.24φs15.24φs15.24φs15.25φs15.24φs15.2中跨邊梁304φs15.24φs15.25φs15.25φs15.25φs15.24φs15.2邊跨中梁1605φs15.25φs15.25φs15.25φs15.26φs15.24φs15.2邊跨邊梁645φs15.25φs15.25φs15.26φs15.26φs15.24φs15.235m、40m預(yù)制箱梁均為單箱單室構(gòu)造，35m箱梁梁高1.8m，梁底寬1m，中梁頂寬2.4m，邊梁頂寬2.78m，砼強度C50。40m箱梁梁高2m，梁底寬1m，中梁頂寬2.4m，邊梁頂寬2.78預(yù)應(yīng)力筋均為縱向，分布在底板、腹板及頂板（負彎矩未計入），其中35m箱梁底板2束，腹板8束，頂板負彎矩7束，對稱于梁橫斷方向中線布置（邊跨板頂負彎矩除外）。鋼絞線采用符合GB/T5224-2003標準的低松馳高強度預(yù)應(yīng)力鋼絞線，單根鋼絞線直徑φs15.2，標準強度Ryb=1860MPa，公稱截面積Ap=140mm2，彈性模量Ep=1.95*105MPa，松馳系數(shù):0.25。預(yù)應(yīng)力管道采用金屬波紋管，底板、腹板、頂板均為圓孔，所配錨具為YM15-4、YM15-5及YM15-6，設(shè)計對預(yù)應(yīng)力工藝的有關(guān)要求本工程箱梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線按預(yù)張拉和終張拉兩階段,均采用兩端對稱張拉，施加的預(yù)應(yīng)力采用張拉力與伸長值雙控。1、35m跨箱梁在砼強度達到60%進行預(yù)張拉，預(yù)張拉順序為N2、N5號鋼束，其錨外控制應(yīng)力為0.45Fpk。在砼強度及彈性模量達到設(shè)計值85%后且砼齡期不小于7d時，進行終張拉，張拉順序為N3、N1、N4、N5、N2號鋼束，終張拉錨下控制應(yīng)力為0.75Fpk，注意終張拉錨外控制應(yīng)力還需考慮鋼束與錨圈口之間的摩擦損失。40m跨箱梁在砼強度達到60%進行預(yù)張拉，預(yù)張拉順序為N2、N6號鋼束，其錨外控制應(yīng)力為0.45Fpk。在砼強度及彈性模量達到設(shè)計值85%后且砼齡期不小于7d時，進行終張拉，張拉順序為N3、N5、N1、N4、N6、N2號鋼束，終張拉錨下控制應(yīng)力為0.75Fpk，注意終張拉錨外控制應(yīng)力還需考慮鋼束與錨圈口之間的摩擦損后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線在張拉過程中，主要受到兩方面的因素影響：一是管道彎曲影響引起的摩擦力，二是管道偏差影響引起的摩擦力。導(dǎo)致鋼絞線張拉時，錨下控制應(yīng)力沿著管壁向梁跨中逐漸減小，因而每一段的鋼絞線的伸長值也是不相同的。設(shè)計伸長值復(fù)核力學(xué)指標及計算參數(shù)預(yù)應(yīng)力筋力學(xué)性能指標及相關(guān)計算參數(shù)如下：※彈性模量：Ep=1.95*105MPa※標準強度：Ryb=1860MPa※單根鋼絞線截面面積：Ap=140mm2※預(yù)張拉控制應(yīng)力：σcon=0.45*Ryb=837MPa※張拉控制應(yīng)力：σcon=0.75*Ryb=1395MPa※鋼絞線松馳系數(shù)：0.25※孔道偏差系數(shù)：κ=0.0015※孔道摩阻系數(shù)：μ=0.25※錨具變形及鋼束回縮每端按6mm計理論伸長值的計算根據(jù)《公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范》(JTJ041-2000)，關(guān)于預(yù)應(yīng)筋伸長值的計算按如下公式進行：ΔL=p式中：ΔL——各分段預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長值（mm）；Pp——預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力（N）；L——預(yù)應(yīng)力筋的長度（mm）；Ap——預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mm2）；Ep——預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量（Mpa）。預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力Pp按如下公式計算：Pp=P(1-上式中：P——預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力（N）；θ——從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）；x——從張拉端至計算截面的孔道長度，整個分段計算時x等于L（m）；k——孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)（1/m），；μ——預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的磨擦系數(shù)。上式中的k值在管道彎曲及直線部分全長均應(yīng)考慮該影響，μ值只在管道彎曲部分考慮該系數(shù)的影響。單根鋼絞線張拉力P值按如下公式計算：P=σ上式中：P——預(yù)應(yīng)力筋的張拉力（KN）；σcon——預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制力（MPa）；Ap——每根預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mm2）；n——同時張拉預(yù)應(yīng)力筋的根數(shù)；b——超張拉系數(shù)，不超張拉時為1.0。對伸長值的要求當預(yù)應(yīng)力張拉到設(shè)計張拉力時，實際伸長值與理論伸長值的誤差應(yīng)控制在6%以內(nèi)，實際伸長值應(yīng)扣除鋼束的非彈性變形的影響，各鋼束伸長值（兩端之和）詳下表：鋼束理論伸長值一覽表（設(shè)計圖）單位：mm35m箱梁項目N1N2N3N4N5中跨242242242240242邊跨24224224224124240m箱梁項目N1N2N3N4N5N6中跨278276276276276274邊跨278277276276276276伸長值的計算（按設(shè)計編號）35m箱梁：（N1、N2、N3、N4、N5詳圖見35m箱梁鋼束構(gòu)造圖）35m箱梁中跨（曲1、θ1為豎向彎曲，曲2、θ2為平彎）N1：單根鋼絞線的張拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=11203.38+2021.02-2302+1517.4=12.44mX曲1=3.95mθ1=0.079radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.44*0.0015=0.0187KX曲1+μθ1=3.95*0.0015+0.25*0.079=0.0257KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0187）/0.0187=193485N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0257）/0.0257=192811N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193485*12440/（140*1.95*105）=88.17mm（公式1）Δ曲1=192811*3950/（140*1.95*105）=27.9mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（88.17+27.9+5.59）*2=243.32mm與設(shè)計比較（243.32-242）/242=0.55%N2：單根鋼絞線的張拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=9670.75+3629-2302+1517.4=12.515mX曲1=3.89mθ1=0.0778radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.515*0.0015=0.0188KX曲1+μθ1=3.89*0.0015+0.25*0.0778=0.0253KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0188）/0.0188=193476N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0253）/0.0253=192850N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193476*12515/（140*1.95*105）=88.7mm（公式1）Δ曲1=192850*3890/（140*1.95*105）=27.48mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（88.7+27.48+5.59）*2=243.54mm與設(shè)計比較（243.54-242）/242=0.64%N3：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=8027.56+5237-2302+1517.4=12.48mX曲1=3.94mθ1=0.0788radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.48*0.0015=0.0187KX曲1+μθ1=3.94*0.0015+0.25*0.0788=0.0256KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0187）/0.0187=193485N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0256）/0.0256=192821N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193485*12480/（140*1.95*105）=88.45mm（公式1）Δ曲1=192821*3940/（140*1.95*105）=27.83mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（88.45+27.83+5.59）*2=243.74mm與設(shè)計比較（243.74-242）/242=0.72%N4：單根鋼絞線的張拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=6444.22+6850.17-2302+1517.4=12.51mX曲1=3.925mθ1=0.0785radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.51*0.0015=0.01877KX曲1+μθ1=3.925*0.0015+0.25*0.0785=0.0255KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.01877）/0.01877=193478N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0255）/0.0255=192830N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193478*12510/（140*1.95*105）=88.66mm（公式1）Δ曲1=192830*3925/（140*1.95*105）=27.72mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（88.66+27.72+5.59）*2=243.94mm與設(shè)計比較（243.94-240）/240=1.64%N5：單根鋼絞線的張拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=2740.79+13270=16.01mX曲1=1.091mθ1=0.0364radKX直=16.01*0.0015=0.024KX曲1+μθ1=1.091*0.0015+0.25*0.0364=0.0107Pp直=195300*（1-e-0.024）/0.024=192975N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0107）/0.0107=194258N（公式2）Δ直=192975*16010/（140*1.95*105）=113.17mm（公式1）Δ曲1=194258*1091/（140*1.95*105）=7.76mm（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1）*2=（113.17+7.76）*2=241.86與設(shè)計比較（241.86-242）/242=-0.058%35m箱梁邊跨（曲1、θ1為豎向彎曲，曲2、θ2為平彎）N1：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=9335.53+4051-2302+1517.4=12.602mX曲1=3.906mθ1=0.0781radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.602*0.0015=0.0189KX曲1+μθ1=3.906*0.0015+0.25*0.0781=0.0254KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0189）/0.0189=193466N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0254）/0.0254=192840N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193466*12602/（140*1.95*105）=89.3mm（公式1）Δ曲1=192840*3906/（140*1.95*105）=27.59mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（89.3+27.59+5.59）*2=244.96mm與設(shè)計比較（244.96-242）/242=1.22%N2：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=7737.97+5639.02-2302+1517.4=12.592mX曲1=3.911mθ1=0.0782radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.592*0.0015=0.0189KX曲1+μθ1=3.911*0.0015+0.25*0.0782=0.0254KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0189）/0.0189=193466N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0254）/0.0254=192840N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193466*12592/（140*1.95*105）=89.24mm（公式1）Δ曲1=192840*3911/（140*1.95*105）=27.63mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（89.24+27.63+5.59）*2=244.92mm與設(shè)計比較（244.92-242）/242=1.2%N3：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=6124.67+7227-2302+1517.4=12.567mX曲1=3.931mθ1=0.0786radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.567*0.0015=0.01885KX曲1+μθ1=3.931*0.0015+0.25*0.0786=0.0255KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.01885）/0.01885=193470N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0255）/0.0255=192830N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193470*12567/（140*1.95*105）=89.06mm（公式1）Δ曲1=192830*3931/（140*1.95*105）=27.77mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（89.06+27.77+5.59）*2=244.96mm與設(shè)計比較（244.84-242）/242=1.17%N4：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=4539.51+8815-2302+1517.4=12.57mX曲1=3.924mθ1=0.0785radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=12.57*0.0015=0.01885KX曲1+μθ1=3.924*0.0015+0.25*0.0785=0.0255KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.01885）/0.01885=193470N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0255）/0.0255=192830N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193470*12570/（140*1.95*105）=89.08mm（公式1）Δ曲1=192830*3924/（140*1.95*105）=27.72mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（89.08+27.72+5.59）*2=244.78mm與設(shè)計比較（244.78-241）/241=1.56%N5：單根鋼絞線的張拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=2745+13430=16.175mX曲1=1.087mθ1=0.0362radKX直=16.175*0.0015=0.0243KX曲1+μθ1=1.087*0.0015+0.25*0.0362=0.0107Pp直=195300*（1-e-0.0243）/0.0243=192946N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0107）/0.0107=194258N（公式2）Δ直=192946*16175/（140*1.95*105）=114.32mm（公式1）Δ曲1=194258*1087/（140*1.95*105）=7.73mm（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1）*2=（114.32+7.73）*2=244.1與設(shè)計比較（244.1-242）/242=0.87%40m箱梁中跨（曲1、θ1為豎向彎曲，曲2、θ2為平彎）N1：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=14139.9+2012-2302+1517.4=15.367mX曲1=3.517mθ1=0.0703radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.367*0.0015=0.0231KX曲1+μθ1=3.517*0.0015+0.25*0.0703=0.0229KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0231）/0.0231=193061N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0229）/0.0229=193080N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193061*15367/（140*1.95*105）=108.67mm（公式1）Δ曲1=193080*3517/（140*1.95*105）=24.87mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（108.67+24.87+5.59）*2=278.26mm與設(shè)計比較（278.26-278）/278=0.094%N2：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=12358+3817-2302+1517.4=15.39mX曲1=3.507mθ1=0.0701radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.39*0.0015=0.02308KX曲1+μθ1=3.507*0.0015+0.25*0.0701=0.02279KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.02308）/0.02308=193063N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02279）/0.02279=193091N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193063*15390/（140*1.95*105）=108.84mm（公式1）Δ曲1=193091*3507/（140*1.95*105）=24.8mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（108.84+24.8+5.59）*2=278.46mm與設(shè)計比較（278.46-276）/276=0.89%N3：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=10608.3+5622-2302+1517.4=15.446mX曲1=3.465mθ1=0.0693radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.446*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.465*0.0015+0.25*0.0693=0.0225KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0225）/0.0225=193119N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15446/（140*1.95*105）=109.23mm（公式1）Δ曲1=193119*3465/（140*1.95*105）=24.51mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.23+24.51+5.59）*2=278.66mm與設(shè)計比較（278.66-276）/276=0.096%N4：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=8816.08+7427-2302+1517.4=15.458mX曲1=3.465mθ1=0.0693radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.458*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.465*0.0015+0.25*0.0693=0.0225KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0225）/0.0225=193119N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15458/（140*1.95*105）=109.31mm（公式1）Δ曲1=193119*3465/（140*1.95*105）=24.51mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.31+24.51+5.59）*2=278.82mm與設(shè)計比較（278.82-276）/276=1.02%N5：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=6983.73+9232-2302+1517.4=15.431mX曲1=3.506mθ1=0.0701radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.431*0.0015=0.0231KX曲1+μθ1=3.506*0.0015+0.25*0.0701=0.02279KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0231）/0.0231=193062N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02279）/0.02279=193091N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193062*15431/（140*1.95*105）=109.13mm（公式1）Δ曲1=193091*3506/（140*1.95*105）=24.8mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.13+24.8+5.59）*2=279.04mm與設(shè)計比較（279.04-276）/276=1.1%N6：單根鋼絞線的張拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=2740.79+15770=18.511mX曲1=1.091mθ1=0.0364radKX直=18.511*0.0015=0.02776KX曲1+μθ1=1.091*0.0015+0.25*0.0364=0.0107Pp直=195300*（1-e-0.02776）/0.02776=192614N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0107）/0.0107=194258N（公式2）Δ直=192614*18511/（140*1.95*105）=130.6mm（公式1）Δ曲1=194258*1091/（140*1.95*105）=7.76mm（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1）*2=（130.6+7.76）*2=276.72與設(shè)計比較（276.72-274）/274=-0.99%40m箱梁邊跨（曲1、θ1為豎向彎曲，曲2、θ2為平彎）N1：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=11992.85+4285-2302+1517.4=15.493mX曲1=3.514mθ1=0.0703radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.493*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.514*0.0015+0.25*0.0703=0.0228KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0228）/0.0228=193090N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15493/（140*1.95*105）=109.56mm（公式1）Δ曲1=193090*3514/（140*1.95*105）=24.85mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.56+24.85+5.59）*2=280mm與設(shè)計比較（280-278）/278=0.72%N2：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=10205.05+6073-2302+1517.4=15.493mX曲1=3.510mθ1=0.0702radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.493*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.510*0.0015+0.25*0.0702=0.0228KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.0228）/0.0228=193090N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15493/（140*1.95*105）=109.56mm（公式1）Δ曲1=193090*3510/（140*1.95*105）=24.83mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.56+24.83+5.59）*2=279.96mm與設(shè)計比較（279.96-277）/277=1.07%N3：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=8416.25+7860-2302+1517.4=15.492mX曲1=3.507mθ1=0.0701radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.492*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.507*0.0015+0.25*0.0701=0.02279KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0232=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02279）/0.02279=193062N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15492/（140*1.95*105）=109.55mm（公式1）Δ曲1=193062*3507/（140*1.95*105）=24.80mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.55+24.8+5.59）*2=279.88mm與設(shè)計比較（279.88-276）/276=1.4%N4：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=6628.46+9648-2302+1517.4=15.492mX曲1=3.503mθ1=0.0701radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.492*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.503*0.0015+0.25*0.0701=0.02278KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0231=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02278）/0.02278=193092N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15492/（140*1.95*105）=109.55mm（公式1）Δ曲1=193092*3503/（140*1.95*105）=24.78mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.55+24.78+5.59）*2=279.84mm與設(shè)計比較（279.84-276）/276=1.39%N5：單根鋼絞線的張拉控制力；P=1395*140*1=195300NX直=4840.66+11436-2302+1517.4=15.492mX曲1=3.498mθ1=0.0700radX曲2=.785mθ2=0.0314radKX直=15.492*0.0015=0.0232KX曲1+μθ1=3.498*0.0015+0.25*0.070=0.02275KX曲2+μθ2=0.785*0.0015+0.25*0.0314=0.009Pp直=195300*（1-e-0.0232）/0.0231=193052N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.02275）/0.02275=193095N（公式2）Pp曲2=195300*（1-e-0.009）/0.009=194423N（公式2）Δ直=193052*15492/（140*1.95*105）=109.55mm（公式1）Δ曲1=193095*3498/（140*1.95*105）=24.74mm（公式1）Δ曲2=194423*785/（140*1.95*105）=5.59（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1+Δ曲2）*2=（109.55+24.74+5.59）*2=279.76mm與設(shè)計比較（279.76-276）/276=1.36%N6：單根鋼絞線的張拉控制力P=1395*140*1=195300NX直=2615.53+15930=18.546mX曲1=1.217mθ1=0.0406radKX直=18.546*0.0015=0.0278KX曲1+μθ1=1.217*0.0015+0.25*0.0406=0.012Pp直=195300*（1-e-0.0278）/0.0278=192610N（公式2）Pp曲1=195300*（1-e-0.012）/0.012=194133N（公式2）Δ直=192610*18546/（140*1.95*105）=130.85mm（公式1）Δ曲1=194133*1217/（140*1.95*105）=8.65mm（公式1）Δ=（Δ直+Δ曲1）*2=（130.85+8.65）*2=279與設(shè)計比較（279-276）/276=1.09%張拉時理論伸長值的計算力學(xué)指標及計算參數(shù)預(yù)應(yīng)力筋力學(xué)性能指標及相關(guān)計算參數(shù)如下：※鋼絞線實測彈性模量：Ep=？*105MPa※標準強度：Ryb=1860MPa※單根鋼絞線實際截面面積：Ap=？mm2※張拉控制應(yīng)力：σcon=0.75*Ryb=1395MPa※單根鋼絞線張拉端的張拉控制力：P=σconAp=1395MPa*？※孔道偏差系數(shù)：κ=0.0015※孔道摩阻系數(shù)：μ=0.25※千斤頂工作長度：0.35m※工具錨長度：0.07m張拉時理論伸長量計算（待鋼絞線的檢測報告出來后再進行計算）實際伸長值的量測及計算預(yù)應(yīng)力筋在張拉之前，要先調(diào)整到初應(yīng)力σ0，一般取控制應(yīng)力σcon的10%~15%），本橋取10%，即σ0=0.1σcon=139.5MPa，張拉到初應(yīng)力后再開始張拉和量測伸長值。實測伸長值除張拉時量測的伸長值外，還應(yīng)加上初應(yīng)力時的推算伸長值，先張法還應(yīng)扣除混凝土結(jié)構(gòu)在張拉過程中產(chǎn)生的彈性壓縮值。實際伸長值總量△L的計算公式如下：△L上式中：△L1——從初應(yīng)力至最大張拉力間的實測伸長值（mm）；△L2——初應(yīng)力σ0時推算伸長值（mm）；C——混凝土構(gòu)件在張拉過程中的彈性壓縮值（mm），一般情況下可忽略不計。上式中△L2按下式計算：△L式中各符號的含義與上述相同。為總的伸長量，邊跨按計算的半邊的伸長量加中跨半邊的伸長量為總的伸長量。頂板束為直線，不需分段計算。計算鋼束的伸長量時張拉端還應(yīng)考慮千斤頂?shù)挠嬎汩L度及工具錨的長度，千斤頂?shù)挠嬎汩L度為0.35m，工具錨的長度為0.07m鋼絞線張拉控制應(yīng)力的計算根據(jù)設(shè)計圖提供的數(shù)據(jù)，預(yù)張拉控制應(yīng)力σcon=0.45*Ryb=837MPa終張拉控制應(yīng)力σcon=0.75*Ryb=1395MPa，截面積Ap=140mm2，低松馳預(yù)應(yīng)力筋不考慮超張拉，則按“公式3”計算得各預(yù)應(yīng)力張拉端的張拉力P值如下表所示：預(yù)張拉0.45Ryb預(yù)應(yīng)力張拉端的張拉力單位：KN鋼束規(guī)格1φs15.24φs15.25φs15.26φs15.2錨下張拉力117.18468.72585.9703.08終張拉0.75Ryb預(yù)應(yīng)力張拉端的張拉力單位：KN鋼束規(guī)格1φs15.24φs15.25φs15.26φs15.2錨下張拉力195.3781.2976.51171.8油表讀數(shù)的計算按不同的鋼束區(qū)分使用不同的油壓千斤頂分別計算10%σcon、20%σcon、100%σcon的油表讀數(shù)，初應(yīng)力的力值用內(nèi)插法計算，終值用回歸方程計算，計算結(jié)果如下表：2016QJD008#千斤頂預(yù)張拉時各階段的油表讀數(shù)單位：MPa（千斤頂回歸方程：P=0.03342F+0.51415）鋼束規(guī)格10%σcon20%σcon100%σcon力值(KN)讀數(shù)力值(KN)讀數(shù)力值(KN)讀數(shù)1φs15.211.7180.9123.4361.3117.184.434φs15.246.8722.0893.7443.65468.7216.195φs15.258.592.47117.184.43585.920.096φs15.270.3082.86140.625.21703.0824.01注：P為千斤頂油表讀數(shù)，F(xiàn)為千斤頂力值2016QJD009#千斤頂預(yù)張拉時各階段的油表讀數(shù)單位：MPa（千斤頂回歸方程：P=0.03318F+0.38595）鋼束規(guī)格10%σcon20%σcon100%σcon力值(KN)讀數(shù)力值(KN)讀數(shù)力值(KN)讀數(shù)1φs15.211.7180.7723.4361.17117.184.274φs15.246.8721.9493.7443.5468.7215.945φs15.258.592.33117.184.27585.919.836φs15.270.3082.72140.625.05703.0823.71注：P為千斤頂油表讀數(shù)，F(xiàn)為千斤頂力值2016QJD008#千斤頂終張拉時各階段的油表讀數(shù)單位：MPa（千斤頂回歸方程：P=0.03342F+0.51415）鋼束規(guī)格10%σcon20%σcon100%σcon力值(KN)讀數(shù)力值(KN)讀數(shù)力值(KN)讀數(shù)1φs15.219.531.1739.061.82195.37.044φs15.278.123.12156.245.74781.226.625φs15.297.653.78195.37.04976.533.156φs15.2117.184.43234.368.351171.839.68注：P為千斤頂油表讀數(shù)，F(xiàn)為千斤頂力值2016QJD009#千斤頂終張拉時各階段的油表讀數(shù)單位：MPa（千斤頂回歸方程：P=0.03318F+0.38595）鋼束規(guī)格10%σcon20%σcon100%σcon力值(KN)讀數(shù)力值(KN)讀數(shù)力值(KN)讀數(shù)1φs15.219.531.0339.061.68195.36.874φs15.278.122.98156.245.57781.226.315φs15.297.653.63195.36.87976.532.796φs15.2117.184.27234.368.161171.839.27注：P為千斤頂油表讀數(shù)，F(xiàn)為千斤頂力值實際伸長值的計算及量測6.1、實際伸長值的計算預(yù)應(yīng)力筋張拉前，應(yīng)先調(diào)整到初應(yīng)力，即10%σcon，再開始張拉和量測伸長值，初應(yīng)力時的伸長值是推算值。實測伸長值的計算詳“公式4”，初應(yīng)力時的伸長值推算按“公式5”計算，不考慮混凝土構(gòu)件在張拉過程中的彈性壓縮值。初應(yīng)力σ0=10%σcon=139.5MPa，預(yù)應(yīng)力筋長度L值區(qū)分非連續(xù)端及連續(xù)端取值，即區(qū)分中跨及邊跨的半邊梁取值，Ep=MPa。則計算結(jié)果如下表：鋼束初應(yīng)力伸長值表(一端)單位：mm項目N1N2N3N4N5N6中跨邊跨本橋的初應(yīng)力時的推算伸長值也可取10%σ~20%σ的伸長值，兩個值可相互復(fù)核。6.2、實際伸長值的量測實際伸長值的量測方法多種多樣，目前使用較多的是直接測量張拉端千斤頂活塞伸出量的方法，但這樣的測量方法存在一定的誤差。因為工具錨端夾片張拉前經(jīng)張拉操作人員用鋼管敲緊后，在張拉到10%σk時因鋼絞線受力，夾片會向內(nèi)滑動，這樣通過測量千斤頂?shù)纳扉L量而得到的伸長量比鋼絞線的實際伸長值長1~2mm。從10%σk張拉到100%σk時，鋼絞線的夾片又有2~3mm的滑動，按最小值滑動量計算單端鋼絞線的伸長量就有3～4mm的誤差，兩側(cè)同時張拉時共計有約6～8mm的誤差（誤差值的大小取決于工具錨夾片打緊程度）。因此用測量千斤活塞的方法一般測出來的值都是偏大的。因此，對于鋼束實際伸長值的測量，應(yīng)采用量測鋼絞線絕對伸長值的方法，而不使用量測千斤頂活塞伸出量的方法。故本橋伸長量的測量方法是使用一個標尺固定在鋼絞線上，不論經(jīng)過幾個行程，均以此來量測分級鋼絞線的長度，累計的結(jié)果就是初應(yīng)力與終應(yīng)力之間的實測伸長值?；贑8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設(shè)計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內(nèi)核設(shè)計及其應(yīng)用研究基于單片機的遠程抄表系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設(shè)計和應(yīng)用基于單片機的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設(shè)計Pico專用單片機核的可測性設(shè)計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構(gòu)建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現(xiàn)基于單片機的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機的時控和計數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機應(yīng)用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設(shè)計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計與實現(xiàn)基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術(shù)研究基于單片機的膛壁溫度報警系統(tǒng)設(shè)計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設(shè)計基于單片機船舶電力推進電機監(jiān)測系統(tǒng)基于單片機網(wǎng)絡(luò)的振動信號的采集系統(tǒng)基于單片機的大容量數(shù)據(jù)存儲技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機的疊圖機研究與教學(xué)方法實踐基于單片機嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實現(xiàn)基于AT89S52單片機的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統(tǒng)基于單片機的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實驗中的應(yīng)用研究基于單片機系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機的莫爾斯碼自動譯碼系統(tǒng)設(shè)計與研究基于單片機的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究HYPERLINK"/detail.ht