總論項目及建設單位基本情況項目基本情況項目名稱******集團有限公司催化裝置能量系統優化項目。項目建設性質本項目屬于技術改造工程。項目資金45%為自有資金，55%為銀行貸款。項目改造地點本項目改造地點在******集團有限公司現有200×104t/aDCC裝置與100×104t/a重油催化裂化裝置內。建設單位基本情況建設單位名稱、性質及負責人建設單位名稱：******集團有限公司企業性質：股份制行政負責人：建設單位概況******集團有限公司（以下簡稱**集團）的前身為****縣****石油化工廠，具有獨立的法人地位，是集石油化工、產品深加工及國際貿易于一體的全國大型化工企業，是國家經貿委清理整頓后保留的全省21家地方煉廠之一。**集團組建于1994年，位于**省****縣****鎮經濟開發區。到目前，公司共擁有資產58億元，占地面積160多萬平方米，職工1500余名，下屬企業有：石油化工有限公司、青州九州工貿有限公司、**進出口有限公司、汽車運輸有限公司和福利特種油品廠。主要產品有成品油系列、瀝青系列、液化氣、硫磺等50多個品種。公司現有100×104t/a常減壓裝置一套，100×104t/a重油催化裂化裝置和200×104t/aDCC裝置各一套，25×104t/a和30×104t/a氣分裝置各一套，5萬噸/年MTBE裝置一套，2.4萬千瓦熱電廠一座，1.5×104t/a硫磺裝置一套，2008年完成產值95.66億元，實現銷售收入93.47億元。多年來，公司生產的各種產品經國家技術監督部門檢測，均達到國家技術標準要求，產品遠銷美國、南非、印度、馬來西亞、日本、韓國、澳大利亞等二十多個國家和地區。公司通過了ISO9001：2000標準體系認證和**省清潔工廠的驗收，1999年被外經貿部批準擁有自營進出口權，并先后榮獲“全國大型一檔企業”、“中國化工500強”、“中國石化百強企業”、“省AAA級信用企業”、“**省高新技術企業”、“省級重合同、守信用企業”、“省級示范管理企業”、“AAA級文明信用企業”、“省計量確認合格單位”、“全市重大貢獻企業”等30多項榮譽稱號。編制依據和原則編制依據**集團規劃處提出的《******集團有限公司催化裝置能量系統優化項目可行性研究報告設計委托書》。**集團提供的《建廠地區氣象水文資料》。中國石油化工集團公司暨股份公司《石油化工項目可行性研究報告編制規定》（2005年版）。**集團提供的設計基礎數據。**省人民政府《**省國民經濟與社會發展第十一個五年規劃綱要》；**省人民政府節約能源辦公室“關于上報國家2007年節能備選項目有關材料的預備通知”及附件“2007年節能備選項目匯總表”；國家發改委《節能技術改造項目節能量確定原則和方法》；《**省節能減排綜合性工作實施方案》編制原則貫徹執行國家基本建設的方針政策，采用國產化先進水平、并經生產實踐證明成熟、可靠的工藝技術，保證裝置長周期安全穩定運行。在滿足生產安全的前提下采用經濟、適用的設計方案，節約能源節約，節約工程投資，節省占地。裝置改造設計充分體現“五化”（一體化、露天化、輕型化、社會化、國產化）的要求。充分依托**集團現有的公用工程和輔助設施，優化方案，節省工程投資。嚴格執行國家和地方的消防、環境保護、勞動安全衛生法律和法規。研究范圍及編制分工研究范圍本項目研究范圍為**集團100×104t/a重油催化裂化裝置和200×104t/aDCC裝置內的以下改造工程：節能改造二套催化裝置各自的余熱鍋爐系統；增設二套催化裝置各自的電機變頻器。編制分工本可行性研究報告全部由海工英派爾工程有限公司編制。1.4項目背景及改造理由1.4.1項目背景我國人口眾多，能源資源相對不足，人均擁有量遠低于世界平均水平。由于我國正處在工業化和城鎮化加快發展階段，能源消耗強度較高，消費規模不斷擴大，特別是高投入、高消耗、高污染的粗放型經濟增長方式，能源供求矛盾和環境污染狀況加劇，能源問題已經成為制約經濟和社會發展的重要因素。面對我國能源及環境問題的壓力，政府提出了節約型、環境友好型、可持續發展的經濟發展戰略，努力推動經濟、社會、環境的“共贏”?！笆晃濉币巹澗V要提出，到“十一五”期末，萬元國內生產總值（按2005年價格計算）能耗下降到0.98噸標準煤，比“十五”期末降低20％左右，平均年節能率為4.4%，另外主要污染物排放總量在“十一五”期間要減少10％。2006年以來，全國上下加強了節能減排工作，國務院發布了加強節能工作的決定，制定了促進節能減排的一系列政策措施，節能減排工作取得了積極進展。但是，2006年全國沒有實現年初確定的節能降耗和污染減排的目標，加大了“十一五”后四年節能減排工作的難度。更為嚴峻的是，今年一季度，工業特別是高耗能、高污染行業增長過快，占全國工業能耗和二氧化硫排放近70％的電力、鋼鐵、有色、建材、石油加工、化工等六大行業增長20.6%，同比加快6.6個百分點。實現節能減排目標面臨的形勢十分嚴峻。**集團的100×104t/a重油催化裂化裝置和200×104t/aDCC裝置經過幾年運行，在節能及綜合利用方面存在不足：一是余熱沒有有效回收利用；二是裝置運行負荷調控彈性較大，2007、2008年裝置運行負荷在設計值的65%，用電設備在低產量時也處于用電設計值狀況，引起大馬拉小車現象，電能損失大。采用變頻器直接控制機泵類負載節能非常顯著，當電機在額定轉速的80%運行時，理論上其消耗的功率為額定功率的（80%）平方，去除機械損耗電機銅、鐵損等影響，節能效率接近35%，同時也容易實現閉環恒壓控制，節能效率將進一步提高。變頻器可實現大的電動機的軟停、軟起，避免了啟動時的電壓沖擊，減少電動機故障率，延長使用壽命，同時也降低了對電網的容量要求和無功損耗。根據國內同型機改造的實例，經過變頻改造后，實際運行的電功率較改造前可降低25~35%。**集團有一套100×104t/a重油催化裂化裝置和一套200×104t/aDCC裝置，該二套裝置均各自配有一臺補燃型余熱鍋爐，主要利用再生煙氣的余熱，再加上部分助燃瓦斯，產生中壓蒸汽，提供催化裝置氣壓機透平及生產工藝所需蒸汽。該余熱鍋爐與催化裝置內外取熱器共同組成中壓蒸汽發生系統，除自產蒸汽外，同時還過熱裝置外取熱器、油漿蒸發器產生的同參數飽和蒸汽，省煤器利用再生煙氣的余熱預熱給水，給水壓力為5.5MPa，104℃由于原設計方面原因，該余熱鍋爐同其它煉廠如中石化九江分公司、茂名石化分公司和長嶺石化分公司等催化裝置余熱鍋爐類似，運行中存在以下幾方面問題：（1）省煤器腐蝕嚴重。余熱鍋爐省煤器沒有有效的防腐措施，該鍋爐的省煤器存在嚴重的酸露點腐蝕現象。該鍋爐自2004年投運后不到二年，低溫段省煤器即出現了腐蝕穿孔，不得不將低溫段省煤器切除運行，大量煙氣余熱資源沒能得到充分回收。（2）爐膛壓力偏高，煙氣泄漏嚴重，煙機做功下降；由于受熱面缺乏有效吹灰手段，加之傳熱管錯列布置，催化劑粉末容易靜電吸附在換熱管束上，煙氣流通面積減小，流動阻力增大，爐膛壓力偏高，實際運行爐膛壓力高達6.0kPa(設計值為4.0kPa)，煙氣泄漏嚴重，影響生產安全進行,另外爐膛壓力偏高，導致煙機背壓升高，影響煙機做功。（3）余熱鍋爐受熱面積灰嚴重，排煙溫度偏高，余熱鍋爐效率偏低；每次余熱鍋爐檢修清灰后運行不到半年，排煙溫度從開工時170～180℃上升至300℃鑒于以上存在的問題，為消除省煤器腐蝕現象，降低排煙溫度，降低爐膛壓力，使裝置長周期高效安全運行，提高裝置經濟效益，針對性地提出本次余熱鍋爐綜合防腐節能技術改造方案。另外，從幾年來裝置運行的情況看，由于市場競爭激烈，公司的裝置在2006年、2007年、2008年的運行負荷率平均在65%左右，存在著大馬來小車的情況，電能損失大，因而要進行電機節能改造，優化能量系統。1.4.2項目建設的有利條件1.4.2.1只需對現有二套催化裝置的余熱回收鍋爐、電機進行改造，不用新征地。1.4.2.2依托條件好，現有催化裝置配套設施完善，不需增加公用工程、消防安全環保等方面的投入。1.4.2.3本項目屬無污染項目，對所在地區的環境影響不產生影響。1.4.2.4本項目采用的技術立足于國內，實現了少投入，多產出的目標。1.4.3投資必要性**集團進行催化裝置能量系統優化項目建設，實施石油化工改造工程，既可節省建設投資，同時也可降低經營成本，提高企業經濟效益。本項目的建設符合國家節能減排發展戰略，符合**省人民政府《關于印發節能減排綜合性工作實施方案的通知》的精神，在降低企業能源消耗，提高經濟效益的同時，將為**省完成“十一五”期間萬元生產總值能耗降低22％的艱巨任務做出自己的貢獻。綜上所述，建設本項目是十分必要的。1.5主要研究結論**集團催化裝置能量系統優化項目采用的工藝技術成熟、可靠，公用工程來源充足、可靠。裝置建成后具有良好的經濟效益。因此，催化裝置能量系統優化項目的建設是可行的。主要技術經濟指標詳見表1.5-1、主要經濟評價指標詳見表1.5-2。表1.5-1主要技術經濟指標匯總表序號指標名稱單位數量備注1改造內容1.1100×104t/a重油催化裂化裝置改造1.1.1改造余熱鍋爐一套1.1.2增設變頻器25套1.2200×104t/aDCC裝置改造1.2.1改造余熱鍋爐一套1.2.2增設變頻器25套2主要公用工程消耗不增加消耗3節約能耗t標煤/a33716.654占地面積m2不增加占地5裝置定員人不增加表1.5-2主要經濟評價指標匯總表序號項目單位指標備注1項目投入總資金104元51551.1建設資金104元50511.2建設期利息104元831.3流動資金104元20

改造內容及產品方案2.1改造內容余熱鍋爐節能技術改造目的**集團有一套100×104t/a重油催化裂化裝置和一套200×104t/aDCC裝置，各自配有一臺余熱鍋爐，利用再生煙氣的余熱，再加上部分助燃瓦斯，產生中壓蒸汽，提供催化裝置氣壓機透平及生產工藝所需蒸汽。該余熱鍋爐與催化裝置內外取熱器共同組成中壓蒸汽發生系統，除自產蒸汽外，同時還過熱裝置外取熱器、油漿蒸發器產生同參數飽和蒸汽，省煤器預熱給水。由于原余熱鍋爐設計和結構的原因，該鍋爐省煤器露點腐蝕嚴重，省煤器吸熱能力不足，排煙溫度達到300℃以上，造成余熱浪費，降低了裝置運行經濟效益。為此，需要進行綜合節能技術改造。本次余熱鍋爐節能技術改造主要達到以下三個目的：降低排煙溫度，提高余熱鍋爐效率，降低裝置能耗；降低余熱鍋爐尾部受熱段的煙氣流動阻力，降低爐膛壓力，降低煙氣泄漏，提高煙機出力；提高鍋爐給水溫度，根除省煤器露點腐蝕，確保余熱鍋爐長周期安全高效運行。余熱鍋爐節能技術改造內容對原省煤器進行改造，將排煙溫度降至185℃增設給水預熱器，將省煤器進水溫度由104℃提高到150增設蒸汽吹灰器。在新設計的省煤器箱體上布置固定旋轉式蒸汽吹灰器，有效防止催化劑粉塵靜電吸附在余熱鍋爐受熱面上，確保排煙溫度達到設計值，使余熱鍋爐長周期高效運行。蒸汽吹灰器采用PLC自動控制。對原有的余熱鍋爐的給水系統管路進行設計改造；增加蒸汽吹灰器低壓蒸汽管路。對電氣儀表進行相應改造，新增控制、顯示參數全部進原裝置DCS系統。改造后余熱鍋爐的技術性能指標余熱鍋爐技術改造后，在設計操作條件下達到如下技術性能指標：鍋爐排煙溫度范圍為185±10℃二套余熱鍋爐排煙溫度由改造前325℃降低至改造后185℃,可多回收熱量31740kw，以產汽量計算，相當于汽包多產中壓蒸汽38.2t/h。（詳細計算過程見章節“3.2工藝概述、節能量的計算省煤器給水入口溫度大于150℃省煤器所有承受高壓元件全部焊縫100%探傷，并分別經過壓力1.5倍水壓試驗。本余熱鍋爐可以在70%~110%設計負荷之間安全運行。由于新設計的省煤器受熱改用螺旋翅片管，采用模塊式箱體結構，改造后二套省煤器總壓降由現大于2KPa降低至1.2KPa，提高煙機出力，可多回收熱量96kw（詳細計算過程見章節“3.2工藝概述、節能量的計算”）。改造后保證在設計工況下省煤器不震動。增設節能變頻器技術改造1、變頻調速的基本原理催化裝置機泵類設備占全部設備的20%，電能消耗比較大，為了節約用電，本次技術改造擬對二套催化裝置重要機泵的電機增設變頻器。交流電動機的同步轉速表達式位：

n＝60f(1－s)/p(1)

式中n———異步電動機的轉速；

f———異步電動機的頻率；

s———電動機轉差率；

p———電動機極對數。由式(1)可知，轉速n與頻率f成正比，只要改變頻率f即可改變電動機的轉速，當頻率f在0～50Hz的范圍內變化時，電動機轉速調節范圍非常寬。變頻器就是通過改變電動機電源頻率實現速度調節的，是一種理想的高效率、高性能的調速手段。2、變頻調速的優點（1）節能效果明顯，采用變頻調速后，提高了電機的功率因數，減少了電機功率消耗；（2）變頻調速后，可根據產能確定轉速，解決大馬拉小車問題；（3）系統采用閉環控制，參數波動范圍小，偏差能及時控制，變頻器的加速和減速可根據工藝要求自動調節，控制精度高，保證工藝穩定，提高產品質量和產量。2.2原料與產品及原輔材料、燃料供應本項目的實施不改變現有催化裝置原料與產品，也不增加原、輔材料的供應。--工藝技術及設備方案3.1工藝技術選擇余熱鍋爐改造技術方案改造原則**集團催化余熱鍋爐改造的關鍵在于：降低排煙溫度的同時，防止省煤器積灰與腐蝕，降低尾部受熱面省煤器阻力，確保省煤器安全運行、高效運行。借助九江石化分公司、茂名石化分公司和長嶺石化分公司等催化余熱鍋爐改造的成功經驗，同時，針對**集團實際情況作相應改進與修改。（1）余熱鍋爐尾部受熱面采用翅片管為傳熱元件，增加傳熱面積，強化換熱，同時降低鍋爐尾部煙氣流動阻力，降低爐膛壓力，提高余熱鍋爐再生煙氣處理能力，滿足裝置滿負荷運行余熱回收要求，換熱管順排布置，便于清灰；（2）采用水熱媒技術，在降低余熱鍋爐排煙溫度，提高鍋爐效率的同時，提高省煤器進水溫度，提高省煤器管壁溫度，避免省煤器露點腐蝕，滿足余熱鍋爐防腐節能要求；（3）在余熱鍋爐高溫、低溫省煤器，增設固定旋轉式蒸汽吹灰器，有效防止催化劑粉塵靜電吸附在余熱鍋爐尾部受熱面，確保余熱鍋爐長周期高效運行。固定旋轉式蒸汽吹灰器采用PLC自動控制；（4）改造后的余熱鍋爐高溫、低溫省煤器全部采用模塊化箱體結構。全部受壓元件的組焊在鍋爐廠完成，分段出廠，現場組裝，實現工廠化制造，確保產品質量，縮短現場安裝工期；設計計算基礎數據（1）100×104t/a重油催化裂化裝置余熱鍋爐改造設計依據下列數據進行：序號項目數值單位1再生煙氣量143644Nm3/h2再生煙氣進余熱鍋爐溫度500℃3補燃瓦斯量800～900Nm3/h4混合燃燒煙氣量152412Nm3/h5省煤器入口溫度380℃6全部中壓給水流量80T/h7排煙溫度185±10℃8空氣流量8000Nm3/h9空氣入口溫度20℃13鍋爐除氧器給水出口溫度104℃14給水壓力6.4MPa（2）200×104t/aDCC裝置余熱鍋爐改造設計依據下列數據進行：序號項目數值單位1再生煙氣量287288Nm3/h2再生煙氣進余熱鍋爐溫度500℃3補燃瓦斯量1600～1700Nm3/h4混合燃燒煙氣量304824Nm3/h5省煤器入口溫度380℃6全部中壓給水流量160T/h7排煙溫度185±10℃8空氣流量16000Nm3/h9空氣入口溫度20℃13鍋爐除氧器給水出口溫度104℃14給水壓力6.4MPa（2）公用工程參數儀表空氣：0.6~0.7MPa常溫吹灰蒸汽：1.0MPa280改造方案本次防腐節能改造主要達到3個目的：1、降低排煙溫度，提高余熱鍋爐效率，降低裝置能耗；2、降低余熱鍋爐尾部受熱段的煙氣流動阻力，降低爐膛壓力，降低煙氣泄漏，提高煙機出力；3、提高鍋爐給水溫度，根除省煤器露點腐蝕，確保余熱鍋爐長周期安全高效運行。通過采用模塊化翅片管省煤器替代原光管錯排省煤器、增設給水預熱器等措施實現以上改造目的，具體說明如下：（1）采用先進、成熟的翅片管結構省煤器更換現有省煤器，達到強化省煤器傳熱，降低煙氣流動阻力、降低排煙溫度的目的。拆除原有高、低溫省煤器和相關爐墻，在原位置依次布置新設計的高溫省煤器和低溫省煤器。省煤器換熱元件均采用螺旋翅片管結構，基管均采用高壓鍋爐管(GB5310標準)，材質為20G。新設計的高、低溫省煤器全部采用積木式模塊化箱體結構，全部受壓元件的組焊在鍋爐廠完成（管子對接焊縫100％拍片），分段出廠，現場組裝，實現工廠化制造，確保產品質量，縮短現場安裝工期。為降低排煙溫度，提高余熱鍋爐效率，將油漿蒸發器、外取熱器汽包給水和余熱鍋爐給水同時一起進省煤器進行預熱。省煤器改造后可以在以下幾個方面改善余熱鍋爐運行狀況：=1\*GB2⑴增加換熱面積，強化換熱。在相同的空間內，換熱面積增加3倍以上，使省煤器吸熱能力增加，降低排煙溫度，提高余熱鍋爐效率；=2\*GB2⑵降低煙氣流通阻力，降低爐膛壓力，防止煙氣泄漏；提高煙機出力，保證余熱鍋爐長周期安全運行。（2）增設給水預熱器，改造給水加熱系統，提高低溫段省煤器入口水溫度，消除省煤器低溫露點腐蝕。為適應裝置負荷變化和原料油變化，防止省煤器低溫露點腐蝕，增設給水預熱器，利用省煤器出口的高溫水加熱省煤器進口的104℃低溫水，將省煤器實際進水溫度提高到150℃（可設定），高于露點溫度，確保省煤器換熱管的管壁溫度高于煙氣露點溫度，從原理上避免露點腐蝕（3）采用正壓防爆固定旋轉式蒸汽吹灰器，達到有效清除受熱面積灰，降低排煙溫度的目的。根據翅片管結構受熱面清灰特性要求，并結合催化余熱鍋爐正壓、防爆的要求，在新設計的省煤器各箱體上布置我所開發的、成熟有效的正壓防爆固定旋轉式蒸汽吹灰器，有效防止催化劑粉塵靜電吸附在余熱鍋爐受熱面上，確保各段受熱面的傳熱效果，降低煙氣阻力，降低排煙溫度，使余熱鍋爐達到長周期高效運行。固定旋轉式蒸汽吹灰器采用定位布置蒸汽噴口，吹灰功率大，可有效保證吹灰效果。另外吹灰器采用PLC自動控制，操作簡單。整個改造工藝全部新增控制、顯示參數進原裝置DCS系統。本改造方案清灰方式高溫省煤器和低溫省煤器可能存在靜電積灰(含催化劑粉末)現象，不同的是由于設計中避免了露點腐蝕，灰垢粘性低，成“干”態，為清除積灰創造了有利條件。結合翅片管省煤器結構和煙氣正壓特點，采用并采用我所專門研制的正壓防爆固定旋轉蒸汽吹灰器吹灰，全部吹灰器采用PLC控制，定時自動吹灰，確保有效清除灰垢。技術特點本改造方案在原省煤器空間上布置了高溫省煤器(二組)和低溫省煤器(二組)，共四個模塊，每個模塊之間自身護板連接，支撐在爐體鋼結構承重梁上，全部重量小于原省煤器帶爐墻重量，原爐體鋼結構無需加強，排煙系統不作任何改動，改造工作量小，節能效果明顯，并具有以下特點：（1）高溫省煤器和低溫省煤器均采用模塊化設計，設計上將承壓部件的所有焊縫均安排在夾層內，預置吹灰器的接口，現場安裝時只需將各模塊之間加焊連接鋼板，然后進行外保溫，節省人力并可大大縮短現場安裝工期，節約安裝費用；（2）降低爐膛壓力，減輕煙氣泄漏，提高煙機出力；（3）降低排煙溫度，提高鍋爐效率；（4）無論裝置負荷如何變化，均能自動將煙氣換熱器和省煤器入口水溫保持在避開露點腐蝕的給定值(本次改造為140（5）給水預熱器可布置爐底和余熱鍋爐附近適當位置，不受場地條件的限制。變頻改造改造內容對泵類、風機類進行變頻改造。共需改造49臺電機，總裝機容量3346KW，計算負荷2806KW。變頻改造方案分析本工程變頻改造為泵類設備。對于多臺泵并聯的情況，擬用一臺變頻器來控制系統中的一臺泵變頻運行，其他泵工頻運行，手動控制啟停。如圖所示，實際運行中，根據工藝要求啟動幾個工頻運行的泵，變頻泵一直運行，預置一個設定壓力，根據實際壓力反饋值變頻器內置PI控制器自動調節輸出頻率，控制電機調速，確保實際壓力恒定，已達到節能效果。對于單個運行的泵類，則根據安裝在泵出口處的壓力傳感器傳送過來的壓力信號，按照工藝控制要求，進行實時調節。PI控制器PI控制器功率回路M設備壓力反饋變頻變頻器邏輯邏輯控制器停止運行故障對于單個運行的泵類，則根據安裝在風機或泵出口處的壓力傳感器傳送過來的壓力信號，按照工藝控制要求，進行實時調節?？紤]到原有柜體密封不好，散熱效果差，不能滿足變頻器安裝的要求，建議不使用原有柜體，推薦使用防護等級IP3X的控制柜，并且加裝散熱風扇以及過濾器。低壓元器件品牌選用施耐德電器，該產品性價比較高。變頻節能改造設備序號改造項目型號規格數量（臺）備注1ABB變頻器ACS800492信號電纜3低壓開關柜GCS型47變頻改造效果采用變頻器直接控制風機、泵類負載節能非常顯著，當電機在額定轉速的80%運行時，理論上其消耗的功率為額定功率的（80%）平方，去除機械損耗電機銅、鐵損等影響，節能效率接近35%，同時也容易實現閉環恒壓控制，節能效率將進一步提高。由于變頻器可實現大的電動機的軟停、軟起，避免了啟動時的電壓沖擊，減少電動機故障率，延長使用壽命，同時也降低了對電網的容量要求和無功損耗。根據國內同型機改造的實例，經過變頻改造后，實際運行的電功率較改造前可降低25~35%。3.2工藝概述、節能量的計算工藝概述改造內容和年操作時數對100×104t/a重油催化裂化裝置和200×104t/aDCC裝置內各自的余熱鍋爐進行節能改造，對裝置內重要設備的電機增設變頻器。設計年開工8400小時。主要操作條件（1）100×104t/a重油催化裂化裝置高溫省煤器、低溫省煤器和給水預熱器計算結果如表一、表二：表一、100×104t/a重油催化裂化裝置高、溫省煤器性能參數名稱單位高溫省煤器低溫省煤器煙氣流量Nm3/h152412152412煙氣入口溫度℃380261煙氣出口溫度℃261185介質流量t/h8080介質壓力MPa~5.5~5.5介質入口溫度℃151150介質出口溫度℃224197煙氣平均流速m/s18.115.3換熱面積M221003152換熱量Kw89905744煙氣阻力Pa<750<980煙氣總阻力Pa<1730表二100×104t/a重油催化裂化裝置水熱媒式給水預熱器性能參數名稱單位給水預熱器高溫給水流量t/h80高溫給水入口溫度℃197高溫給水出口溫度℃151介質流量t/h80介質入口溫度℃104介質出口溫度℃150換熱面積M2~150換熱量kw4310（2）200×104t/aDCC裝置高溫省煤器、低溫省煤器和給水預熱器計算結果如表三、表四：表三、200×104t/aDCC裝置高、溫省煤器性能參數名稱單位高溫省煤器低溫省煤器煙氣流量Nm3/h304824304824煙氣入口溫度℃380261煙氣出口溫度℃261185介質流量t/h160160介質壓力MPa~5.5~5.5介質入口溫度℃151150介質出口溫度℃224197煙氣平均流速m/s18.115.3換熱面積M242006300換熱量Kw1798011480煙氣阻力Pa<750<980煙氣總阻力Pa<1730表二200×104t/aDCC裝置水熱媒式給水預熱器性能參數名稱單位給水預熱器高溫給水流量t/h160高溫給水入口溫度℃197高溫給水出口溫度℃151介質流量t/h160介質入口溫度℃104介質出口溫度℃150換熱面積M2~300換熱量kw8620

（3）進行變頻改造的泵類設備匯總表裝置名稱機泵位號機泵名稱機泵數量/臺變頻電機功率KW100×104t/a重油催化裂化裝置P4001AB脫丙烷塔進料泵255×2P4002AB脫丙烷塔回流泵275×2P4003AB脫乙烷塔進料泵275×2P4004AB脫乙烷塔回流泵237×2P8101AB汽油成品泵230×2P8206AB凝結水泵215×2P3302AB凝縮油泵230×2P3308AB汽油回流泵2132×2P3306ABC吸收塔二中段回流泵355×2P3305AB吸收塔一中段回流泵255×2P3304AB富吸收油泵255×2合計=SUM(ABOVE)231228200×104t/aDCC裝置P1201AB原料油泵2110×2P1202A粗汽油泵1132×1P1204AB頂循泵290×2P1205A輕柴油泵1160×1P1206AB一中泵275×2P1208A二中及回煉油泵175×1P1209AB循環油漿泵2132×2P1303AB凝縮油泵275×2P1307脫乙烷油泵145×1P1308A液態烴泵155×1P1309AB穩定汽油泵275×2P3101AB汽油成品泵245×2P3201ABLPG進料泵275×2P2101A脫丙烷塔進料泵190×1P2102A脫丙烷塔回流泵175×1P2103A脫乙烷塔進料泵155×1P2104A脫乙烷塔回流泵155×1B1101-pc主風機盤車器122×1合計262118節能量的計算裝置年操作時間按8400小時。二套余熱鍋爐排煙溫度由改造前325℃降低至改造后185℃。由于新設計的省煤器受熱改用螺旋翅片管，采用模塊式箱體結構，改造后二套省煤器總壓降由現大于2KPa降低至1.2KPa，提高煙機出力。對裝置泵類進行變頻改造，共需改造49臺電機，總裝機容量3346KW，計算負荷2806KW，根據國內同型機改造的實例，經過變頻改造后，實際運行的電功率較改造前可降低25~35%，本次按30%計算。100×104t/a重油催化裂化裝置余熱鍋爐改造節能量的計算：Q=mCp（T1-T2）式中Q———節能量，kwm———排放煙氣流量，Nm3/秒；

Cp———排放煙氣比熱，按1.785kj/Nm3℃（參照氣體的物性數據）；

T1-T2———排放煙氣溫度，℃Q=（152412Nm3/h）÷（3600秒/小時）×（1.785kj/Nm3℃）×（325℃-185℃節能量以標煤折算，29308MJ/t標煤（參考石油化工設計能量消耗計算方法SH/T3110-2001）（10580×103J/秒）×（3600秒/小時）÷（29308×106J/t標煤）=1.3t標煤/小時（1.3t標煤/小時）×（8400小時/年）=10920t標煤/年節能量以產汽量計算，中壓蒸汽與水的焓差按715kcal/kg計算：（10580×103J/秒）÷[（715kcal/kg）×4.1867×103J/kcal]=3.534kg/=12.7t/h200×104t/aDCC裝置余熱鍋爐改造節能量的計算：Q=mCp（T1-T2）式中式中Q———節能量，kwm———排放煙氣流量，Nm3/秒；

Cp———排放煙氣比熱，1.785kj/Nm3℃（參照氣體的物性數據）；

T1-T2———排放煙氣溫度，℃；

Q=（304824Nm3/h）÷（3600秒/小時）×（1.785kj/Nm3℃）×（325℃-185節能量以標煤折算，29308MJ/t標煤（參考石油化工設計能量消耗計算方法SH/T3110-2001）（21160×103J/秒）×（3600秒/小時）÷（29308×106J/t標煤）=2.6t標煤/小時（2.6t標煤/小時）×（8400小時/年）=21840t標煤/年節能量以產汽量計算，中壓蒸汽與水的焓差按715kcal/kg，計算（21160×103J/秒）÷[（715kcal/kg）×4.1867×103J/kcal]=7.069kg/=25.5t/h100×104t/a重油催化裂化裝置省煤器總壓降由現大于2KPa降低至1.2KPa，提高煙機出力，節能量的計算Q=m（P1-P2）式中Q———節能量，kwm———煙機入口流量，Nm3/秒；

P1、P2———排放煙氣壓降，KPa；

Q=（143644Nm3/h）÷（3600秒/小時）×（2KPa-1.2KPa）=31.9kw節能量以標煤折算，29308MJ/t標煤（參考石油化工設計能量消耗計算方法SH/T3110-2001）（31.9×103J/秒）×（3600秒/小時）÷（29308×106J/t標煤）=0.003918t標煤/小時（0.00392t標煤/小時）×（8400小時/年）=32.9t標煤/年200×104t/aDCC裝置省煤器總壓降由現大于2KPa降低至1.2KPa，提高煙機出力，節能量的計算Q=m（P1-P2）式中Q———節能量，kwm———煙機入口流量，Nm3/秒；

P1、P2———排放煙氣壓降，KPa；

Q=（287288Nm3/h）÷（3600秒/小時）×（2KPa-1.2KPa）=63.8kw節能量以標煤折算，29308MJ/t標煤（參考石油化工設計能量消耗計算方法SH/T3110-2001）（63.8×103J/秒）×（3600秒/小時）÷（29308×106J/t標煤）=0.007836t標煤/小時（0.00392t標煤/小時）×（8400小時/年）=65.8t標煤/年對100×104t/a重油催化裂化裝置泵類進行變頻改造，共需改造23臺電機，總裝機容量1228KW，計算負荷1030KW，根據國內同型機改造的實例，經過變頻改造后，實際運行的電功率較改造前可降低25~35%，本次按30%計算。1030KW×30%=309KW=309×103J/秒節能量以標煤折算，29308MJ/t標煤（參考石油化工設計能量消耗計算方法SH/T3110-2001）（309×103J/秒）×（3600秒/小時）÷（29308×106J/t標煤）=0.038t標煤/小時（0.038t標煤/小時）×（8400小時/年）=318.8t標煤/年對200×104t/aDCC裝置泵類進行變頻改造，共需改造26臺電機，總裝機容量2118KW，計算負荷1776KW，根據國內同型機改造的實例，經過變頻改造后，實際運行的電功率較改造前可降低25~35%，本次按30%計算。1776KW×30%=532.8KW=532.8×103J/秒節能量以標煤折算，29308MJ/t標煤（參考石油化工設計能量消耗計算方法SH/T3110-2001）（532.8×103J/秒）×（3600秒/小時）÷（29308×106J/t標煤）=0.065t標煤/小時（0.065t標煤/小時）×（8400小時/年）=549.7t標煤/年100×104t/a重油催化裂化裝置與200×104t/aDCC裝置節能量的匯總裝置節能量的匯總見表3.2-1：表3.2-1裝置節能量的匯總（按改造內容統計）序號項目節能量耗能指標總節能量單位數量單位數量t標煤/ht標煤/a1余熱鍋爐改造kw31835.7MJ/t標煤293083.9132848.082電機增設變頻器kw841.8MJ/t標煤293080.10868.57合計4.0133716.65表3.2-1裝置節能量的匯總（按裝置統計）序號項目節能量耗能指標總節能量單位數量單位數量t標煤/ht標煤/a千克標煤/噸1100×104t/a重油催化裂化裝置kw10920.9MJ/t標煤293081.3411268.1911.272200×104t/aDCC裝置kw21756.6MJ/t標煤293082.6722448.4611.22合計4.0133716.65由此看出，通過對100×104t/a重油催化裂化裝置和200×104t/aDCC裝置內各自的余熱鍋爐進行節能改造，對裝置內重要設備的電機增設變頻器后，每年節約能源相當于33716.65t標煤。100×104t/a重油催化裂化裝置與200×104t/aDCC裝置改造前后能耗的對比100×104t/a重油催化裂化裝置改造前綜合能耗115.34千克標煤/噸原料，改造后綜合能耗降低了11.27千克標煤/噸，為104.07千克標煤/噸。

200×104t/aDCC裝置改造前綜合能耗124.13千克標煤/噸，改造后綜合能耗降低了11.22千克標煤/噸，為112.91千克標煤/噸。裝置平面布置本裝置平面布置是在滿足防火、防爆規范的前提下，根據工藝流程、本著節約投資、節約占地、整齊美觀、操作方便與檢修的原則設計的。從現場情況考慮，本方案的設備設計與布置作如下安排：（1）高溫省煤器和低溫省煤器采用模塊化設計，各2個模塊，共分成4個模塊，在制造廠廠房內制造，可以確保高質量。另外，模塊設計還具有現場安裝方便，節約人力并可大大縮短現場安裝工期，節約安裝費用等優點。（2）給水預熱器安裝在鍋爐給水泵旁或其它合適的空地。3.3工藝設備技術方案設備概況主要設備規格見下表：表3－12主要工藝設備序號名稱數量規格型號（mm）備注一100×104t/a重油催化裂化裝置1改造余熱鍋爐1.1更換高溫省煤器2臺換熱量8990kw材質：基管：GB5310-20G，翅片：ST12,箱體：Q235-A35.8t/2臺1.2更換低溫省煤器2臺換熱量5744kw材質：基管：GB5310-20G，翅片：ST12,箱體：Q235-A49.6t/2臺1.3增設給水預熱器1臺BES600-6.4-90-6/25-26.120t/臺1.4增設固定旋轉式吹灰器20臺型號DDGA3-Ⅲ；正壓防爆型dⅡBT41.5增設吹灰器控制柜1臺正壓通風防爆PLC控制ExpⅡT4IP55增加其他設備1套膨脹節、支架、溫度計以及管道、閥門等安裝材料2增設變頻器二200×104t/aDCC裝置改造1改造余熱鍋爐1.1更換高溫省煤器2臺換熱量17980kw材質：基管：GB5310-20G，翅片：ST12,箱體：Q235-A60t/2臺1.2更換低溫省煤器2臺換熱量11488kw材質：基管：GB5310-20G，翅片：ST12,箱體：Q235-A79t/2臺1.3增設給水預熱器1臺BES800-6.4-180-6/25-29.5t/臺1.4增設固定旋轉式吹灰器20臺型號DDGA3-Ⅲ；正壓防爆型dⅡBT41.5增設吹灰器控制柜1臺正壓通風防爆PLC控制ExpⅡT4IP55增加其他設備1套膨脹節、支架、溫度計以及管道、閥門等安裝材料2增設變頻器設計依據1）設備設計標準與規范《鋼制壓力容器》GB150-1998《壓力容器安全技術監察規程》(國家質量技術監督局)《蒸汽鍋爐安全技術監察規程》(勞部發[1996]276號)《鍋爐集箱技術條件》JB/T1610-93企業標準《固定旋轉式吹灰器》QY711-CHQ-19982）原材料采用的主要標準《碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋厚鋼板和鋼帶》GB3274-88《壓力容器用鋼和低合金鋼厚鋼板》GB6654-1996《輸送流體用無縫鋼管》GB/T8163-1999《流體輸送用不銹鋼無縫鋼管》GB/T14976-94《鍋爐管子技術條件》JB/T1611-933）焊接與無損檢測標準《鋼制壓力容器焊接規程》JB/T4709-2000《壓力容器無損檢測》JB4730-94《鋼制壓力容器產品焊接試板的力學性能檢驗》JB4744-2000《鍋爐受壓元件焊接技術條件》JB/T1613-934）緊固件采用標準《六角頭螺栓-A級和B級》GB/T5782-2000《1型六角螺母-A和B級》GB/T6170-20005）其他標準與規范《鋼制化工容器制造技術要求》HG20584-19983.4工藝裝置“三廢”排放裝置“三廢”：廢水、廢氣及廢渣排放數量不變，唯一改變的是廢氣排放溫度降低，詳件見表4-17。表3-17廢氣排放表排放氣名稱排放點改造前排放溫度（℃）改造后排放溫度（℃）排放方式排放去向備注再生煙氣煙囪325185煙囪大氣粉塵3.5占地、建筑面積及定員裝置占地面積不增加。裝置設計定員不增加。

4原料、輔助材料及燃料供應不增加、不改變裝置原料、輔助材料的供應的供應。

5自動控制5.1概述本次催化裝置能量系統優化包括兩部分內容：一是節能改造二套催化裝置各自的余熱鍋爐系統；二是增設二套催化裝置各自的機泵電機變頻器。余熱鍋爐系統改造新增部分檢測點數，信號引到原裝置的DCS系統。余熱鍋爐蒸汽吹灰器成套帶現場PLC控制箱，PLC信號引到DCS系統。機泵電機變頻器改造增加壓力變頻控制，新增控制及監測點數引到原裝置的DCS系統。5.2自動控制水平5.2.1采用集散控制系統，既可以實現對全裝置的數據采集、集中控制、顯示報警和信息處理等功能，又可以對裝置進行先進控制和優化控制，提高裝置的操作和管理水平及生產處理能力，保證產品的質量優良。5.2.2采用智能變送器，既可以提高測量的準確性，又可以利用手操器或操作站，對其進行遠程調校，使得儀表維護工作更加快捷，能夠更好的滿足生產需要。5.3主要儀表選型5.3.1選型原則①本項目選用經過技術和產品鑒定的產品，在構成系統時應考慮其先進性、可靠性、配套性及經濟性。選用產品時遵循技術先進、質量優良、價格合理、售后服務好的原則。②在同類用途產品中，國內已有生產且在技術上、性能上能滿足使用要求，符合有關標準，優先采用國內產品。③集散型控制系統﹙DCS﹚選用結構合理、可靠性高、軟件豐富、實時性和開放性強、業績廣泛而且在同類裝置上有成熟使用經驗的專用集散控制系統。④因裝置內有易燃、易爆氣體，所以儀表選型以本質安全型為主，無本安型則選用隔爆型儀表。5.3.2主要儀表選型①溫度儀表：就地指示選用雙金屬溫度計，遠傳選用熱電偶溫度計。②壓力儀表：就地指示選用不銹鋼壓力表，遠傳選用智能壓力變送器。③安全柵：選用隔離式安全柵。表5.3-2主要儀表設備一覽表序號儀表名稱單位數量備注一溫度儀表1雙金屬溫度計支102隔爆熱電偶支10二壓力儀表1不銹鋼壓力表塊102智能壓力變送器臺50三輔助儀表1輸入型安全柵臺502信號隔離器臺100四DCS系統擴容（約162點）5.4儀表供電設置原有控制室不間斷電源（UPS）為儀表供電，保證儀表供電的可靠性和連續性。6改造地點6.1廠址位置**集團位于**省****市****縣以東11公里。東北臨近萊州灣35公里，北到****55公里，南到淄博市50公里，西臨東青高速，濰博路從廠前通過。水、陸路交通便捷。本次改造的二套催化裝置建于**集團工業園區北側。圖7-1**集團地理位置圖**集團**集團6.2廠址自然地理概況6.2.1廠址地理位置催化裝置位于位于**工業園內，該園區自然地形較為平坦，其中工業園區內已經建設了**集團有限公司自備電站；工業園區的南側為**集團主體裝置區，蒸汽、電力、原料供應十分便利。6.2.2地形地貌**集團工業園區境內地勢平坦，地貌類型單一，地層層面平緩，分布均勻穩定，呈現一定的沉積韻律。第1層厚度較小，結構松散。第2層粉質粘土，均勻穩定，具中等壓縮性。第3層粘土，具中等～高壓縮性，強度較低，第4、5、6層各土層在場地內皆分布穩定。第7層粉土，強度較高，層面起伏及厚度變化稍大，一般厚度較小。第7-1層中細砂，厚度小，零星分布。第8粉質粘土，具中等壓縮性。第9層粉土，具中等壓縮性，強度高，埋深較大。6.2.3地質條件**集團工業園區地質情況如下：地貌屬于第四紀淄河--粉質黏土層：承載力150kPa；粉土層：承載力170kPa。場地類別：Щ類。場地土類型為中軟場地土。廠區地層為第四系新統河流濱海沉積的地段，無威脅廠區安全的不良地址現象。6.2.4水文條件廠區內地下水埋藏較深，地下水水位隨季節變化而變化，歷年平均水位為地表以下13米，水位變化幅度在2米左右。建廠位置的地下水及地表水源可以滿足工程生產、生活供水要求。6.2.5地震基本地震烈度7度抗震設法地震烈度7度6.2.6當地自然條件**工業園區處于暖溫帶，屬溫帶季風型大陸性氣候，境內氣候無明顯差異，氣候特征是雨熱同期，大陸性強，寒暑交替、四季分明。主要氣候條件如下：年平均氣溫12.3月平均最高氣溫31.0月平均最低氣溫-8.4極端最高溫度41.9極端最低溫度-23.3連續最冷五天平均氣溫-12.9地面0cm冷日最低氣溫-28.7凍土層深度0.59m年平均相對濕度65％年平均最大相對濕度80%年平均最小相對濕度55%年最大相對濕度100%年最小相對濕度0%年平均大氣壓1015.3Pa年平均日照2570.4h累計年平均日照百分率69.8%7月、8月份平均日照量≥213.2h2月份平均日照量≤179.2h年平均總降雨量589.9mm最長連續降雨日數（65年9月）2天最長連續降雨量258.8mm最長連續無降雨天數（66年7月）4天累計平均雨日74.2天積雪月11月2日～次年4月27日積雪月最多56天歷年平均積雪日17天最大積雪深度270mm標準雪荷載2.5kg/m2全年主導風向及頻率：東南風10%夏季主導風向及頻率：東南風16%冬季主導風向及頻率：西北、西風9%歷年平均風速2.9m/s最大風速（1969年4月23日）28.0m/s≥八級大風日歷年平均（四月最多）7天標準風壓值0.53kg/m2地下水位地表以下13米6.3社會經濟狀況****市****縣歷史悠久，文化底蘊深厚，早在六千年前就創造了燦爛的文化。**集團工業園區建設和發展經濟的同時，把環境建設與生產裝置同步規劃、同步實施，保持著環境、經濟的全面發展。6.4交通運輸狀況東北臨近萊州灣35公里，北到****55公里，南到淄博市50公里，西臨東青高速，濰博路從廠前通過。水、陸路交通便捷。新建DCC裝置位于**集團工業園區內，交通運輸十分暢通。6.5公用工程及輔助設施狀況（可以依托情況）6.5.1水源情況工業園區內現有生產、生活及消防補水水源為井水。東廠區和西廠區各有1個水源地。東廠區有流量110m3/h、揚程120m的潛水泵2臺；西廠區有流量100m3/h、揚程120m的潛水泵5臺。實際每口井的出水量75m3/h，東西廠區水源合計供水能力450m3/h。廠內現有裝置新鮮水用水量90m3/h，水源富裕量為360m3/h。新建裝置新鮮水用水量最大724.4m36.5.2污水處理設施情況裝置污水排入廠區現有污水處理場，處理合格后排放。現有污水處理能力為500m3現有污水處理廠的流程為：生活污水和其他污水處理流程為：兼氧池、活性污泥反應池、沉淀池、生物接觸氧化池、沉淀池、生物濾池，污水處理合格后排放。含油污水流程：集水池、平流隔油池、均質調節罐、一、二級浮選池除油后排入其它污水的兼氧池進行生化處理。沉淀池的污泥、隔油池的油泥和浮選池的浮渣排如油泥浮渣池，用泵送入污泥干化場。隔油池的污油排入集油池，再送入污油罐脫水處理?，F有裝置廢水排放量為90m3/h，污水處理場的富裕能力為450區內排水采用清污分流制，在建廠區地塊的周邊敷設雨水凈下水收集排放管網和污水收集管網；雨水凈下水管網為自流就近排入河網，污水管網自流匯集到區域污水處理廠集中統一處理達標后排海；污水處理廠接納的污水為符合《污水綜合排放標準》GB8978-1996的三級標準。廠區內的雨水和凈下水自流就近直排入周邊的區域雨水管，生活和生產污水及受污染的初期雨水在廠區內經必要的預處理達到污水處理廠接納水質后，外排入區域污水收集管網。6.5.3供電情況工業園區內現有總變電所一座，規模為2臺50000kVA變壓器，兩路電源分別引自段河110kV變電站和楊河220kV變電站。現有總變電所尚有可靠和充足的供電能力。6.5.4供熱裝置所需蒸汽來自**自備熱電站，供熱蒸汽壓力等級為4.2MPa、2.0MPa、1.0MPa，通過工業區公用熱力管網統一供應。

7總圖運輸、儲運、外管網及土建7.1總圖運輸7.1.1廠址概況**集團位于**省****市****縣以東11公里，東北臨近萊州灣35公里，北到****55公里，南到淄博市50公里，西臨東青高速，濰博路從廠前通過。水、陸路交通便捷。7.1.2總平面及豎向布置由于本工程在已有催化裝置內改造，因此不改變原有的總平面及豎向布置。7.1.3消防設施本改造工程依托原催化裝置內的消防設施。7.14工廠運輸本改造工程運輸依托老廠，本設計不作運輸車輛配置。7.1.5道路本工程原有二套催化裝置均設置了環形消防道路，道路寬度6.0米，轉彎半徑12.0米，管廊跨道路處路面上凈空高度5.0米。裝置內部道路按4.0米設計，管廊跨道路處路面上凈空高度4.5米。7.1.6設計中執行的法規和標準、規范《石油化工企業設計防火規范》（1999年版）GB50160-92《石油化工企業總體布置設計規范》SH3032-92《工業企業總平面設計規范》GB50187-93《石油化工企業廠區總平面布置設計規范》SH3053-93《石油化工企業廠區豎向布置設計規范》SH3013-2000《石油化工企業廠內道路設計規范》SH3023-1990《石油化工廠區綠化設計規范》SH3008-2000《化工工廠初步設計文件內容深度規定》HG/T20688-2000《石油化工企業廠區管線綜合設計規范》SH3054-93《化工企業總圖運輸設計規范》HG/T20649-1998《爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范》GB50058-927.2土建7.2.1建筑設計7.2.1.1建筑防火、防爆本工程在建筑防火設計中從防止火災發生和安全疏散兩方面考慮。防火方面：所有建筑均采用一、二級耐火等級，室內裝修均采用不燃（A級）或難燃(B1級)材料，使火災不易發生，即使發生也不易迅速蔓延，同時建筑內均設置消火栓。防火分區面積滿足建筑設計防火規范要求。疏散方面：建筑的平面布局、樓梯間距、樓梯寬度要求等均滿足防火疏散的要求，樓梯間在首層均靠近直接對外出口，方便人員疏散。有爆炸危險的甲類生產裝置均采用開敞式布置，泵房和化學品庫，室內設風機強制通風以排除室內液體揮發的易燃易爆氣體。結構形式采用鋼筋混凝土框（排）架結構，為滿足泄壓要求采取開大窗口的措施。7.2.1.2建筑物其它方面建筑物均多為鋼筋混凝土框架、排架結構粘土燒結多孔磚圍護墻；外墻采用水泥砂漿抹面，噴丙烯酸外墻涂料。控制室地面采用防靜電地板，頂棚為輕鋼龍骨石膏板吊頂。其它室內不設吊頂，有易燃易爆氣體的泵房及構架樓、地面采用不發火細石混凝土面層。7.2.1.3設計標準和規范《建筑設計防火規范》（2006年版）GB50016-2006《石油化工企業設計防火規范》（1999年版）GB50160-92《建筑抗震設計規范》GB50011-2001《工業建筑防腐蝕設計規范》GB50046-95《建筑模數協調統一標準》GBJ2-86《廠房建筑模數協調標準》GBJ6-86《房屋建筑制圖統一標準》GB50001-2001《建筑采光設計標準》GB50033-2001《屋面工程技術規范》GB50345-2004《建筑地面設計規范》GB50037-96《地下工程防水技術規范》GB50108-2001《工業企業設計衛生標準》TJ36-79《工業企業噪聲控制設計規范》GBJ87-85《建筑內部裝修設計防火規范》GB50222-95

8公用工程及輔助生產設施8.1邊界條件表9-1裝置邊界條件項目壓力MPa(G)(電V)溫度℃備注循環水（冷／熱）0.4/0.1528/38進/出裝置新鮮水0.325進裝置除鹽水（冷／熱）0.5/-32/46進/出裝置凝結水60出裝置含油污水40出裝置低溫熱水（冷／熱）1.2/0.678/46進/出裝置非凈化風0.640進裝置凈化風0.640進裝置1.0MPa蒸汽1.0250進/出裝置3.5MPa蒸汽4.2460進/出裝置電高壓6000低壓380照明2208.2消防水系統8.2.1裝置消防原催化裝置消防水量為230L/S，供水時間3h，總的消防水量為2428m3消防給水系統裝置周圍原有干管接入，在裝置內設環狀消防管網，干管管徑為DN300，采用螺旋縫焊接鋼管。在裝置周圍設室外地上式消火栓和消防水炮，室外消火栓的間距為50-60m。裝置內高于158.2.2消防水站東廠區現有Q=187m3/h，H=110m消防水泵2臺；Q=200m3/h，H=80m消防水泵4臺，3000m3消防水罐1座，東廠區最大消防水量974m3/h。西廠區現有Q=648m3/h，H=100m消防水泵2臺；Q=648m3/h，H=100m柴油機消防水泵1臺；Q=36m3/h，H=100m消防穩壓泵3臺，3000m3消防水罐2座；西廠區最大消防水量8.2.3滅火器裝置內設手提和推車式干粉滅火器，操作室設二氧化碳滅火器。8.3供電8.3.1設計采用的供電、通信標準《供配電系統設計規范》 GB50052-95《10kV及以下變電所設計規范》 GB50053-94《電力裝置的繼電保護和自動裝置設計規范》 GB50062-92《低壓配電設計規范》 GB50054-95《通用用電設備配電設計規范》 GB50055-93《爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范》 GB50058-92《電力工程電纜設計規范》 GB50217-94《電熱設備電力裝置設計規范》 GB50056-93《化工企業腐蝕環境電力設計技術規定》 HG/T20666-1999《建筑設計防火規范》 （2001年版）GBJ16-87《石油化工企業設計防火規范》GB50160-92（99年局部修訂版）《鋼制電纜橋架工程設計規范》 CECS31：918.3.2本次改造增加的主要設備表序號名稱型號及規格單位數量備注1低壓開關柜臺472變頻器ACS-800132kW臺53ACS-800110kW臺24ACS-80090kW臺35ACS-80075kW臺146ACS-80055kW臺137ACS-80045kW臺38ACS-80037kW臺29ACS-80030kW臺210ACS-80022kW臺111ACS-80015kW臺412電纜批19節能9.1節能原則采用先進可靠的工藝技術和設備；充分依托該廠現有公用工程和輔助設施,降低能耗；充分回收煙氣余熱，提高加熱爐效率；采用新型高效電機變頻器、高效強化換熱器及其他節能產品,提高能量轉換效率和能量回收率；設備及管道布置盡量緊湊合理，以減少散熱損失和壓力損失。9.2主要節能措施采用先進可靠的工藝和技術，減少工藝用能。充分提高能量回收率。采用新型高效節能設備，提高能量轉換效率。設備及管道布置盡量緊湊合理,以減少散熱損失和壓力損失。工藝物料按照流程順序，壓力由高向低遞減，物料采取自流式進料。選用效率高能耗低的機械設備，降低裝置電耗。選用節能型照明燈具。9.3企業能源管理情況******集團有限公司堅持科學的發展觀，突出節油、節煤、節電、節水、節汽、節地六個重點，不斷完善能源管理體系，堅持理念、管理、技術與機制節能，加快煉油工藝技術改造，提升產品科技含量，提高了能源利用效率，增強了企業競爭力，在發展循環經濟方面做了大量的工作。9.4企業能源管理目標管理方針：“節能優先、結構多元、環境友好、市場推動”的可持續能源發展戰略。管理目標：促進公司節能降耗增效，提高公司綜合素質，完成與省政府簽訂的“十一五”節能1.51萬噸標準煤的目標?！笆晃濉逼陂g公司年度節能目標表序號名稱2006年2007年2008年2009年2010年備注1噸原料油綜合能耗112.4111.4110.5109.60107.62單位產品能量因數能耗37.7537.0136.836.435.63規劃節能量10.90.92說明：噸原料油綜合能耗、因數由于能源結構調整問題或其他問題，不容易定量。9.5企業能源管理組織結構、人員及職責公司的能源管理系統實行公司、分廠、車間三級能源管理體系。公司設有能源管理工作領導小組，由公司總裁任組長，生產副總裁為副組長，下設能源管理辦公室，能源管理辦公室為企業能源管理具體工作的領導機構，遵循“統一領導、分工負責，按系統分級管理”的原則，全面負責公司日常能源管理的組織、監督、檢查和協調工作。公司能源管理工作領導小組主要職責是審定企業節能工作規劃和目標，下達節能工作任務，審定各項產品能源消耗定額。能源管理辦公室負責公司節能工作的組織落實，負責節能工作的總協調，監督指導各單位的節能工作。各分廠和有關部門，按照能源管理辦公室的協調安排，完成各項具體能源管理工作。總裁**公司能源管理機構網絡圖總裁副總裁副總裁能源管理辦公室能源管理辦公室MTBE聚丙烯車間催化車間常減壓車間供應處熱電廠原油公司環保處MTBE聚丙烯車間催化車間常減壓車間供應處熱電廠原油公司環保處安全處生產辦調度室質檢處9.6企業能源管理規章制度公司對節能降耗工作十分重視，專門成立了能源管理辦公室，負責全公司的節能規劃、方針和目標的制定及日常節能管理工作，并建立了用于能源管理方面各種規章制度，能源管理體系不斷完善。制定使用的制度有：《資源節約及綜合利用管理規定》、《能源計量統計制度》、《能源計量管理制度》、《能源消耗定額管理制度》、《能源采購和審批管理制度》、《能源計量器具管理制度》、《能源財務管理制度》、《節能減排統計和報告制度》、《節能減排定額考核制度》、《成本管理制度》、《節能降耗管理制度》、《節能降耗管理崗位責任制》等。上述制度，在能源管理的日常工作中，充分發揮其作用，能源管理部門對具體實施部門和有關人員能履行監督職能，對于能源消耗中的計量數據、統計分析報告、月度檢查考核等，都能夠按規定進行記錄和保存，作為分析、評價的依據。9.7能源計量器具的配備及管理情況能源計量是企業實現科學管理的基礎性工作，是評價一個企業管理水平的一項重要標志。沒有完善準確的計量器具配置，就不能為生產和生活的各個環節提供可靠的數據。在計量器具管理方面，公司加強能源計量器具配置計劃，完善了對一級、二級和三級計量儀表的配置，建立了較齊全的計量器具檔案，如電度表、壓力表等，設立了完整的能源計量器具一覽表，一、二級計量儀表配置較為完善，加強對公司內部工序能耗及單位產品能耗的考核。公司能源計量系統由原煤、原料油、電力、蒸汽、水、成品油六大塊組成，其中電力、原料油、蒸汽和自來水的使用部門較多，消耗量較大，因此其計量范圍也較大。目前公司的能源計量統計管理工作主要由公司計量辦公室室負責。10節水從2001年開始國家征收水資源費，國家對水資源的保護從過去的罰款和行政命令已轉移到以經濟為杠桿進行市場調控。這一政策出臺后，企業要扭轉可以無償使用水資源的觀念。本裝置改造符合該政策，用水均采用循環水，不采用一次水，水資源重復利用率較高；另外，蒸汽冷凝液全部回收，重復利用。這樣，極大地減少了水資源占用量，有效地保護了當地水資源；同時，節省了大量水資源交納費，在帶來社會效益的同時，又帶來可觀的經濟效益。設計中采用的主要標準及規范：《石油化工合理利用能源設計導則》SH/T3003-2000《工業循環水冷卻設計規范》GB/T50102-2003《工業循環冷卻水處理設計規范》GB50050-9511消防本工程為**集團催化裝置能量系統優化項目。本次改造工程位于催化裝置內，不增加危險物料，消防完全依托現有催化裝置。12環境保護12.1建設地區環境現狀12.1.1大氣環境質量現狀**集團所在地區大氣環境質量現狀見表13-1。表13-1環境空氣質量現狀監測結果單位：mg/m3監測點項目樣品個數小時濃度范圍mg/m3日均濃度范圍mg/m3超標率(%)小時濃度日均濃度1#SO2250.008～0.0810.007～0.05300NO2250.012～0.0540.025～0.06900PM1050.054～0.12702#SO2250.008～0.0590.009～0.07500NO2250.008～0.0370.011～0.06000PM1050.043～0.13303#SO2250.008～0.0730.004～0.09200NO2250.010～0.0790.014～0.04200PM1050.042～0.1070由上表統計結果說明該地區環境空氣現狀監測范圍內，SO2、NO2、PM10均符合《環境空氣質量標準》（GB3095-1996）中的二級標準及國家環境保護局環發(2000)1號文《環境空氣質量標準》(GB3095-1996)修改單中的NO2標準。無組織排放的非甲烷總烴周界濃度能夠達到《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297－1996)中的要求。12.1.2水環境質量現狀工業園區水環境質量現狀見表13-2。表13-2地下水環境現狀監測結果表項目污染物濃度pH值7.34總硬度（mg/L）332.8高錳酸鹽指數（mg/L）1.04揮發酚（mg/L）未檢出氨氮（mg/L）未檢出總大腸菌群（個/L）＜3石油類未檢出硫化物未檢出硫酸鹽88.82水溫℃15.0井深(m)320從上表中可以看出，園區地下水各指標均滿足《地下水環境質量標準(GB/T14848-93)》中的Ⅲ類標準的要求。12.1.3聲環境質量現狀**集團所在地區聲環境質量現狀見表13-3。表13-3廠界噪聲現狀監測結果項目地點測量值Leq[dB（A）]晝夜廠界噪聲本底157.148.5259.244.3357.146.2464.653.1561.752.0659.243.8747.946.1848.440.7由上表中數據可見，各廠界噪聲測點現狀監測值均不超標，廠界噪聲本底值能夠達到Ⅱ、Ⅳ類區要求。12.2設計中采取的環境保護措施本次改造不增加原有裝置的廢水、廢氣、廢渣排放，對環境不產生影響。

13勞動安全衛生13.1編制依據《化工企業安全衛生設計規定》HG20571-95《職業性接觸毒物危害程度分級》GB5044-85《建筑設計防火規范》（2006年版）GB50016-2006《石油化工企業設計防火規范》（1999年版）GB50160-92《爆炸和火災危險環境電力裝置設計規范》GB50058-92《火災自動報警系統設計規范》GBJ50116-98《工業企業設計衛生標準》TJ36-79《工業企業設計衛生標準》GBZ1-2002《工作場所有害因素職業接觸限值》GBZ2-2002《石油化工靜電接地設計規范》SH3097-2000《化工企業靜電接地規程》HGJ28-90《工業企業噪聲控制設計規范》GBJ87-85《工業企業廠界噪聲標準》GB12348-90《建筑物滅火器配置設計規范》（1997年版）GBJ40-90《低倍數泡沫滅火系統設計規范》（2000年版）GB50151-92《建筑物防雷設計規范》（2000年版）GB50057-95《石油化工企業可燃氣體和有毒氣體檢測報警設計規范》SH3063-1999《采暖通風與空氣調節設計規范》（2001年版）GBJ19-87《中華人民共和國安全生產法》（2002年6月29日）《危險化學品安全管理條例》國務院第344號令（2002年3月）《常用危險化學品的分類及標志》GB13690-199213.2工程概況本工程為改造項目，科技含量高，技術工藝成熟先進，項目建設符合國家產業政策，產品適應國內市場需求。本項目在設計中，嚴格貫徹“安全第一、預防為主”的方針，從安全衛生角度出發，除了選擇毒害較少、有利于安全生產的工藝技術路線外，還對可能存在的不安全因素采取行之有效的預防措施，對各類事故的預防、警報及緊急措施均有嚴格的要求，并有相應的設施和處理方法，以保證職工在勞動生產過程中的安全健康。13.3生產過程中職業危險、危害因素的分析本改造項目沒有增加危險、毒性物料。13.4主要職業危險、危害概述13.4.1物質危害本改造項目沒有增加危險、毒性物料。13.4.2爆炸火災本改造裝置內有多種易燃、易爆物的存放，在泄漏后遇有明火或當電線電纜老化，出現短路，火花會點燃易燃物，引起火災和爆炸。13.2.3車輛起重傷害本改造項目有車輛設施、起重設備，存在撞人、軋人的危險。13.2.4高處墜落本改造項目有高度超過2m的作業，存在人從高處墜落的危險。13.2.5化學灼燙腐蝕性物料濺到人身上會灼傷人體。13.2.6高溫灼傷蒸汽、熱水、高溫物料的泄漏和設備管道的防護受損時，對人體造成傷害。13.2.7噪聲泵、電機、壓縮機、蒸汽噴射泵等會產生噪聲，對人體造成噪聲傷害。13.2.8觸電送配電線路、各種電氣設備在防護不當時會出現觸電傷人事故。13.2.9自然條件本項目所在地區存在有雷擊、暴雨、洪水、大風、地震等有害因素影響。13.5生產過程中有害作業部位及其有害程度13.5.1易燃、易爆物質的危害輸送和貯存液化氣、汽油等易燃、易爆物質的管道及其附件、設備破裂而引起物料大量泄漏；檢修、搶修時，罐、閥門、管道中的有害物料沒有徹底清除干凈等情況下，使得作業環境中有害氣體的濃度超標。大量吸入高濃度的蒸氣可引起人員中毒、窒息，造成危害程度為“危險性”的危害；易燃、易爆物質蒸氣達到爆炸極限，遇明火可引起爆炸，造成危害程度為“災難性”的危害。13.5.2高溫灼燙輸送和貯存蒸汽和高溫物料的管道及其附件、設備破裂而引起高溫物料大量泄漏，設備和管道的隔熱層遭到破壞，人體接觸后，導致燙傷，造成危害程度為臨界的危害。13.5.3機械傷害轉動設備和吊車等機械，在生產檢查、維護時，可能對人員造成被割、被碰、被戳、被砸，甚至絞住人員的衣物、頭發等，輕者造成對人體的傷害，重者危及人員的生命。生產過程中此類有害作業部位為裝置的機泵設備、攪拌器等。13.6可能受到職業危險、危害的人數及受害程度裝置生產區域通常無人現場操作，定期巡回檢查人員接觸危險物料的幾率較小。13.7勞動安全衛生設計中采用的主要防范措施13.7.1工藝及系統采用實際運行經驗證明安全、可靠的工藝技術。嚴格按有關標準、規范、規定進行設備的工程設計、制造和檢驗。對有可能產生超溫、超壓的設備，設置安全泄壓系統或聯鎖保護系統。工藝和裝置中選用的防火、防爆等安全設施和監控、檢測、檢驗設施。設置安全閥和泄壓系統，保證事故狀態下的人身安全和設備安全。選用低噪聲設備和采取消音降噪措施。提供自動化控制操作，以提高生產運行的可靠性。壓力容器和壓力系統設置了安全閥卸壓保護設施，防止因設備破裂引起物料泄漏而發生火災或爆炸危險。裝置設計開停工回收系統，回收開停工過程中不合格的中間產品及事故狀態下的物料，防止易燃易爆物料的泄漏引起火災或爆炸危險。生產裝置及儲運設施全部密閉設計，防止危險物料的泄漏。13.7.2工藝設備布置生產裝置采用露天框架結構，原料、中間