原油和自然氣輸送管道穿跨越工程設計標準跨越工程自然氣總公司文獻前言總則術語根本規定４管道跨越設計材料荷載及荷載效應組合管道跨越構造型式選擇及幾何尺寸擬定輸送管道強度及穩定性計算溫度補償及橋面設施鋼絲繩設計及技術規定索具設計及技術規定塔架構造型式選擇及設計地基與根底設計抗震設計防腐和保溫施工技術規定跨越管段組裝跨越管段焊接與檢查試壓和清管附錄A 各種跨越構造形式示意圖標準用詞和用語說明附件修訂說明1 總則根本規定管道跨越設計材 料4.2荷載及荷載效應組合4.3管道跨越構造型式選擇及幾何尺寸擬定4.4輸送管道強度及穩定性計算4.5溫度補償及橋面設施4.6鋼絲繩設計及技術規定4.7索具設計及技術規定4.8塔架構造型式選擇及設計4.9地基與根底設計4.10抗震設計4.11防腐和保溫1 總則為了在原油和自然氣輸送管道跨越工程設計中貫徹執行國家的有關方針政策本標準合用于地震根本烈度小于或等于9度地區的原油和自然氣輸送管道跨越人工或自然障礙物(河流、湖泊、沼澤、沖溝、水庫、鐵路、大路等)的工程設計。原油和自然氣輸送管道跨越工程設計應遵守以下原則：解決好與輸油、輸氣管道線路工程的連接，與鐵路、大路、河流、城市及水利規劃的相互關系；承受先進技術，吸取國內外的技術成果；優化設計方案，擬定最正確跨越點的位置及最正確跨越構造型式。管道跨越工程設計除應符合本標準外，尚應符合國家現行的有關強制性標準的規定。2 術 語管道跨越工程 pipeline aerial crossing engineering原油和自然氣輸送管道從自然或人工障礙物上部架空通過的建設工程。梁式管道跨越 girde rpipeline aerial crossing以輸送管道作為梁的跨越。“n“形剛架管道跨越 “n“-type frame pipeline aerial crossing以輸送管道構成“n“形剛架的跨越。桁架式管道跨越 truss pipeline aerial crossing以輸送管道和其他構件組成桁架構造的跨越。輕型托架式管道跨越 light truss pipeline aerial crossing以管道作為上弦桿、鋼索作為下弦桿組成托架構造的跨越。單管拱跨越 single-line arch type pipeline crossing以單根輸送管道作成拱形的跨越。組合管拱跨越 pilSe-build up arch type pipeline aerial crossing以輸送管道及其他構件組成拱形的跨越。懸纜式管道跨越 suspended cable and pipeline aerial crossing輸送管道以懸垂外形吊掛在承重主索上的跨越。懸垂式管道跨越 suspended pipeline aerial crossing輸送管道以懸垂狀構成自承式的跨越。懸索式管道跨越 suspension cable type pipeline aerial crossing輸送管道以平直外形吊掛在承重主索上的跨越。斜拉索管道跨越 obliquely-cable stayed pipeline aerial crossing輸送管道用多根斜向張拉鋼索連結于塔架和錨固墩上的跨越。管橋上部構造 pipeline bridge upper structure管橋架空局部的總稱，即管橋支座以上或從管拱起拱線以上的構造局部。管橋下部構造 pipeline bridge understructure管橋上部構造支承構造局部的總稱，即塔架、橋墩、根底、錨固墩等。主跨 mainspan管道跨越工程的重要跨越管段。彈性失效 elasticity failure構造或構件在撤去作用的全部荷載時，構造或構件不能恢復到初始的外形與尺寸。塑性失效 plasticity failure構造或構件在荷載作用時，荷載不增長而消滅不符合彈性規律的塑性變形。安定性 stability構造或構件在荷載作用假設干循環以后，沒有消滅彈、塑性或遞增的非彈性變形。疲乏分析 fatigue analysis構造或構件在規定的作用反復次數和作用變化幅度下所能承受的最大動態應力的分析。風振 wind vibration在風力的動態作用下引起的管橋動力響應。3根本規定3.0.2中條件之一劃分等級。3.0.2管道跨越工程等級工程等級總跨長度主跨長度大 型≥300≥150中 型≥100-＜300≥50-＜150小 型＜100＜50跨越管道的強度設計系數F3.0.3的規定。3.0.3管道跨越強度設計系數F管道跨越點的選擇應符合以下規定：跨越點應符合線路總走向，線路局部走向可依據跨越點位置進展調整；當河流有彎道時，應選擇在彎道的上游平直河段；跨越點應選在閘壩上游或其他水工構筑物影響區之外；跨越點應避開沖溝溝頭發育地段；跨越點應避開活動地震斷裂帶；跨越點四周應有--定的施工安裝場地及較便利的交通運輸條件。跨越管段與埋地管道相連接時，應符合以下規定：5DN；大型跨越工程應在兩岸設立截斷閥；極保護設汁標準)SYJ36的規定；lorn處。管道跨越工程的設計洪水頻率(重現周期)應依據不同工程等級按表3.0.6選用，并表3.0.6 設計洪水頻率工程等級工程等級設計洪水頻率(1年)大型中型1/50小型1/201/100河通航標準》GBJ139的規定；本地有特定規定期，可協商擬定。3m2m。3.0.9的規定。表3.0.9 管道跨越鐵路與道路凈空高度類型人行道路公路鐵路電氣化鐵路

凈空高度(m)3.55.56.5-7.011跨越管道與橋梁之間的距離應大于或等于表3.0.10的規定。表3.0.10 跨越管道與橋梁之間最小距離通航河流上的跨越工程設立標志，應符合現行國家標準內河交通安全標志)GB13851的規定。航空港四周的跨越工程，凡設有高聳塔架，必需取得航空部門的批準并按規定設立標志。管道跨越設計材 料跨越管道所選用的國產鋼管應符合現行國家標準《石油自然氣工業輸送鋼管交貨技術條件 第1局部：A級鋼管》GB／T9711.1的規定。輸送自然氣管道還規定屈服強度與抗拉強度之比應不大于0.85。跨越工程所用其他鋼材應符合現行國家標準《碳素構造鋼》FB／T700、《橋梁建筑用熱扎碳素鋼技術條件》GB/T714GBl499的規定。跨越工程所用水泥應符合現行國家標《中熱硅酸鹽水泥 低熱礦渣硅酸鹽水泥》GB200的規定。一般規定》GB／T2104索具的選材應遵守以下規定：后擬定；重要索具選材宜承受16M2354535CrMoA以及Q235-Q235-一般索具可選用構造用鋼；鋼或鍛件，材料的ψ≥40％；kv當環境溫度小于或等于-20℃時，應作akV試驗，并應滿足α≥20J的規定；kv0.25％；低合金鋼或合金鋼除碳含量不0.25％外，碳當量Ceq不得大于0.430.38％左右。件等因素選擇。焊接材料應符合國家現行標準GB／T5117、<低合金鋼焊條)GB／T5118荷載及荷載效應組合管道跨越設計時，應考慮永久荷載、可變荷載、間或荷載、試壓荷載、施工荷載及地震作用效應。永久荷載應涉及輸送管道、鋼絲繩、塔架、根底、錨固墩、欄桿及走道板、連接件、防腐及保溫層等構造自重，并涉及輸送介質及管內凝集液重量、輸送介質壓力等；間或荷載應涉及船或漂流物的撞擊力及斷線荷載；5.3.2的規定；施工荷載應涉及施工中臨時起吊設施及操作人員荷載、吊裝和管道發送產生的沖擊荷載；地震作用效應應考慮水平地震作用效應和豎向地震作用效應。段，按最不利組合進展設計計算。管道跨越構造型式選擇及幾何尺寸擬定選擇管道跨越構造型式時，宜將輸送管道作為構造體系桿件之一。“n“形剛架、單管拱、組合管拱、輕型托架、桁架、懸垂、懸纜、懸索、斜拉索等構造型式(見附錄A)。擬定管道跨越的跨度時，除應考慮跨越構造受力條件和橋墩(支墩)的穩定性外，尚應考慮施工場地和其他條件。選用懸垂、懸纜、懸索、斜拉索等構造型式的大、中型管道跨越，宜承受對稱構造2／5。大型斜拉索管道跨越的斜拉索宜對稱于塔架布置，并分散懸掛(或固定)于塔的兩22°。管道跨越的支承構造最高洪水位以下局部，宜承受混凝土或鋼筋混凝土構造。大型管道跨越的錨固墩，宜承受重力式混凝土或鋼筋混凝土構造。在架空管道的兩端應設防護欄或值班保衛室等防范設施。輸送管道強度及穩定性計算管道輸送介質內壓引起的環向應力按式(4.4.1)計算：h式中σ--管道輸送介質內壓引起的環向應力(MPa)；d--管道內徑(mm)；hδ--管道壁厚(mm)；P--管道輸送介質內壓(MPa)。管道的軸向應力計算：管道輸送介質內壓引起的軸向應力按式(4.4.2-1)計算：alh式中σ--管道輸送介質內壓引起的軸向應力(MPa)；σ--管道輸送介質內壓引起的環向應力(MPa)。alh橋面荷載效應組合引起的彎曲應力按式(4.4.2-2)計算：a2式中σ--橋面荷載效應組合引起的彎曲應力(MPa)；M--橋面荷載效應組合產生的彎矩(N·m)；a2W--管道凈截面抵抗矩(cm3)。管道懸垂引起的軸向應力按式(4.4.2--3)計算：a3式中σ-管道懸垂引起的軸向應力(MPa)；E--鋼材彈性模量(N／mm2)；D--管道外徑(nm)；a3f--垂高(m)；L--跨度水平長度(m)。拉索引起的軸向應力按式(4.4.2-4)計算：a4式中σ--拉索引起的軸向應力(MPa)；N--拉索對管道的拉力(N)；a4溫度應力按式(4.4。2-5)計算：A--管道截面面積(mm2)。at式中σ 溫度變形引起的軸向應力(MPa)；atα--鋼管線膨脹系數(1℃)；△t--溫差(℃)；-E--鋼材彈性模量〔N/MM2)。管道剪應力按式(4.4.3)計算：式中τ--管道彎曲引起的剪應力(MPa)；V--管道剪力(N)；A--管道截面面積(mm2)。當量應力應按式(4.4.4)計算：式中σ--當量應力(MPa)；x y σσσ--X、Y、Z方向的應力(MPa)x y τ、τ、τxy yz

--X、Y、Z方向的剪應力(MPa)。強度驗算按式(4.4.5)進展：s式中σ--鋼管的屈服強度(MPa)；F--強度設計系數(3.0.3)；σ--鋼管的當量應力(MPa)。s管道跨越構造應進展整體及局部穩定性驗算。大型跨越工程的風動力反映，宜承受振型分解反映譜法計算或通過風洞模擬試驗擬定。疲乏驗算。4.10節的規定執行溫度補償及橋面設施滿足清管器及檢測儀器能順當通過的規定。補償器與直管段連接最終一個焊口時，應選擇在本地最正確溫差條件下焊接。補償器彎頭可用冷彎管或熱彎管制作，彎頭的曲率半徑應大于或等于5DN。當管徑DN400mm時，宜用高頻彎管制作。1.5500mm。凡承受補償器，應依據施工環境溫度與正常輸送介質溫度之差選擇適宜的預拉伸(壓縮)措施。密封防水防爆型。跨越管段架空高度(涉及塔架高)超過15m，應考慮防雷接地措施。大、中型跨越工程應設立人行檢修通道，通道兩側設手扶欄桿，高度不應低于1.2m。錨固墩端面與管道連接處，應對道承受局部加強措施。凡在跨越管段上焊接連接件時，均應焊接在加強板上，不應直接焊在管道外壁上。鋼絲繩設計及技術規定鋼絲繩的設計許用拉力應承受鋼絲繩破斷拉力的30％-40％，鋼絲繩破斷拉力應為全0.85％。跨越工程所選用的鋼絲繩必需在施工前進展預張拉，預拉力為鋼絲繩破斷拉力的506h。索具設計及技術規定(U形環)，及鑄鋼索鞍等零部件。索具設計計算一般涉及以下內容：以彈性失效作為破壞準則的強度設計計算；以塑性失效作為破壞準則的極限設計計算；由于構造或外形發生變化所引起的構造擔憂定性，需承受安定性準則進展安定性設計計算；由于荷載變化引起的疲乏破壞，需進展疲乏分析和校核的設計計算。索具設計的安全系數、許用應力和計算準則應符合以下規定：4.7.3-1和4.7.3-2的規定選用；以塑性失效作為破壞準則的極限設計許用應力應取其根本許用應力的1.5倍；-分析設計標準》JB4732-95中“分析設計的一般準則“和附錄C“以疲乏分析為根底的設計“(補充件)的規定執行；鑄鋼許用應力值等于根本許用應力乘以0.8-0.9倍的鑄造質量系數；4.7.3-1鋼材安全系數常溫下最低

常溫或設計溫度

10*104h斷裂的長期強度抗拉強度σ

下的屈服點

平均值

最小值b σsnb ns

或σstnD

≥3.0

≥1.6 ≥1.5 ≥1.25傲氏體高合金鋼- ≥1.5 ≥1.5 ≥1.254.7.3-2螺栓安全系數焊接件的許用應力應乘以焊縫系數φ。φ(鋼制壓力容器)GB150-1989中1.8的規定選用；瞬時荷載-卜的許用應力值小于在該溫度下的材料屈服極限的0.9倍：20C20℃的許用應力；螺栓強度減弱系數大于或等于4.0。索具的制造和檢查應符合以下規定：索具的制造和檢查應在具有資質證的工廠進展：對制造索具的所用材料，制造廠除應供給原材質證書外，還必需對所用材料進展復驗。對花籃螺栓、拉桿等有疲乏破壞的重要零部件的制造和檢查應符合以下規定：鍛件應是冷靜鋼，鍛件所用鋼錠應去掉足夠澆冒口；鍛件化學成分和機械性能以及熱解決等應符合現行國家標準《優質碳素構造鋼技術條件》GB／T699或《合金構造鋼技術條件》GB／T3077的規定；GB/T63946級以上；非金屬夾雜物檢查按現行國家標準《鋼中非金屬夾雜物顯微評估方法》 GB／T10561的規定進展，氧化物不超過2級，硫化物不超過2級，氧化物和硫化物的總和不超過3.5級；鍛件的低倍檢查按現行國家標準《鋼的低倍組織及缺陷酸蝕檢查法》GB／T226的規定進展，保證達成一般疏松不超過2級，中心疏松不超過2級，偏析不超過1.5級，不允許鍛件內部存在白點、裂紋、氣孔等缺陷；鍛件應進展超聲波探傷檢查，其結果應符合現行國家標準《鍛軋鋼棒超聲波檢查方法》GB／T4162中A級的規定；其結果應保證零件內外外表和螺紋等處無裂紋、地窖和縫隙等缺陷存在；螺紋根本牙型和根本尺寸應符合現行國家標準(一般螺紋根本牙型)GB／T192和螺紋外表不得有毛刺、傷痕、凹陷等缺陷，螺紋根部圓滑，只應為0.625-0.72mm；零部件除制造廠檢查外，還應在現場安裝前進展復查抽檢，其抽檢率為10％－20性能(同時涉及低溫Akv值)、零部件加工過程中檢查和最終檢查結果以及現場安裝前抽檢資料。塔架構造型式選擇及設計道跨越的支承構造可選用鋼塔架或鋼筋混凝土支架。塔架。鋼筋混凝上支架宜承受四柱式帶斜腹桿的支架。垂直于管橋方向一面的塔頂寬度不得小于3m。鋼塔架高度與底部寬度之比不宜大于50鋼塔架宜承受“K“形腹桿體系，在主水平腹桿處宜設立橫隔。鋼塔架的立柱、主腹桿及塔頂水平腹桿宜承受鋼管，其余桿件也不宜承受組合斷面。鋼塔架的頂部及輸送管道補償器處，必需設立檢修平臺。高度大于50m的鋼塔架，還應在中部增設休息平臺。4.8.8 塔架頂部應預留施工承重索的位置。在計算塔架的自振周期時，應考慮管橋上部構造在正常使用狀態下的垂直荷載。獨立式鋼塔架進展內力分析時，宜將整個塔架作為空間桁架進展分析計算。桅桿式鋼塔架進展內力分析時，可按平面桁架進展分析汁算。鋼塔架桿件的強度及穩定計算、節點連接計算、構造規定等均按現行國家標準《鋼構造設計標準》GBJ17的規定執行。鋼筋混凝土支架進展內力分析時，宜將整個支架作為空間構造體系進展分析計算。鋼筋混凝上支架的強度、裂縫寬度以及構造規定等均按現行國家標準《混凝土構造GBJ1035m0.2m地基與根底設計管道跨越工程的水文、工程地質勘測報告應滿足管道跨越工程設計需要。77度以上的地區建設管道跨越工程時GBJ11的規定進展液化判別和擬定地基的液化等級。各種因素進展選擇。管道跨越工程在滿足地基強度和變形規定的前提下，根底埋深應符合以下規定：根底埋深應滿足抗滑移、抗傾覆規定；當根底設立在凍土層中，基底應埋置在冰凍線以下，不小于0.3m；當根底設立在沖刷穩定層中，除巖石地基外，基底埋置在設計沖刷線以下，大型管道跨越工程不應小于2m，中型管道跨越工程不應小于1.5m，小型管道跨越工程不應小于1m；當根底設立在巖石地基上時，應去除風化巖層，依據基巖的抗沖刷力氣和承載力氣將基底嵌入巖石確定深度。<建筑地基根底設計標準)GBJ7的規定進展地基承載力、根底沉降及根底自身的強度和穩定計算。地基根底的抗傾覆與抗滑穩定性按式(4.9.6-1)、式(4.9.6-2)計算：式中RF --抗滑動力；R滑sF --滑動力；s滑K --抗滑穩定性系數；滑RM --抗傾覆力矩；R傾SM --傾覆力矩；S傾K --抗傾覆穩定性系數。傾抗震設計各類管道跨越工程抗震設計應符合以下規定：77度以上時，地震對大型管道跨越工程的作用，應按特地爭論的地震驚參數計算。地震對其他各類管道跨越工程的作用，應按本地區的地震根本烈度計算。地震根本66度以下時，可不作地震作用計算。管道跨越工程應承受相應的抗震措施。抗震構造應符合以下規定：構造應有明確的傳力體系和合理的地震作用傳遞途徑；宜設立多道抗震防線；應具有必要的抗震強度、良好的變形力氣和減震力氣。管道跨越：工程構造的抗震計算和構造措施應符合現行國家標準GBJ11抗震設計標準》CB50191的規定。防腐和保溫管道跨越工程所用的鋼管及其他鋼材，其外表應承受耐環境腐蝕、耐日曬、耐寒、槽。管道跨越工程所用的鋼絲繩，其外表油膜及污泥必需洗刷干凈，并在鋼絲繩及索具龜裂，為不含酸、堿的中性材料，并與鋼絲繩粘結性能良好。全部索具連接件(涉及主索夾板、花籃螺栓、U型拉環、滑輪、索鞍、拉桿螺栓等)，待安裝、調試完畢后，均應涂防腐油，并用自交聯粘膠帶密封包裹，防止雨水侵蝕。輸送工藝規定保溫時，跨越管段應選用保溫性能良好、重量輕的保溫材料，并在保溫層外表設立防水保護層。施工技術規定跨越管段組裝管段加工前，應對其長度和口徑進展選配，每根鋼管最小長度不宜小于8m，鋼管外3.Omm，管壁厚度的允許偏差為壁厚的±10％。管子坡口加工型式及尺寸應符合表5.1.2的規定。5.1.2管子坡口加工型式及尺寸管道組裝時，應準確測量管段長度，并應按設計指定位置上焊接牛腿或其他連接件，標出明顯編號，施工中留意隨時檢查訂正。(涉及彎頭的縱向焊縫)100mm。跨越管段焊接與檢查)SY4052的規定進展評估前方可施焊。以及氣候條件等擬定。當焊接兩種具有不同預熱或不同焊后熱解決規定的材料時為準。焊接時的最低環境溫度，低碳鋼應為-20℃，低合金鋼應為-15℃，低合金高強度鋼應為-5℃。8.0m／s90％等狀況，必需承受有效防護措施。焊縫外觀質量檢查應符合國家現行標準《石油自然氣管道跨越：正程施工及驗收標準》SY4070的規定。焊縫進展無損探傷檢測應符合以下規定：100％的射線探傷。對用射線探傷難度大的個別環向焊縫部位，經有關部門共同商定可用超聲波探傷代替射線探傷，但其數量不得超過管道環向焊縫總數的1％。射線探傷應按現行國家標準《鋼管環縫熔化焊對接接頭射線透照工藝和質量分級》GB／F12605的規定執行，合格級別為Ⅱ級。超聲波探傷應按現行國家標準試壓和清管在跨越管道全部完畢后進展。試壓介質宜用水或空氣，試驗壓力及合格標準應符合表5.3.2的規定。表5.3.2 試驗壓力、穩定期間及合格標準式中△p--壓降率(％)；T --試驗開頭時管內介質熱力學溫度(K)；始T終/--試驗終了時管內介質熱力學溫度(K)；P --試驗開頭時讀表值(MPa)；始P --試驗終了時讀表值(MPa)。終強度試驗壓力應均勻緩慢上升，當試驗壓力大于3.0MPa時，宜分三次升壓，即壓力分別為30％、60％的試驗壓力時，應分別穩壓30min，并對管道進展全面檢查前方可連續升壓至最終試驗壓力。承受空氣介質試壓時，每小時升壓不得超過1.0MPa。在穩壓期間假設覺察有滲漏特別狀況，應泄壓修理，經檢查合格后，重按規定進展試壓，直到合格為止。5.3.2的規定進展嚴密性檢查。清管時，水的流速不得小于1-1.5m／s；用空氣清管時，出口處空氣流速不得小于20m／s，直到掃盡臟物為止。管道內的臟物和積水在跨越管道上通過。用水試壓時，應在跨越管道的管頂最高點設排氣閥。油輸送。附錄A 各種跨越構造形式示意圖標準用詞和用語說明執行本標準條文時，對于規定嚴格限度的用詞說明如下，以便在執行中區分對待：表達很嚴格，非這樣做不行的用詞：正面詞承受“必需反面詞承受“嚴禁表達嚴格。在正常狀況卜均應這樣做的用詞：反面詞承受“不應”或“不得反面詞承受“不宜表達有選擇，在確定條件下可以這樣做的用詞,附件原油和自然氣輸送管道穿跨越工程設計標準跨越工程條文說明修訂說明依據1992年自然氣總公司標準制修訂打算的安排，由自然氣管道勘察設計院和四川石油治理局勘察設計爭論院共同對的規定，本標準編制組依據編制標準、標準條文說明的統一規定，按本標準的章、節、條的處，請將意見函寄至四川石油治理局勘察設計爭論院技術質量部標準中心(地址：四川省成都市小關廟后街，：610017)。四川石油治理局勘察設計爭論院19984月1 總則本標準合用于地震根本烈度小于或等于9度地區的原油和自然氣輸送管道跨越工程，這是符合當前國家有關政策規定的，也與GBJ11的規定相全都。本條說明如下：原油和自然氣跨越工程屬于輸油、輸氣管道線路工程組成局部，因此所選用管徑、材質、輸送介質壓力、連接點的坐標和標高以及清管、試壓等都需要連接好。同時也規定原保護環境、節約用地、安全衛生監察的規定，以及<原油、自然氣長輸管道與鐵路相互關系的假設干規定》[(87)油建第505號文、鐵建(1987)780號文]、<關于解決石油管道和自然氣管[(78)交大路字698(78)油化管道字452號文]等。本標準規定跨越工程設計不斷承受國內外先進技術、吸取的科技成果，但要符合國情、留意實效。對大、中型管道跨越工程工程，一般應作優化設計方案，擬定最正確跨越點的位置及最正確的跨越構造型式。小型管道跨越工程應視工程具體狀況而定。3根本規定(涉及其他地理環境)將管道跨越工程分為甲類經濟上合理，并且保證跨越工程及周邊環境有安全牢靠的保證。跨越工程等級劃分的原則是以不同跨度大小來劃分的，其重要因素是由于隨著跨度管道設計、設備材料選用、施工、生產、維護保養到更改造的全過程，用把握管道的強度來保證管橋系統的安全，從而為周邊環境供給了安全保證。管道跨越安全性的把握取決于管道強度的許用應力，因此應依據跨越工程所處不同環境條件以及不同的工程等級選用不同的強度設計系數F。依據《輸氣管道工程設計標準》GB02510.4～0.6，結合跨越工程實踐閱歷，認為仍承受強度設計系數為0.4～0.6，技術上是可行的，經濟上是合理的。輸油管道跨0.45-0.65。本條說明如下：大、中型河流跨越點位置的選擇應符合線路總走向，但為了使跨越工程更安全、更進展多方案比選。因此兩岸的橋墩或根底必需選擇在穩定的地基上。河流彎道頂部的岸坡一般沖刷較為嚴峻，跨越點應選擇在彎道上游平直河段上。物后，水的流態和流速都會發生很大變化，對下游橋墩或岸坡危害甚大。跨越沖溝是指通過深而窄的沖溝，即溝床窄小、兩岸與溝床高差較大的沖溝。由于地段應盡或許避開。在有活動地震斷裂帶地區，常發生各種不同的地層變化，如地裂、斷裂擠壓、拉張裂開、斷口、地陷、山崩、泥石流、滑坡以及砂土液化等危害，因此跨越點應避開有活動的地震斷裂帶。跨越工程施工，一般都在現場完畢預制、組裝、發送、安裝等一系列施工工序乙為放場合和交通運送條件等。這些都是選擇跨越點位置所考慮的重要因素。本條說明如下：壁厚。但清管器外徑的富盈量應以管壁薄的一”方考慮，否則清管器富盈量過小，密封性差，5DN并不影響清管器的順當通過。大型跨越工程在兩岸設立截斷閥，重要目的是便于管橋修理，以及當管橋發生破損時，盡或許削減損失和防止事故擴大。假設承受絕緣法蘭，應符合國家現行標準《絕緣法蘭設計技術規定)SY／T0516的規定。以便利施工。本條重要參考了國內外橋梁設計標準，對三種不同工程等級的管道跨越工程選用三種不同防洪標準。一般無通航河流很少有歷年水文資料記錄，近年來國內洪水災難又頻繁發生，很難準確擬定沒汁洪水位高度，因此本條規定的管橋最下緣高出設計洪水位的高度是比較合理的。、3.0.10 管道跨越人行道、大路、鐵路、電氣化鐵路的凈空高度、跨越管道與橋梁之間最小距離是依據《輸油管道工程設計標準GB50253《輸氣管道工程設計標準GB50251、《大路路線設計標準》JTJ011關規定制定的。3.0.11、3.0.12 這兩條是依據國家有關航道及航空安全規定制定的。4管道跨越設計材料－4.1.4材料，跨越工程不得承受。本條推舉索具宜承受的材料是依據我們數年實踐閱歷所得，也符合常規選材的規定。0.430.38是國內外常用作法。、4.1.7 焊接材料的質量及其選用是保證焊接質量的首要問題，焊接材料可參照荷載及荷載效應組合本條說明如下：輸送介質重量及輸送壓力，在使用階段可視為不變，設計中按永久荷載考慮。清管荷載要充分考慮清管階段清管器的慣性力對跨越管道彎頭處的動力作用。試壓壓力為設計壓力的1.5倍；有特別試壓規定期，按實際壓力取值。管道跨越構造型式選擇及幾何尺寸擬定由于輸送管道內壓所產生的軸向拉應力為環向應力的50％，為了充分發揮管道軸向明是可行的，可以起到節約鋼材的目的。“Ⅱ“型剛架、單管拱、輕型托架、組合管拱等構造型式。在小管徑的大型跨越中，宜承受懸纜、懸鏈等構造形式。在大管徑的大型跨越中，宜承受斜拉索、懸索等構造形式。分析比較外，尚應考慮施工時必要的施工場地和其他條件。在能滿足跨越點地形地貌、水文地質條件的前提下，宜承受對稱構造。時，鋼絲繩搖擺引起相互碰撞損害防腐涂層；四是可以適當增加管橋的側向剛度。管道跨越的跨度一般是以常年枯水位時的水面寬度來擬定的土構造。也省不了多少混凝土。為節約鋼材，建議宜優先承受重力式錨固墩。60年月中期，在設計小型管道跨越時，為給本地居民供給過河的便利，曾在管橋上道跨越設計時，應考慮嚴禁閑人攀登及在管橋上行走的防范設施。輸送管道強度及穩定性計算4.4.2 0.36～0.5倍環向應力值。4.4.4 狀態進展組合計算。4.4.8進展疲乏驗算。溫度補償及橋面設施所限，假設仍不能滿足熱脹變位的規定，必要時應另設補償器。條件下進展焊連，是指選擇管道正常生產時溫度與施工焊接時氣溫之間達成較小的溫差值，這樣對限制熱脹變位格外有利。4.5.41.5倍，且不得小于500mm，重要是避開彎頭曲率半徑的偏差給對口導致確定困難。彎頭曲率半徑應大于或等于5DN，依據實踐閱歷根本能滿足清管器及檢測儀器順當通過。施工輸送熱油管道的補償器時，往往將補償器預拉伸約為管道熱脹變位計算值的50％，這樣使管道升溫時能沿管道順直方向變位；否則設立補償器后，管道局部剛度增大，簡潔引起直管段向旁側彎曲變形。管道跨越工程中所承受的電源必需是低壓電源設計。管道支承點做成滑動支座或懸吊式彈性支座因此對管道局部增加剛度措施是格外必要的。在跨越管道上焊接的連接件外形各異，使用時產生的應力比較簡潔，是管道構造中上。鋼絲繩設計及技術規定鋼絲繩的設計許用應力一般承受鋼絲繩破斷拉力.的30％－40％，設計時應依據不同長，從今后生進展來看，假設管橋上再增長其他荷載時，尚有確定潛力可運用。鋼絲繩破斷拉力應為全截面的鋼絲破斷拉力總和的85％，由于鋼絲繩通過各種形式的支座，必需扣除鋼絲繩外表接觸應力和彎曲應力等因素。這兩者在風力作用下的脈動特性，常引起金屬的疲乏，通過確定期間，表層鋼絲漸漸受損，從而影響它的強度。鋼絲繩預張拉的目的是消退鋼絲繩受力后非彈性變形的伸長值繩破斷拉力的50％，并通過6h的穩定期間，所測得的彈性曲線比較平穩，據此做出了本條的規定。索具設計及技術規定本標準設計雖然引用了JB4732，但是仍應參考美國機械工程師協會中鍋爐與壓力容器標準中<鍋爐與壓力容器設計另一規定)ASMEⅧDiv2的規定，即一般所說的“分析設計規定“，它涉及常規設計中構造、零部件截面尺寸的初定型和用分析方法進展的分析設計、疲乏分析和校核計算，這樣才能保證使用安全牢靠。分析設計重要是考慮構造截面尺寸發生變化后，由于受載截面外形的變化而引起附加n≥107。本標準規定無限壽命就是以此為基準，這也是國內外對疲乏設計中的統一規定。2索具設計的安全系數和許用應力是參照JB4732、ASMEⅧDivGBl50的規定。這些標準對索具設計的安全系數和許用應力的規定是根本全都的JB4732，但是JB4732中的規定尚有待進一步實踐。本條規定螺栓強度減弱系數應大于或等24.0，是參照ASMEⅧDiv2和英國《非直接火焊制壓力容器》BS5500標準。索具制造和檢查的技術規定應涉及材料的制備、材料化學成分和機械性能檢測、中制