軸心受壓構件承載力計算演示文稿目前一頁\總數二十五頁\編于十九點優選軸心受壓構件承載力計算目前二頁\總數二十五頁\編于十九點軸心受壓構件的截面設計和截面復核。軸心受壓構件的破壞特征；螺旋箍筋柱的受力點。重點難點目前三頁\總數二十五頁\編于十九點4.2.1軸心受壓構件的破壞特征按照長細比l０／ｂ的大小，軸心受壓柱可分為短柱和長柱兩類。對方形和矩形柱，當l０／ｂ≤8時屬于短柱，否則為長柱。其中l０為柱的計算長度，ｂ為矩形截面的短邊尺寸。

1．軸心受壓短柱的破壞特征4.2軸心受壓構件承載力計算點擊播放視頻軸心受壓短柱的破壞過程目前四頁\總數二十五頁\編于十九點

（1）當軸向力較小時，構件的壓縮變形主要為彈性變形，軸向力在截面內產生的壓應力由混凝土合鋼筋共同承擔。（2）隨著荷載的增大，構件變形迅速增大，此時混凝土塑性變形增加，彈性模量降低，應力增加緩慢，而鋼筋應力的增加則越來越快。在臨近破壞時，柱子表面出現縱向裂縫，混凝土保護層開始剝落，最后，箍筋之間的縱向鋼筋壓屈而向外凸出，混凝土被壓碎崩裂而破壞。破壞時混凝土的應力達到棱柱體抗壓強度。目前五頁\總數二十五頁\編于十九點

當短柱破壞時，混凝土達到極限壓應變εc’=0.002，相應的縱向鋼筋應力值σs’

=Esεc’=

=2×105×0.002=400N/mm2。因此，當縱筋為高強度鋼筋時，構件破壞時縱筋可能達不到屈服強度。顯然，在受壓構件內配置高強度的鋼筋不能充分發揮其作用，這是不經濟的。目前六頁\總數二十五頁\編于十九點2．軸心受壓長柱的破壞特征軸心受壓長柱的破壞過程點擊播放視頻目前七頁\總數二十五頁\編于十九點

（1）初始偏心距導致附加彎矩，附加彎矩產生的水平撓度又加大了初始偏心距；較大的初始偏心距將導致承截能力的降低。破壞時首先在凹邊出現縱向裂縫，接著混凝土被壓碎，縱向鋼筋被壓彎向外凸出，側向撓度急速發展，最終柱子失去平衡并將凸邊混凝土拉裂而破壞。（2）長細比較大時，可能發生“失穩破壞”。目前八頁\總數二十五頁\編于十九點

由上述試驗可知，在同等條件下，即截面相同，配筋相同，材料相同的條件下，長柱承載力低于短柱承載力。在確定軸心受壓構件承截力計算公式時，規范采用構件的穩定系數來表示長柱承截力降低的程度。長細比l0/b越大，值越小，當l0/b

≤8時，=1。穩定系數可按下式計算：（4.2.1）式中——

柱的計算長度;

——

矩形截面的短邊尺寸，圓形截面可取目前九頁\總數二十五頁\編于十九點（為截面直徑），對任意截面可取（為截面最小回轉半徑）。構件的計算長度l0與構件兩端支承情況有關，對于一般的多層房屋的框架柱，梁柱為剛接的框架各層柱段。現澆樓蓋：底層柱l0

＝1.0H；其余各層柱段l0

＝1.25H。裝配式樓蓋：底層柱l0

＝1.25H；其余各層柱段l0

＝1.5H。

目前十頁\總數二十五頁\編于十九點4.2.2普通箍筋柱的正截面承截力計算

1.基本公式鋼筋混凝土軸心受壓柱的正截面承載力由混凝土承載力及鋼筋承載力兩部分組成，如圖所示。目前十一頁\總數二十五頁\編于十九點根據力的平衡條件，得出短柱和長柱的承載力計算公式為：

(4.2.2)式中Nu—軸向壓力承載力設計值；

N—軸向壓力設計值；

—鋼筋混凝土構件的穩定系數；

fc—混凝土的軸心抗壓強度設計值，按表2.2.2采用；

A—構件截面面積，當縱向鋼筋配筋率大于3%時，

A應改為Ac=A－As/；

fy′—縱向鋼筋的抗壓強度設計值，按附表2.1.1采用；目前十二頁\總數二十五頁\編于十九點As′—全部縱向鋼筋的截面面積。式中系數0.9，是考慮到初始偏心的影響，以及主要承受恒載作用的軸心受壓柱的可靠性，引入的承載力折減系數；目前十三頁\總數二十五頁\編于十九點目前十四頁\總數二十五頁\編于十九點

2．計算方法（1）截面設計已知：構件截面尺寸b×h，軸向力設計值，構件的計算長度，材料強度等級。求：縱向鋼筋截面面積計算步驟如圖。目前十五頁\總數二十五頁\編于十九點目前十六頁\總數二十五頁\編于十九點目前十七頁\總數二十五頁\編于十九點

（2）截面承載力復核已知：柱截面尺寸b×h，計算長度，縱筋數量及級別，混凝土強度等級。求：柱的受壓承載力Nu，或已知軸向力設計值Ｎ，判斷截面是否安全。目前十八頁\總數二十五頁\編于十九點目前十九頁\總數二十五頁\編于十九點【例】已知某多層現澆鋼筋混凝土框架結構，首層中柱按軸心受壓構件計算。該柱安全等級為二級，軸向壓力設計值

N=1400kN，計算長度l0=5m，縱向鋼筋采用HRB335級，混凝土強度等級為C30。求該柱截面尺寸及縱筋截面面積。

【解】fc=14.3N/mm2，fy′=300N/mm2，=1.0（1）初步確定柱截面尺寸設ρ′==1%，=1，則

=89916.5mm2

選用方形截面，則b=h==299.8mm，取用h=300mm。

目前二十頁\總數二十五頁\編于十九點（2）計算穩定系數l0/b=5000/300=16.7=0.869（3）計算鋼筋截面面積As′

=1677mm2（4）驗算配筋率=1.86%

＞=0.6%，且＜3%，滿足最小配筋率要求，且勿需重算。目前二十一頁\總數二十五頁\編于十九點縱筋選用425（As′=1964mm2），箍筋配置φ8@300，如圖。425Φ8@300300300目前二十二頁\總數二十五頁\編于十九點【解】查表得=300N/mm2，fc=11.9N/mm2，=1256mm2（1）確定穩定系數

l0/b=4500/300=15=0.911【例4.2.2】某現澆底層鋼筋混凝土軸心受壓柱，截面尺寸

b×h=300×300mm，采用420的HRB335級（fy′=300N/mm2）鋼筋，混凝土C25（fc=9.6N/mm2），l0=4.5m，承受軸向力設計值800kN，試校核此柱是否安全。

目前二十三頁\總數二十五頁\編于十九點（2）驗算配筋率（3）確定柱截面承載力=0.9×0.911×(11.9×300×300+300×1256)=1187.05×103N=1187.05kN＞N=800kN此柱截面安全。

目前二十四頁\總數二十五頁\編于十九點螺旋箍筋柱簡介

1．螺旋箍筋柱的受力特點：螺旋箍筋柱的箍筋既是構造鋼筋又是受力鋼筋。由于螺旋筋或焊接環筋的套箍作用可約束核心混凝土（螺旋筋或焊接環筋所包圍的