DB64/266-2023表B1-2施工組織設計（方案）報審表工程名稱：神華寧煤集團83萬噸/年二甲醚項目一期工程裝置名稱：凈化及合成裝置致：天津辰達工程監理公司（監理單位）我方根據施工協議的有關規定完畢了甲醇界區開關所（304A）施工組織設計（方案）的編制，并經我單位上級技術負責人審查批準。請予以審查。附件：土建施工方案分包單位（章）：總包單位（章）：項目經理：項目經理：日期：日期：專業監理工程師審查意見：專業監理工程師日期總監理工程師審查意見：項目監理機構總監理工程師日期目錄1、工程概況2、編制依據3、施工準備4、重要施工管理人員5、施工程序6、重要施工方法7、施工方案8、質量控制質量保證措施9、職業衛生（安全）與環境管理10、文明施工11、施工機具12、計量器具13、勞動力計劃14、施工進度計劃附圖：柱子加固示意圖；內滿堂示意圖；安全管理體系；質量管理體系；施工進度計劃；質量控制點設立一、工程概況1.1概況本工程為新疆和山巨力化工有限公司15萬噸/年TDI、30萬噸/年MDI項目廠前區辦公樓，位于新疆奎屯獨山子工業園區，生產裝置區西側。結構使用年限為：50年，抗震設防烈度8度，結構安全等級為二級。全長58.7m，寬20.1m，建筑面積5298㎡，五層框架結構（頂層閣樓為輕型鋼屋架）。1.2重要技術參數±0.000相稱于絕對標高610.60m。全長58.7m，寬20.1m；墊層為C15混凝土、、獨立基礎為C30混凝土、梁板柱為C30混凝土；±0.000以下墻體采用MU10燒結實心磚，M10水泥砂漿；女兒墻采用MU10燒結實心磚，M5水泥砂漿；±0.000以上墻體采用B06級MU10加氣混凝土砌塊，Mb5砂漿砌筑。重要實物工程量一覽表名稱單位數量名稱單位數量土方m3鋼筋T鋼筋砼m3模板m21.3、工程特性及特點獨立基礎開挖后，根據設計規定先將雜填土所有清除干凈，所有基礎應坐落于圓礫層上。灑水碾壓，壓實系數≥0.95。編制依據2.1施工圖及設計技術文獻2.2施工協議2.3技術標準及規范1）建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202—20232）混凝土工程施工質量驗收規范GB50204—20233）建筑工程施工質量檢查統一標準GB50300—20234）工程測量規范GB50026—20235）土方與爆破工程施工及驗收規范GBJ201—20236）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130—20237）混凝土強度檢查評估標準GBJ107—20238）巖土工程勘察報告9）建筑地基解決技術規范JGJ79—2023三、施工準備1）繪制施工現場總平面布置圖（附后）2）現場四通一平及臨設施工3）擬定土方開挖順序及棄土地點四、重要施工管理人員工程負責人左世國施工員安全員李森林技術負責人質檢員材料員南春友五、施工程序測量放線 土方開挖，驗槽 基礎砼澆筑土方回填柱梁板砼澆筑砌墻抹灰裝飾六、重要施工方法1、基礎土方采用反鏟挖掘機大開挖，人工配合清理，10T自卸車運至甲方指定地點堆放。2、鋼筋由鋼筋棚集中下料加工，制作運至現場綁扎安裝（500m）。3、基礎、地梁均采用定型組合鋼模板（盡量選擇新的）。柱子采用木模板并采用Φ14對拉螺桿加固。4、砼采用商品砼，以混凝土汽車輸送泵輸送入模。七、施工方法及技術措施7.1、基礎工程7.1.1土方開挖采用反鏟挖掘機大開挖，人工修整基底。根據設計規定，基礎持力層采用圓礫層上。根據該地區地質勘探報告，需要按照設計說明進行地基解決：基礎應灑水壓實，每邊外放1m，壓實系數7.1.2土方開挖根據圖紙設計及地勘報告挖至-2.47.1.3現澆鋼筋混凝土獨立基礎a，b、基礎底板鋼筋綁扎的扎絲要成到“八”字型，板筋周邊必須滿扣綁扎，內部可以跳格綁扎。c、混凝土汽車泵輸送采用插入式振動器振搗，振搗方式選擇垂直振搗，用于振搗柱梁；選擇斜向振搗，用于振搗板傾斜角度成40-45度之間。振動棒行走方式有“行列式”或“交錯式”。每次移動位置距離應不大于振動棒作用范圍500—600mm。下料高度大于2米時，必須采用串筒或溜槽，不得直接拋撒，否則容易導致砼離析e、砼澆筑后及時養護，常溫下，在砼澆筑12小時后要及時澆水養護。采用麻袋覆蓋派專人養護，養護期不少于7d。模板待砼強度達1.2MPa后，即砼不會由于拆模而損壞砼邊角為準。基礎按規范規定留置足夠的抗壓試塊組數。7.1.4基礎及基礎拉梁防腐：a,刷冷底子油前要做好混凝土表面的清理工作，保證無雜質、無落地灰。b,兩遍冷底子油間隔時間以8-10小時為宜。c,回填前檢查防腐部位，不得漏掉。7.1.5土方回填a,基礎回填前必須報監理及甲方人員檢查保證防腐層達成規范規定。b,回填土方土質必須采用符合設計規定和甲方指定的土質回填。自卸式汽車運至回填區域，推土機整平人工夯實。每層虛鋪厚度200-250mm，采用蛙式打夯機或立式振動夯，分層夯實。c,基坑回填前，其內不得有積水、淤泥。基底虛土、垃圾必須清除干凈。d,回填前必須報請甲方及監理，驗收合格后方可進行回填。在土方夯實后，要對每層回填土的質量進行檢查。采用環刀法取樣測定土的干密度，求出土的密實度壓實系數不小于0.94。符合設計規定后，才干填筑上一層。h,基坑填土每層按100-500m2壓實后的下半部。a，垂直、水平運送方法及機具地面水平運送：鋼管、鋼筋水平運送采用人工運送，零星混凝土及其它材料采用機動翻斗車運送。垂直運送：用一臺塔式起重機吊運。b，腳手架的設計與搭設具體搭設方法及計算見附件c，模板及支撐系統具體見附圖d，鋼筋制作、綁扎及連接方法ZJQ00-SG-002-2023①鋼筋進場必須有出廠質量合格證，并經現場取樣復試合格后方可使用。②現場設立鋼筋制作棚，鋼筋集中下料并加工成型，運至現場人工綁扎。③鋼筋在使用前表面應清除干凈，鋼筋表面應潔凈，無損傷、油漬和鐵銹，帶有顆粒狀及片狀老銹的鋼筋不得使用。④鋼筋焊接必須由考試合格的焊工執證操作，在正式施焊前，應進行焊前試焊。施焊過程中，須按規范規定切取試件實驗。⑤鋼筋搭接、錨固長度、綁扎間距、位置、保護層厚度必須符合設計規定和施工規范規定。⑥鋼筋綁扎好后應將鋼筋保護層用砂漿墊塊固定牢固，綁扎好的鋼筋上嚴禁作業人員行走、踩踏，作好成品保護。必須在鋼筋上行走時應采用保護措施，如搭設臨時走道等。⑦封閉模板前徹底清理根部雜物，并調整鋼筋位置。13456混凝土汽車輸送泵輸送入模。采用插入式振動器振搗，振搗方式選擇垂直振搗，用于振搗柱梁；選擇斜向振搗，用于振搗板傾斜角度成40-45度之間。振動棒行走方式有“行列式”或“交錯式”。每次移動位置距離應不大于振動棒作用范圍500—600mm。下料高度大于2米時，必須采用串筒或溜槽，不得直接拋撒，否則容易導致砼離析常溫下，在砼澆筑12小時后要及時澆水養護。澆水次數應能保證混凝土有足夠的濕潤狀態，養護期一般不少于7d。拆模時間，側模應在混凝土強度能保證其表面剞棱角不因拆模而受損方可拆除。承重模板在達成以下強度后方能拆除：板跨度為2m及小于2m50%；跨度為大于2m至8m75%%承重結構跨度大于8m、懸臂梁和懸臂板100%1）內外墻抹灰①抹灰應在主體結構檢查驗收合格，經監理、總包、業主認可后進行。eq\o\ac(○,2)抹灰前先清理墻面，并提前灑水濕潤，對于砼面必須鑿毛并清理干凈，刷摻107膠素水泥漿一道。檢查墻面平整度及垂直度，決定抹灰層厚度，然后拉橫線，掛垂線，設立灰餅，沖筋抹灰，抹灰層要分遍成活，按施工規范及設計規定做好抹灰工程。2）墻面乳膠漆涂料：乳膠漆施工順序：基層解決?滿刮膩子、磨光二遍?涂刷乳膠漆涂料刮膩子前，應清掃基層、填補縫隙、打磨砂紙，并滿刷乳膠漆一遍。刮膩子時應注意不要沾污門窗框及其他物面，否則應及時清除。磨光時注意用力均勻，保護棱角，磨后用棕掃帚清掃干凈。涂刷時，應均勻一致，無透底、刷紋、漏刷，無明顯接搓。4）門窗工程：eq\o\ac(○,1)按設計圖紙型號、規格、數量提出委托由專業廠家制作，進場時嚴把質量關。eq\o\ac(○,2)門、窗框安裝應在主體結束后進行。安裝前，應逐個檢查門、窗洞口尺寸是否符合設計規定，彈出500mm標志線（從地面起），標出門、窗框基準線，作為安裝標準。eq\o\ac(○,3)門、窗框安裝按照在洞口內彈出的門、窗位置線進行，并臨時用木楔固定，待檢查符合規定后再進行固定。7.4.雨季施工措施8.1雨季施工技術措施：（1）、施工暫設附近及道路兩側設排水明溝，防止積水。（2）、基礎（坑、槽）土方開挖施工，應預留200厚土方，待下道工序施工前挖除，防止施工面受雨浸濕，及時排除積水，避免基底受水浸泡。（3）、采用竹結構或鋼管制小型活動防雨棚，作為小型機具防雨用。（4）、防滑防墜落措施，施工現場道路、排水應當暢通，坡道及腳手架馬道應鋪設爐渣灰或斜道釘板條防滑；腳手架上料臺、操作臺及斜道的防護欄桿和安全網要牢固完好，雨季搭設的腳手架，要嚴格執行檢查驗收制度。（5）、嚴格執行公司《建筑安裝施工防止高處墜落管理辦法》，登高作業實行分級管理，認真辦理登高作業許可證。高處作業人員必須對的使用安全帶，嚴禁穿高跟鞋或硬底皮鞋登高作業。（6）、防觸電措施：電焊機放在作業棚內，焊機外殼必須接地，現場臨時用電線路及電氣設備，均應保持絕緣良好，區域設警告標志。（7）、雨季必須對現場的材料有防水雨布覆蓋。防治序號質量通病因素分析防治措施1基槽軸線偏位、超挖1開挖前軸線就偏位1開挖前由測量人員放出開挖線，并用白石灰撒出外框線2挖土時沒有標高參考2設立水平鋼筋樁作標高控制點，基底標高誤差控制在0~50mm3土質不符設計規定3報請業主、監理及設計解決。3砼麻面1模板表面粗糙或清理不干凈粘有干水泥砂漿等雜物，拆模時砼表面被粘損。模板清理干凈，不得粘有干硬水泥砂漿等雜物。2木模板在砼澆注前未澆水潤濕或濕潤不夠，砼與模板接觸部分水分被模板吸取致使砼表面失水過多。2模板在澆注前充足澆水潤濕，清洗干凈，不留積水，模板縫拼接嚴密，如有縫隙應用塑料條或油氈條、纖維板或水泥砂漿等堵嚴防止漏漿。3鋼模板未刷隔離劑，拆模時砼表面粘結模板。3鋼模板隔離劑應涂刷均勻，不得漏刷。4模板接縫拼裝不嚴密，澆注砼縫隙漏漿在模板縫隙處出現。4模板縫隙拼接嚴密，如有縫隙，用油氈條、塑料條纖維板或水泥砂漿堵嚴，木模可在內側貼粘膠帶，鋼模可采用夾海綿條以防漏漿5砼振搗不密實，砼中氣泡未排出，一部分氣泡停留在模板表面。5砼必須按操作規程振搗密實，嚴防漏振。振搗時快插慢拔，振至砼表面不冒氣泡。4砼露筋振搗時鋼筋墊塊移位或墊塊太少甚至漏放，鋼筋緊貼模板。砼澆注前檢查鋼筋位置和保護層厚度是否準確發現及時修整，墊塊每隔1m振搗時砼結構斷面較小，鋼筋過密，遇大石子卡在鋼筋上，使水泥漿不能充滿鋼筋周邊。2鋼筋較密集時，應選配合適石子。石子最大粒徑不得超過結構最小截面尺寸的1/4，同時不大于鋼筋凈距3/4，對于結構截面較小，鋼筋較密時，可選用豆石砼。下料時砼產生離析,澆搗部分缺漿或模板產生漏漿3.填堵好縫隙，砼澆注高度超過2m要用串筒或溜槽進行下料。振搗時振搗棒撞擊鋼筋使鋼筋移位。4嚴禁用振動棒直接碰撞鋼筋。5.拆模過早，拆模砼缺棱掉角露出鋼筋。5拆模時間根據強度溫度天數影響表對的拆模，防止過早拆模。5砼蜂窩3未按操作規程澆注砼，下料不妥使石子振不出漿導致砼離析。3砼自重塌落度不得超過2m4砼一次下料過多沒有分層澆注產生漏振。4每次下料厚度控制在30—50cm，振砼時插入式振搗時，振搗快插慢拔。并插入下層砼55模板孔隙未堵好或模板加固不牢產生模板移位導致嚴重漏漿或墻體爛根。5施工時有專人看護模板，如發現模板移動變形，立即停止澆注，修復后方可進行。6砼孔洞1鋼筋密集、預留洞和埋件處不暢通。1.在鋼筋密集處如柱梁及主梁與次梁交接處采用細石砼，機械振搗困難時可使用人工振搗配合。2未按順序振搗，產生漏振。2預留洞應在兩側同時下料，下部往往澆注不滿，可采用在側面開口澆注，振搗密實后，在封好模板。3砼離析，砂漿分離，石子成堆，或嚴重跑漿形成蜂窩。3控制好下料，每次下料厚度控制在30—50cm保證下料不產生離析，自由斜落高度不超過2m，大于4未按規定下料，一次過多產生漏振4振搗器振搗時每次移動距離不大于振搗棒作用半徑的1.5倍，振搗作用半徑為30—40cm7砼歪斜、凹凸、位移1模板支設不牢固，施工砼振搗產生位移1模板固定牢固，吊模法時，吊模固定不得有松動，拼縫嚴密，無松動，螺栓緊固可靠。柱模外應設柱箍，底部加密，框架群柱，宜左右拉結形成一整體。2放線誤差或積累誤差過大，未調整。2模板位置線穩定準確，吊線找直。3模板支架支承地基不牢固，發生沉降3支架支承部分和大型豎向模板必須安裝在夯實的地基上，并有足夠的支承面積，4砼澆注不按操作規程分層進行，一次下料過多4砼澆注時，每排柱有外向內對稱順序進行，不得一端向一端推動，以防傾斜。每層下料厚度為振搗作用長度的1.25倍。9.1對參與施工的所有人員，一方面應進行安全知識三級教育，安全知識答辯，合格者方可進入施工現場。進入廠區施工人員，必須遵守廠方一切安全規則和安全紀律。9.2施工現場必須堅持“安全第一、防止為主”的方針，嚴格遵守和執行國家及企業各項安全、衛生標準與環境管理，樹立公司良好的社會形象。保障施工人員自身的安全與健康，努力實現安全生產零事故目的。9.3施工現場的醒目處和關鍵部位設立安全標記、標語牌進行提醒、警告，做到安全常在我心中。進入施工現場人員班前不得飲酒。9.4基坑土方挖完后，立即在基坑四周距坑口1m處搭設高度1.2對比鮮明兩色油漆。安全通道設指示牌。9.5凡進入現場的所有人員必須按規定戴好安全帽，2m以上（含2m）的高處作業必須按規定戴好安全帶。9.6所有動土、動火必須先向廠方提交書面報告，經批準后方可實行。9.7現場的攪拌機、卷揚機及鋼筋機械等必須有防雨棚或其它防水措施。所有車輛、機械及電氣設備要定人定崗、專人使用、專人保養。車輛、機械、電氣設備不得帶病工作。9.8現場電線應架空架設，不能架空時，要埋地或有套管保護措施，不得外露受碾壓。電器設備應完好，實行一閘一機制，所有施工電線，必須有露電保護器控制。臨時用電的保護系統實行三相五線制。所有設備應勤檢查、勤維修。平板振動器、打夯機械在操作現場要設有開關，專人看護，專人拉線，打夯機操作人員應戴絕緣手套，拉線、操作人員應對的操作，密切配合。9.9水泵工作時，有關人員不得下入水內，下水作業人員應穿絕緣靴。9.10對現場的機械、電器設備應經常進行檢查，發現隱患或不安全因素及時維修、更換和整改。9.11危害辯識及控制對策表十.文明施工10.1施工現場的出入口處必須設承建工程簡介牌,重要網絡節點控制牌，現場管理目的牌，現場安全紀律牌，工程施工總平面圖等“五牌一圖”，五牌一圖應醒目、整潔、大方。10.2現場的臨時設施，要按現場施工總平圖設立，材料、機械設備擺放整齊有序，定置管理，分區標記。現場的排水路線要明確、暢通。10.3施工班組要對邊角廢料、建筑垃圾、落地灰、零碎材料等做到隨手清，并在每日下班前15分鐘左右對機具、建筑垃圾等進行集中清理，并按指定地點分類堆放.十一、施工機具序號機具規格單位數量反鏟挖掘機1臺1機動翻斗車1.5T臺3自卸汽車10T輛4鋼筋加工機具套1閃光對焊機UN1－100臺1手動電鉆臺1電焊機500A臺2砼振動棒HZ8X－50根10平板振動器臺2砂輪切割機ф400臺1手提電焊機臺1蛙式打夯機臺2十二、計量器具序號器具規格單位數量1光學水平儀TDJ2Z臺12光學全站儀RST2臺13鋼卷尺5把14鋼卷尺5M把65溫度計個2十三、勞動力計劃勞動力本著需則進，完則退，現場不留閑人。組織均衡，流水施工。（本表指高峰時勞動力用量）序號工種數量1木工502鋼筋工203普工204修理工15測放工36電焊工17氣焊工18電工19機械工210瓦工1011水泥工1012實驗員1十四.施工進度計劃見附表附表：質量控制點設立序號質檢名稱質檢等級1土石方1.1定位軸線標高測量AR1.2標高、邊坡尺寸檢查CR1.3回填標高密實度檢查CR2現澆鋼筋砼2.1模板支撐強度剛度穩定性B2.2支模方案實行檢查B2.3預留孔件中心標高尺寸CR2.4鋼筋焊條檢查BR2.5焊工合格證及焊接實驗BR2.6半成品加工偏差C2.7預留連接筋錨固筋檢查B2.8鋼筋安裝焊接隱蔽檢查AR2.9砼澆筑振搗檢查C2.10砼試塊制作塌落度檢查C2.11砼養護檢查C2.12一般砼試塊強度檢查CR2.13重要結構部位砼試塊強度、抗滲規定BR2.14一般砼結構外觀允差CR2.15重要砼結構外觀允差BR2.16現澆砼結構驗收AR3基礎沉降觀測（如需要）CRA（R）業主和監理單位參與檢查項目B（R）監理單位參與檢查項目C（R）施工單位自檢其中帶有R的需附書面檢查記錄滿堂腳手架計算書一、搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為4.16m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.5m，立桿縱距la取1m，橫距lb取1m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。模板底部的方木，截面寬40mm，高80mm，布設間距0.3m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用Φ48×3.5鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經實驗，在螺栓擰緊扭力矩達65N·m時，不得發生破壞。模板支架承受的荷載涉及模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。二、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載一方面作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/鋼管→橫向水平鋼管→可調托座→立桿→基礎"的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示:（1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為：w＝1000×182/6=5.40×104mm模板自重標準值：x1＝0.3×1=0.3kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2＝0.15×24×1=3.6kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3＝0.15×1.1×1=0.165kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4＝1×1=1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5＝2×1=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g1=(x1+x2+x3)×1.35=(0.3+3.6+0.165)×1.35=5.488kN/m；q1=(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4=4.2kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×5.488×0.32+0.1×4.2×0.32=0.077kN·m支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×5.488×0.32-0.117×4.2×0.32=-0.094kN·m；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.094kN·m；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即σ=0.094×106/(5.40×104)=1.734N/mm2底模面板的受彎強度計算值σ=1.734N/mm2小于抗彎強度設計值fm=15N/mm2，滿足規定。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×5.488×0.3+0.617×4.2×0.3=1.765kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算：τ=3×1765.215/(2×1000×18)=0.147N/mm2；所以，底模的抗剪強度τ=0.147N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.4N/mm2滿足規定。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000N/mm2；模板慣性矩I=1000×183/12=4.86×105mm根據JGJ130－2023，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：ν=0.159mm；底模面板的撓度計算值ν=0.159mm小于撓度設計值[v]=Min(300/150，10)mm，滿足規定。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.3×0.3=0.09kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.15×24×0.3=1.08kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.15×1.1×0.3=0.05kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=1×0.3=0.3kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=2×0.3=0.6kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2=(x1+x2+x3)×1.35=(0.09+1.08+0.05)×1.35=1.646kN/m；q2=(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax=-0.1×g2×la2-0.117×q2×la2=-0.1×1.646×12-0.117×1.26×12=-0.312kN·m；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩W=bh2/6=40×802/6=4.267×104mmσ=0.312×106/(4.267×104)=7.314N/mm2；底模方木的受彎強度計算值σ=7.314N/mm2小于抗彎強度設計值fm=13N/mm2，滿足規定。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×1.646×1+0.617×1.26×1=1.765kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算：τ=0.827N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度τ=0.827N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足規定。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量E=9000N/mm2；方木慣性矩I=40×803/12=1.707×106mm根據JGJ130－2023，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：ν=0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.526mm；底模方木的撓度計算值ν=0.526mm小于撓度設計值[v]=Min(1000/150，10)mm，滿足規定。（三）托梁材料計算根據JGJ130－2023，板底托梁按二跨連續梁驗算，承受自身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。（1）荷載計算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取鋼管的自重，此時，偏于保守)方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×1.646×1+1.2×1.26×1=3.323kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：木方:40×80mm；W=42.667×103mmI=170.667×104mm支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)中間支座的最大支座力Rmax=12.127kN；鋼管的最大應力計算值σ=1.122×106/42.667×103=26.307N/mm2；鋼管的最大撓度νmax=4.692mm；支撐鋼管的抗彎強度設計值fm=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值σ=26.307N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值fm=205N/mm2,滿足規定!支撐鋼管的最大撓度計算值ν=4.692小于最大允許撓度[v]=min(1000/150,10)mm,滿足規定!（四）立桿穩定性驗算立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據《規程》，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算：N=1.35∑NGK+1.4∑NQK其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其提成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據3.1.4節，此值為F1=12.127kN。除此之外，根據《規程》條文說明4.2.1條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.15×4.16=0.624kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F2×1.35=12.127+0.624×1.35=12.9694kN；其中1.35為下部鋼管自重荷載的分項系數，F1由于已經是設計值，不再乘分項系數。（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算φ--軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比λ按《規程》附錄C采用；A--立桿的截面面積，取4.89×102mmKH--高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按《規程》5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；l0=kμh=1.167×1.539×1.5=2.694m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m；a--模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m；μ--模板支架等效計算長度系數，參照《規程》附表D－1,取1.539；k--計算長度附加系數，按《規程》附表D－2取值為1.167；故l0取2.694m；λ=l0/i=2.694×103/15.8=171；查《規程》附錄C得φ=0.243；KH=1；σ=1.05×N/(φAKH)=1.05×12.9694×103/(0.243×4.89×102×1)=114.602N/mm2；立桿的受壓強度計算值σ=114.602N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足規定。2、組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據《規程》，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut＝12.694kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.45=0.064kN/m2；其中w0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2