各專業全套優秀畢業設計圖紙目錄Ⅰ、設計任務書------------------------------------------（3）Ⅱ、設計計算書------------------------------------------（4）工程概況-------------------------------------------（4）設計依據及參考資料---------------------------------（4）平面結構布置---------------------------------------（5）四、設計計算-------------------------------------------（6）1、板的設計-----------------------------------（6）2、次梁的設計---------------------------------（11）3、主梁的設計---------------------------------（19）4、樓梯的設計---------------------------------（28）5、雨篷的設計---------------------------------（31）鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋課程設計任務書（一）設計任務煙臺市某身中心(二層建筑物)，為現澆混凝土內框架結構（中間為框架承重，四周為墻體承重）,試對樓蓋,樓梯和雨蓬進行設計。（二）設計資料1、建設地點：煙臺市區2、樓面做法：水磨石地面，鋼筋混凝土現澆板，20mm石灰砂漿抹底；3、層高：4.5m；門：寬×高=3300mm×3000mm；樓梯位置見圖，樓梯尺寸自定。4、墻體為370mm磚砌體，柱截面尺寸為400mm×400mm。雨篷懸挑長度為1200mm。5、雨蓬懸挑長度為1200mm.6、建筑用途：健身中心樓面活荷載：樓板：4.0；次梁：4.0；主梁：4.06、材料選用：a.混凝土：C35b.鋼筋：主梁及次梁受力筋用HRB400鋼筋，板內及梁內的其它鋼筋采用HPB300鋼筋。（三）設計要求1、樓蓋、樓梯、雨篷的結構平面布置圖。2、樓蓋板的內力分析與配筋計算（考慮內力重分布）。次梁的內力分析與配筋計算（考慮內力重分布）。3、主梁內力分析與配筋計算。4、樓梯和雨篷的內力分析與配筋計算?，F澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋設計計算書一、工程概況1、建筑功能健身中心2、建筑規模面積15*7200*6600=712800000=712.8層數2層層高4.5m3、荷載樓板4.0次梁4.0主梁4.04、建筑做法水磨石地面，鋼筋混凝土現澆板,20mm石灰砂漿；二、設計依據及參考資料1、東南大學等，混凝土結構，中國建筑工業出版社，北京：2001。2、混凝土結構設計規范（GB500010-2001）3、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）4、混凝土結構設計手冊。5、混凝土結構構造手冊。三、樓蓋的結構平面布置：主梁沿橫向布置，次梁沿縱向布置。主梁的跨度為6.6m，次梁的跨度為7.2m，主梁每跨內布置2根次梁，板的跨度為2.2m，l02/l01=7.2/2.2按跨高比條件，要求板厚h≥2200/40=55mm，對民用建筑的樓蓋板，要求h≥60mm，取h=60mm次梁截面高度應滿足h=(1/18~1/12)l0=(1/18~1/12)7200=400~600mm。取h=400mm，截面寬度取為b=200mm主梁的截面高度應滿足h=(1/12~1/8)l0=(1/12~1/8)6600=550~825mm，取h=700mm,截面寬度取為b=300mm360003600072007200720072007200四、設計計算1、板的設計（按塑性內力重分布計算）：已如前述，軸線①～②、⑤～⑥的板屬于端區格單元板；軸線②～⑤的板屬于中間區格單元板。1.1荷載板的永久荷載標準值：水磨石面層0.65kN/m260mm鋼筋混凝土板0.06×25=1.5kN/m220mm石灰砂漿0.02×17=0.34kN/m2小計2.49kN/m2板的可變荷載標準值4.0kN/m2永久荷載分項系數取1.2，因樓面可變荷載標準值=4.0kN/m2，所以可變荷載分項系數應取1.3。于是板的永久荷載設計值g=2.94×1.2=2.988kN/m2可變荷載設計值q=4.0×1.3=5.2N/m2荷載總設計值g＋q=8.188/m21.2計算簡圖次梁截面為200m×400m，現澆板在墻上的支承長度不小于120m，取板在墻上的支承長度為a=120;性內力重分布設計，板的計算跨度：邊跨l0=ln＋h/2=2200-100-120+60/2=2010mm<ln+a/2=2200-100-120+120/2=2040mm,取l0=2010mm中間跨l0=ln=2200－200=2000mm跨度差（2010-2000）/2000=0.5%<10%，可按等跨連續板計算，取五跨。取1m寬板帶作為計算單元，從左到右節點編號依次為A,B,C.C,B,A。單元中點處的編號1，2，3，2，1。計算簡圖如下1985.001950.001950.001985.001950.001950.001950.001985.00G+Q=8.188G+Q=8.188G+Q=8.188G+Q=8.188ABCCBA(1)(2)(3)(2)(1)1.3彎矩設計值由表11-1可查得，板的彎矩系數αm分別為：邊跨中,1/11；離端第二支座,-1/11；中跨中1/16；中間支座,-1/14，故：M1=-MB=（g+q）l20/11=8.188×2.012/11=3.01kN·mMC=-(g＋q)l20/14=-8.188×22/14=-2.34kN·mM2=M3=（g＋q）l20/16=8.188×22/16=2.05kN·m以上均為端區隔單向板的彎矩設計值，對于中間區隔單向板，考慮到板的內拱作用，其跨內截面2、3和支座C的彎矩設計值可折減20%，即MC、M2、M3應乘以0.8。分別為：MC=0.8×（-2.34）=-1.87kN·mM2=M3=0.8×2.05=1.64kN·m1.4正截面受彎承載力計算環境類別為一級，C35混凝土，板的最小保護層厚度c=15mm。板厚60mm，h0=60－20=40mm；板寬b=1000mm。C35混凝土，α1=1.0，fc=16.7N/mm2，=1.57N/mm2；HPB300鋼筋，fy=270N/mm2；板的配筋計算的過程如下表:板的配筋計算截面1B2/3C彎矩設計值（kN·m）3.01-3.012.05(1.64)-2.34(-1.87)αs=M/(α1fcbh02)0.1130.1130.077(0.061)0.088(0.070)ζ=1－0.1200.1200.080(0.063)0.092(0.073)γs=1-0.5ζ0.940.940.96(0.969)0.954(0.964)軸線①~②⑤~⑥計算配筋（mm2）As=M/(fyγsh0)296.5296.5197.7227.1實際配筋（mm2）φ8@170AS=296φ8@170AS=296φ6@140AS=202φ6@120AS=235.8②~⑤計算配筋（mm2）As=M/(fyγsh0)296.5296.5156.7179.6實際配筋（mm2）φ8@170AS=296φ8@170AS=296φ6@170AS=166φ6@150AS=189計算結果表明：支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性內力重分布的原則；ρ=As/（bh）=166/（1000×60）=0.277%，此值大于0.45ft/fy=0.45×1.57/270=2.62%，2、次梁設計2.1荷載設計值按考慮塑性內力重分布設計。據實際使用情況，該健身中心書庫將長期有活載的存在，故樓蓋次梁的可變荷載可按不考慮從屬面積折減計算：永久荷載設計值：板傳來永久荷載2.988×2.2=6.57kN/m次梁自重0.2×（0.4－0.06）×25×1.2=2.04kN/m次梁粉刷0.02×（0.4－0.06）×2×17×1.2=0.281kN/m小計g=8.89kN/m可變荷載設計值q=4×1.3×2.2=11.44kN/m荷載總設計值g＋q=8089+11.44=20.33kN/m2.2計算簡圖次梁在磚墻上的承重長度為a=240mm。主梁截面為300mm×700mm。計算跨度：邊跨：l0=ln＋a/2=7200－120－300/2＋240/2=7050<1.025ln=7103mm，故取l0=7050mm中間跨：l0=ln=7200－300=6900mm跨度差（7200－6900）/6900=2.17%<10%，可按等跨連續梁計算。次梁計算簡圖如下。2.3內力計算由附表查得彎矩系數αm：邊跨中1/11；離端第二支座－1/11；中跨中1/16；中間支座-1/14;由附表查得剪力系數αv：第一支座內0.45，第二支座外0.60，第二支座內0.55，第三支座外0.55，第三支座內0.55;故內力計算如下：彎矩設計值M1=-MB=（g+q）l20/11=20.33×7.052/11=91.86kN·mM2=M3=（g＋q）l20/16=20.33×6.9/162=60.49kN·mMC=-(g＋q)l20/14=-20.33×6.92/14=60.48kN·m剪力設計值VA=0.45(g+q)ln1=0.45×20.33×6.93=63.40KNVBl=0.60(g+q)ln1=0.60×20.33×6.93=84.53KNVBr=VC=0.55(g+q)ln2=0.55×20.33×6.9=77.15KN2.4承載力計算：5.4.1正截面受彎承載力正截面受彎承載力計算時，跨內按T形截面計算，翼緣寬度取b/f=l/3=6900/3=2300mm；又b/f=b＋sn=300＋1900=2200mm，h/f/h0=70/460=0.15>0.1因而取最小值b/f=2200mm。縱向受力鋼筋布置一排：一類環境,C35混凝土，梁的保護層厚度為20mm，單排鋼筋截面有效高度取h0=400－40=360mm，α1=1.0，βc=1，fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2，縱向鋼筋采用HRB400級鋼筋，fy=360N/mm2，箍筋采用HPB300級鋼筋，fyv=270N/mm2；經判別跨內截面類型：α1fcb/fh/f（h0－h/f/2）=1093.015kN·m>=104.51kN·m，則跨內截面均屬于第一類T形截面正截面承載力計算過程列于下表次梁正截面受彎承載力計算截面1B2/3C彎矩設計值（kN·m）91.86-91.8660.49-69.14αS=M/(α1fcbh02)或αS=M/(α1fcbf’h02)91.86×106/（1×16.7×2200×3602）=0.01991.86×106/（1×16.7×300×3602）=0.14160.49×106/（1×16.7×2200×3602）=0.01369.14×106/（1×16.7×300×3602）=0.106ξ=1-0.0190.1530.0130.112γs=1-0.5ζ0.9910.9240.9940.944As=M/(fyγsh0)715.2767.1476.2565.1選配鋼筋（mm2）120+216AS=716.3120+216AS=763118+212AS=479.5316AS=562.5計算表明：支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性內力重分布的原則，配筋率ρ=AS/b·h0=0.48%>h/h0=0.215%,滿足最小配筋率的要求。5.4.2斜截面受剪承載力斜截面受剪承載力計算包括：截面尺寸的復核、腹筋計算和最小配箍率驗算。①驗算截面尺寸：，因，截面尺寸按下式驗算：＞截面尺寸滿足要求。②計算所需腹筋：采用?8雙肢箍筋，計算支座B左側截面。由，可得到箍筋間距將s代入VCS中,求得V因為,箍筋間距不能大于200mm。故取s=200mm。為了施工方便，沿梁長不變。③驗算最小配箍率：。而最小配箍率。滿足最小配箍率要求。主梁設計主梁按彈性方法設計。荷載設計值為簡化計算，將主梁自重等效為集中荷載。次梁傳來的永久荷載主梁自重梁側抹灰─────────────────────────────────────永久荷載設計值可變荷載設計值計算簡圖主梁按連續梁計算，端部支承在磚墻上，支承長度為370mm；中間支承在400mm×400mm的混凝土柱上。其計算跨度邊跨，，取較小值，中跨主梁的計算簡圖如圖。因跨度相差不超過10%，故可利用附表6-2計算內力。主梁計算簡圖內力設計值及包絡圖①彎矩設計值彎矩式中系數、由附表6-2相應欄內查得。②剪力設計值剪力式中系數、由附表6-2相應欄內查得。③彎矩、剪力包絡圖彎矩包絡圖：Ⅰ第1、3跨有可變荷載，第2跨沒有可變荷載由附表6-2知，支座B或C的彎矩值為：在第1跨內以支座彎矩，的連線為基線，作G=77.83kN，Q=70kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點處彎矩值分別為：（于前面計算的接近）在第2跨內以支座彎矩，的連線為基線，作G=77.83kN，Q=0的簡支彎矩圖，得集中荷載作用點處的彎矩值：Ⅱ第1、2跨有可變荷載，第3跨沒有可變荷載第1跨內：在第1跨內以支座彎矩，的連線為基線，作G=77.83kN，Q=82.37kN的簡支梁彎矩圖，得第1個集中荷載和第2個集中荷載作用點彎矩值分別為：在第2跨內：。以支座彎矩，的連線為基線，作G=77.83kN，Q=82.27kN的簡支梁彎矩圖，得Ⅲ第2跨有可變荷載，第1、3跨沒有可變荷載第2跨兩集中荷載作用點處的彎矩為：（與前面計算的接近）第1、3跨兩集中荷載作用點處的彎矩分別為：綜上彎矩包絡圖如下：剪力包絡圖：Ⅰ第1跨；過第1個集中荷載后為；過第2個集中荷載后為。；過第1個集中荷載后為；過第2個集中荷載后為。Ⅱ第2跨；過第1個集中荷載后為。當可變荷載僅作用在第2跨時；過第1個集中荷載后為。剪力包絡圖如下：承載力計算①正截面受彎承載力跨內按T形截面計算，因，翼緣計算寬度按和中的較小值確定，取。B支座邊彎矩設計值?？v向受力鋼筋除B支座截面為2排外，其余均為1排?？鐑冉孛娼浥袆e都屬于第一類T形截面。正截面受彎承載力的計算過程如下表。主梁正截面承載力計算截面1B2彎矩設計值（kN·m）284.03-307.94143.14-38.44或=0.018=0.141=0.009=0.0180.0180.1530.0090.0180.9910.9240.9960.9911206.31402.6604.9163.3選配鋼筋（）φ18+3φ203φ22+φ183φ162φ10主梁縱向鋼筋的彎起和切斷按彎矩包絡圖確定。②斜截面受剪承載力驗算截面尺寸：，因，截面尺寸按下式驗算：，截面滿足要求。計算所需腹筋：采用?8@200雙肢箍筋，、、驗算最小配筋率：，滿足要求。次梁兩側附加橫向鋼筋的計算：次梁傳來的集中力，，附加箍筋布置范圍。取附加箍筋8@200雙肢，則在長度s內可布置附加箍筋的排數，排，次梁兩側各布置3排。另加吊筋1φ16，，滿足要求。由于主梁腹板高度大于，需在梁側設置縱向構造鋼筋，每側縱向構造鋼筋的截面面積不小于腹板面積的0.1%，且間距不大于200mm，現每側配置1φ16鋼筋，,，滿足要求。樓梯設計樓梯平面布置層高4.5m,踏步尺寸150mm×300mm,采用C35混凝土，板采用HPB300鋼筋，梁縱筋采用HRB400鋼筋。樓梯上均布活荷載標準值為(1)梯段板的設計板厚，取板厚，板的傾斜角。取1m寬的板帶計算。荷載計算。其荷載計算如下表。荷載種類荷載標準值（kN/m)恒荷載水磨石面層三角形踏步混凝土斜板板底抹灰小計7.71活荷載3.5恒荷載分項系數；活荷載分項系數?？偤奢d設計值截面設計踏步板的計算跨度，跨中截面彎矩設計值為。板的有效高度。，則選配φ@120，。驗算最小配筋率ρ=AS/bh0=654/(1000×140)=0.47%＞0.2×h/h0=0.27%且大于滿足要求。分布鋼筋每級踏步1根8。（3）平臺板設計設平臺板厚70mm,取1m寬板帶計算。荷載計算平臺板的荷載計算列于下表荷載種類荷載標準值（kN/m)恒荷載水磨石面層0.6570mm厚混凝土板板底抹灰小計2.74活荷載3.5總荷載設計值截面設計平臺板的計算跨度，彎矩設計值，板的有效高度。則：選用（4）平臺梁計算。設平臺梁截面尺寸為。平臺梁計算跨度為荷載計算荷載種類荷載標準值（kN/m)恒荷載梁自重梁側粉刷平臺板傳來梯段板傳來小計20.79活荷載總荷載設計值截面設計。彎矩設計值彎矩剪力設計值正截面受彎承載力計算：截面按倒L形計算，梁的有效高度應按第一類T型截面計算，則選配3φ20，大于且大于滿足要求。配置,箍筋,則斜截面受剪承載力滿足要求。七、雨篷設計1、雨篷板設計雨篷板挑出長度為，根部板厚，板端板厚為80mm，雨篷板寬度取為3800mm。取1米板寬為計算單元，按懸壁板進行載力計算。雨篷結構布置 荷載計算恒荷載的標準值板自重（取平均板厚90mm）kN/m板上面20mm厚水泥砂漿kN/m板下面20mm厚石灰砂漿kN/m小計2.99kN/m活荷載標準值0.5kN/m施工和檢修中荷載（每隔1m計算一個集中荷載）總荷載設計值，板的計算跨度=1200mm，則板固端彎距為

（2）正截面受彎承載力計算。雨篷板根部板厚。選用，分布鋼筋采用2、雨篷梁設計梁截面尺寸為,設則（1）荷載及內力計算梁自重kN/m20mm厚梁粉刷重kN/m梁上磚砌體重kN/m樓板上傳來的均布荷載kN/m雨篷板傳來的均布荷載kN/m小計23.57雨篷傳來的集中荷載1.4kN雨篷梁的計算跨度取彎矩：剪力：雨篷板均布荷載恒荷載對雨篷梁產生的力矩為：雨篷板集中荷載對雨篷梁產生的力矩為：扭矩：（2)截面承載力計算：由于雨篷梁承受彎，剪，扭共同作用，故先驗算其截面尺寸所以截面尺寸符合要求驗算是否按構造配筋按構造配筋。選用選配>，滿足要求。受彎縱向鋼筋計算：腹板受扭縱筋計算梁底所需彎曲和受扭縱筋截面面積選用314mm，。梁每側邊所需受扭縱筋截面面積選用112mm,。梁頂面所需受扭縱筋截面面積選用28mm，。3、雨篷抗傾覆驗算（1）傾覆力矩由圖可知，雨篷總長度為3800mm。荷載設計值對計算傾覆點O產生的傾覆力矩按式計算，其中?。?。（2）抗傾覆力矩:雨篷梁（包括粉刷）自重標準值：雨蓬梁上砌體自重標準值：（恒荷載標準值總和：雨篷的抗傾覆力矩設計值為：所以滿足要求?；贑8051F單片機直流電動機反饋控制系統的設計與研究基于單片機的嵌入式Web服務器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現的供暖系統最佳啟停自校正（STR）調節器單片機控制的二級倒立擺系統的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協議棧的實現基于單片機的蓄電池自動監測系統基于32位嵌入式單片機系統的圖像采集與處理技術的研究基于單片機的作物營養診斷專家系統的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統研究與開發基于單片機的泵管內壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統開發基于單片機的液壓動力系統狀態監測儀開發模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數控系統的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環走絲方式研究基于單片機的機電產品控制系統開發基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內核設計及其應用研究基于單片機的遠程抄表系統的設計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統單片機系統軟件構件開發的技術研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設計和應用基于單片機的光纖光柵解調儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統的研制基于單片機的數字磁通門傳感器基于單片機的旋轉變壓器-數字轉換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調系統的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統設計Pico專用單片機核的可測性設計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現基于單片機的電液伺服控制系統用于單片機系統的MMC卡文件系統研制基于單片機的時控和計數系統性能優化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數據采集系統基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設備的數控改造基于單片機的溫度智能控制系統的設計與實現基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協議轉換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監測技術研究基于單片機的膛壁溫度報警系統設計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設計基于單片機船舶電力推進電機監測系統基于單片機網絡的振動信號的采集系統基于單片機的大容量數據存儲技術的應用研究基于單片機的疊圖機研究與教學方法實踐基于單片機嵌入式Web服務器技術的研究及實現基于AT89S52單片機的通用數據采集系統基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統基于單片機的控制系統在PLC虛擬教學實驗中的應用研究基于單片機系統的網絡通信研究與應用基于PIC16F877單片機的莫爾斯碼自動譯碼系統設計與研究基于單片機的模糊控制器在工業電阻爐上的應用研究基于雙單片機沖床數控系統的研究與開發基于Cygnal單片機的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機的一體化智能差示掃描量熱儀系統研究基于TCP/IP協議的單片機與Internet互聯的研究與實現變頻調速液壓電梯單片機控制器的研究基于單片機γ-免疫計數器自動換樣功能的研究與實現基于單片機的倒立擺控制系統設計與實現單片機嵌入式以太網防盜報警系統基于51單片機的嵌入式Internet系統的設計與實現單片機監測系統在擠壓機上的應用MSP430單片機在智能水表系統上的研究與應用基于單片機的嵌入式系統中TCP/IP協議棧的實現與應用單片機在高樓恒壓供