納潮河橋現澆箱梁施工方案工程概況長江路納潮河橋跨越納潮河，橋梁橫斷面布置：3m人行道+16m機動車道+3m人行道=22m，上部結構為雙幅20m+30m+20m=70m單箱雙室預應力混凝土變截面連續梁，下部結構采用花瓶墩，橋臺采用U型橋臺，鉆孔灌注樁基礎。箱梁底寬7.0m，翼板寬每側為2.0m，箱梁高1.2~2.0m，梁室高0.7~1.35m，底板厚0.25~0.40m，頂板厚0.25m，腹板寬0.45m。箱梁采用C50混凝土，共1094.4m3。現澆箱梁施工方案現澆箱梁支架采用滿堂式鋼管支架，搭設滿堂支架前，河床土層需降水壓實并鋪設灰土層地基處理，滿足滿堂支架施工需要。鋼管支架上沒搖頂，搖頂上固定10cm×15cm方木作橫梁，橫梁上鋪設5cm×10cm方木，方木上鋪設底模，箱梁底模及側模板采用厚1.5cm的高強度竹膠板，箱室內模板采用普通多層夾板。箱梁砼澆筑采用二次澆筑法，第一次澆筑至腹板與翼緣板連接處，第二次澆筑頂板，待箱梁砼強度達到100%時進行預應力張拉。I、地基處理與降排水1、地基處理由于橋梁下方大部分為河床，土層軟弱，地基處理是施工重中之重。用水泵將圍堰內明水抽排出去，再進行管井降水，填土壓實至標高-0.500m，再填筑厚20cm厚6%灰土二層，15cm厚12%灰土一層分別用壓路機與振動壓路機碾壓，直至表面無明顯輪跡，確保地基有足夠的承載力，灰土上澆筑12厚40cm寬的C25砼混凝土條形基礎，在其上搭設滿堂鋼管支架。2、排水系統在12%灰土處理過的地基范圍四周外設50×50cm的排水溝，排水溝與集水坑連接，用水泵及時抽排集水坑積水，整個施工過程中管井降水不得停止，防止地下水位回升而浸泡地基，避免鋼管支架產生不均勻沉降。II、支架搭設納潮河橋為單幅3跨整體施工，支撐方式采用滿堂式鋼管支架。支架采用外徑48mm，壁厚3mm，內徑42mm的鋼管。支架順橋向中橫梁兩側各10m范圍內縱向排距0.6m，其余排距0.9m，支架橫橋向立桿間距腹板底部為0.4m，其余底部和翼緣板底為0.6m，縱橫水平桿豎向間距1.0~1.2m，掃地桿為0.25m左右。為增強支架的整體穩定性，在縱橫向適當布置斜向鋼管剪力撐。測量放樣測量人員用全站儀放樣出單幅箱梁邊線在地基上的豎向投影線，并用墨斗彈劃在條形砼基礎上，并且每隔1m設置一個高程點計算出相應梁底（頂）高度，以利立架與立模。鋼管支架安裝根據立桿及縱橫桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝立桿、縱橫桿，一般先全部裝完一個作業面的底部立桿及部分縱橫桿，再逐層往上安裝。立桿和縱橫安裝完畢后，安裝斜撐桿，保證支架的穩定性。斜撐通過扣件與鋼管支架連接，安裝時盡量布置在框架結點上。搖頂安裝為便于在支架上高空作業，安全省時，可在地面上大致調好搖頂伸出量，再運至支架頂安裝。根據梁底高程變化決定橫橋橫向控制斷面間距，橫橋向設左、右兩個控制點，精確調出搖頂標高。然后用明顯的標記表明頂托伸出量，以使校驗。最后再用拉線內插方法，依次調出每個頂托的標高，頂托伸出量一般控制在30cm以內為宜。III、縱橫梁安裝搖頂標高調整完畢后，在其上安放10×15cm方木并與搖頂固定作為橫梁，橫梁長度超出底板寬度至少10cm。在橫梁上間距20cm安放5×10cm的方木縱梁，縱梁隨箱梁底部曲線形狀變化。安裝縱方木與橫鋼管時，應注意接頭位置錯開，且在任何相鄰兩接頭不在同一平面面上。IV、支架預壓為減少支架變形及地基沉降對現澆箱梁線形的影響，在縱橫梁安裝完畢底模鋪設后進行支架預壓施工。預壓采用水袋，預壓范圍在箱梁底部與翼緣板底部，重量不小于相應箱梁重量的1.2倍。1、加載順序：分三級加載，第一、二次分別加載預壓總重的30%，第三次加載預壓總重的40%。2、預壓觀測：觀測位置設在每跨的L/2，L/4處及墩臺部處，單幅每組分左、右兩個點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準儀進行沉降觀測，布設好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標高。沉降觀測過程中，每一次觀測均找測量監理工程師抽檢，并將觀測結果報監理工程師認可同意。第一次加載后，每2個小時觀測一次，連續兩次觀測沉降量不超過3mm，且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。全部加載時間不少于72小時。連續三天總沉降量不大于2mm。3、卸載：人工配合水泵抽水均勻卸載，卸載的同時繼續觀測。卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調整鋼管支架搖頂的標高來控制箱梁底板及翼緣板高度。V、模板安裝底模板底模板采用1.5cm厚高強度竹膠板，模板在安裝之后進行全面的涂刷脫模劑。底板橫坡按設計圖紙規定的2%橫坡，橫向寬度要大于梁底寬度，梁底兩側模板要各超出梁底邊線不小于5cm，以利于在底模上支立側模。模板之間連接部位采用海綿膠條以防漏漿，模板之間的錯臺不超過1mm。模板拼接縫要縱橫成線，避免出現錯縫現象。底模板鋪設完畢后，進行平面放樣復測，全面測量底板縱橫向標高。沿底板寬度隔1m檢測一點，根據測量結果將底模板調整到設計標高。底板標高調整完畢后，再次檢測標高，若標高不符合要求進行二次調整。側模板和翼緣板模板側模板和翼緣板模板采用1.5cm厚高強度竹膠板，根據測量放樣定出箱梁底板邊緣線，在底模板上彈上墨線，然后安裝側模板。側模板與底模板接縫處粘貼海綿膠條防止漏漿。在側模板外側背設縱橫方木背肋，用鋼管及扣件與支架連接，用以支撐固定側模板。翼緣板底模板安裝與箱梁底板模板安裝相同，外側擋板安裝與側模板安裝相同。擋板模板安裝完畢后，全面檢測標高和線型，確保翼緣板線型美觀。箱室模板由于箱梁混凝土分兩次澆筑，箱室模板分兩次安裝。第一次用1.2cm厚普通多層夾板做內模板，用方木做橫撐，同時用定位筋進行定位固定，并拉通線校正木模板的位置和整體線型。當第一次混凝土達到一定強度后拆除內模，再用方木搭設小排架，在排架上鋪設1.2cm厚普通多層夾板，接縫釘在木排架上，防止漏漿。在澆筑砼過程中派專人檢查內模的位置變化情況。為方便內模的拆除，在每孔的設計位置布設人孔。通氣孔和泄水孔腹板距離頂板70cm處設置箱梁直徑8cm的通氣孔，間距5m，通氣孔應避開縱向預應力筋，在每一箱室最低處設置直徑8cm的泄水孔。通氣孔和泄水孔采用相應直徑PVC管子成型。VI、鋼筋加工安裝鋼筋安裝順序安裝橫梁板鋼筋骨架和鋼筋；安裝腹板鋼筋骨架和鋼筋；安裝綁扎箱梁底板下層鋼筋網；安裝和綁扎箱梁底板上層鋼筋網及側角鋼筋；第一次澆筑混凝土，待強度上來以后，安裝和綁扎頂板上下層鋼筋網、側角鋼筋和護欄、伸縮縫等預埋件。鋼筋加工及安裝鋼筋加工時，應按照設計要求尺寸進行下料、成型，鋼筋安裝時控制好間距、位置及數量。要求綁扎的要綁扎牢固，要求焊接的鋼筋，可事先焊接的應提前提成批次焊接，以提高工效。焊縫長度、飽滿度等方面應滿足規范要求。鋼筋加工及安裝應注意以下事項：鋼筋在場內必須按不同鋼種、等級、規格、牌號及生產廠家分別掛牌堆放。鋼筋存放采用下墊上蓋的方式避免鋼筋受潮生銹。鋼筋在加工場內集中制作，運至現場安裝。鋼筋保護層采用提前預制與主梁等標號的砼墊塊，砼保護層的厚度要符合設計要求。在鋼筋安裝過程中，及時對設計的預留孔道及預埋件進行設置，設置位置要正確、固定牢固。鋼筋骨架焊接采用分層調焊法，即從骨架中心向兩端對稱、錯開焊接，先焊骨架下部，后焊骨架上部。鋼筋焊接要調整好電焊機的電流量，防止電流量過大或操作不當造成咬筋現象。鋼筋骨架焊接優先采用雙面焊，當雙面焊不具備施工條件時，采用單面焊接。鋼筋焊接完畢后，將焊渣全部敲除掉。鋼筋焊接完成后自檢合格后，報請監理工程師檢驗合格后，方可進行下道工序施工。鋼筋安裝位置與預應力管道或錨件位置發生沖突時，應適當調整鋼筋位置，確保預應力管道與錨件位置符合設計要求。焊接鋼筋時應避免剛絞線和波紋管道被電焊燒傷，防止造成張拉斷裂和管道被混凝土堵塞而無法進行壓漿。鋼筋加工安裝完畢，經自檢合格報請監理工程師抽檢合格后，方可進行下道工序施工。VII、混凝土澆筑混凝土采用商品混凝土拌合站拌設兩條生產線，其中一條備用，距離施工現場約25公里，混凝土運輸采用10臺罐車運送（其中2臺備用）。箱梁混凝土分兩次澆筑，第一次澆筑底板和腹板，澆筑至腹板頂部，第二次澆筑頂板和翼板，兩次澆筑接縫按施工縫處理。混凝土澆筑從一端向另一端呈梯狀分層連接澆筑，上層與下層前后澆筑距離保持2m左右，在下層混凝土初凝前澆筑完成上層混凝土。混凝土澆筑應注意以下事項：混凝土澆筑前，用人工及吹風機將模板內雜物清除干凈，對支架、模板、鋼筋和預埋件進行全面檢查，同時對砼泵車、拌合站、罐車、發電機和振搗棒等機械設備進行檢查并做操作人員分工，確保萬無一失。混凝土澆筑應對稱縱向中心線，先中心，后兩側對稱澆筑。混凝土分層厚度為30cm，澆筑過程中，隨時檢查混凝土的塌落度。混凝土振搗采用插入式振動棒，移動間距不應超過振動棒作用半徑的1.5倍，作用半徑約為振動棒半徑的8~9倍。振動棒振搗時與側模保持5~10cm的距離，避免振搗棒接觸模板和預應力管道等。振搗上層混凝土時，振搗棒要插入下層混凝土10cm左右。對每一振動部位振搗至混凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面平坦，泛漿為止，避免漏振或過振，每一處振完后應徐徐提出振動棒。在混凝土澆筑過程中安排專人跟蹤檢查支架和模板的情況，模板若出現漏漿現象，要用海綿條進行填塞。在澆筑混凝土前，在L/2，L/4截面位置的底模板下掛垂線，每截面分左邊、中線、右邊設三道垂線。垂線下系鋼筋棍，在地面對應位置埋設鋼筋棍，在兩根鋼筋棍交錯位置劃上標記線，以此來觀測混凝土澆筑過程中底板沉降情況，若發生異常情況，立即停止澆筑混凝土，查明原因后再繼續施工。第一次澆筑混凝土，澆筑至腹板頂部時，做好施工縫。混凝土高度略高出設計腹板頂部1cm左右，將頂面的水泥漿和松散砼鑿除掉，露出堅硬的混凝土粗糙面。用水沖洗干凈。第二次澆筑箱梁頂板混凝土時，在L/2，L/4墩頂等斷面處，從內側向外側間距5m布設鋼筋棍，將鋼筋棍焊在頂層鋼筋上，使頂端標高為頂板標高，以此方法來控制頂板砼澆筑標高及橫坡度。混凝土經振實整平后進行真空吸水。真空吸水時間（min）為板厚（cm）的1~1.5倍，為10~15min，以剩余水灰比來檢驗真空吸水效果。真空吸水機開機后真空度逐漸增加，當達到要求的真空度（500~600mm汞柱）開始正常出水后，真空度要保持均勻。結束吸水工作前，真空度逐漸減弱，防止在混凝土內部留下出水通路，影響混凝土的密實度。真空吸水完畢后，用提漿棍滾壓，使其表面出漿，便于抹面。提漿棍滾壓后，緊跟著人工抹面，抹面時要架設木板，不得踩砼面，以免影響平整度。待抹面后約半小時左右，采用抹光機再次進行抹面整平，最后再人工進行收漿抹面。混凝土收漿抹面后進行人工拉毛，采用鋼絲刷橫橋向拉毛，深度控制在1~2mm。要掌握好拉毛時間，早了待漿嚴重，影響平整度，晚了則拉毛深度不夠，一般憑經驗掌握好拉毛時間，在砼表面用手指壓時有輕微硬感時拉毛為宜。分兩次進行抹面。第一次抹面對混凝土進行找平，在混凝土接近終凝、表面無泌水時，進行二次抹面收光。然后橫橋向進行拉毛處理。在澆筑箱梁頂板預留孔混凝土前，應清楚箱內雜物，避免堵塞底板泄水孔。主梁頂面預留人孔四壁鑿毛，澆筑預留孔混凝土要振搗密實。混凝土養生采用土工布覆蓋灑水養生，保證混凝土表面始終處于濕潤狀態，養生時間不少于7天。用于控制張拉、落架的混凝土強度試塊放置在箱梁室內，同條件進行養生。養生期內，橋面嚴禁堆放材料。

VIII、預應力工程預應力工程作為現澆箱梁的重中之重，從預留孔道的布設、錨墊板的安裝、錨下砼的振搗以及張拉和壓漿操作均不容忽視。一旦某一環節出現問題，就會造成質量問題。預應力工程分孔造成型、下料編束、穿索、張拉和壓漿五個步驟：孔道成型預應力管道成型采用預應力混凝土橋梁用塑料波紋管SBGY-￠90，波紋管在使用前要逐根檢查，不得使用沾有油污，泥土或有撞擊、壓痕、裂口的波紋管。波紋管在安放時，根據管道座標值，按設計圖紙要求設置定位筋，并用鉛絲綁扎牢固，曲線部分采用U型定位環與定位筋綁扎，卡牢波紋管。在波紋管接頭部位及其與錨墊板喇叭接頭處，用寬膠帶粘繞緊密，保證其密封，不漏漿。錨墊板安裝時，應使墊板入槽，不得隨意放置。錨板安裝過程中注意鋼絞線與孔洞一一對應，防止錯位，造成張拉過程中鋼絞線斷絲。下料編束首先檢查鋼絞線質量是否符合設計要求，保證鋼絞線表面無裂紋毛刺，機械損傷，氧化鐵皮或油跡。鋼絞線下料長度經計算確定，L=（兩錨墊板間的設計長度）+2（錨板厚度+兩錨墊板厚度+千斤頂長度+預留長度）。鋼絞線切割用砂輪機切割后編成束，編束時保持每根鋼絞線之間平行，不纏繞，每隔1-1.5m綁扎一道鉛絲，鉛絲扣向里，綁好的鋼絞線束編號掛牌堆放，離開地面，以保持干燥，并遮蓋防止雨淋。穿束箱梁鋼絞線采用機械穿束法，穿束時鋼絞線頭纏膠帶，防止鋼絞線頭被掛住。張拉①張拉設備的選型：張拉設備為2臺350噸千斤頂和兩臺ZB4-500油泵，為了保證張拉工作安全可靠和準確性，所選用設備的額定張拉力要大于所張拉預應力筋的張拉力。預應力筋的張拉力計算如下：Ny=N×δkXAg×1/1000式中：Ny————預應力筋的張拉力；N————同時張拉的預應力筋的根數；δk————預應力筋的張拉控制應力；Ag————單根鋼絞線的截面積。本橋預應力張拉需用最大張拉力為：Ny=15×1395×139×1/1000=290.85現場采用兩臺350噸千斤頂進行同步張拉，通過上式計算可知，能夠滿足現場生產的需要。根據規范及張拉應力的要求，采用油壓表的量程為0~100Mpa，精度為1.5級，其讀數盤的直徑要求大于150mm。②設備的校驗：油壓千斤頂的作用力一般用油壓表來測定和控制，為了正確控制張拉力，因此需對油壓表和千斤頂進行標定。首先在計量局對油壓表進行檢驗，測試合格后，方可用于施工中。然后選用大噸位的砝碼加載萬能試驗機進行加載試驗，對千斤頂和油泵組成的系統進行標定，標定合格后方可用于施工中。③張拉施工人員安排：組成張拉班組，技術負責人2人，司泵2人，記錄2人，千斤頂操作2人，各負其責，張拉前對張拉班進行技術培訓，明白設備性能、操作規程和安全要領等方面的知識。④預應力筋張拉預應力筋按技術規范和設計圖紙進行張拉，張拉程序為0→初應力→δk（持荷2min錨固）。張拉時，邊張拉邊測量伸長值，采用應力、應變雙控制，實際伸長值與理論伸長值相比誤差控制在±6%以內，如發現伸長值異常則暫停張拉并通知監理工程師，張拉現場記錄及時整理，并報監理工程師，并按監理工程師批示的措施進行處理。各批鋼束張拉時為對稱張拉。張拉過程中統一指揮，兩端張拉速度盡可一致。出現的響動或異常現象立即停止施工，進行檢查，查明原因后再行張拉。鋼絞線理論伸長值△L計算△L=PpL/(ApEp)式中：Pp————張拉力（N）；L————預應力鋼筋的長度（mm)Ap————預應力筋的截面面積（mm2)Ep————預應力筋的彈性模量（N/mm2)預應力筋張拉的實際伸長值△L，按照下式計算：△L=△L1+△L2△L1————從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值；△L2————初應力以下的推算伸長值，可采用相鄰級的伸長值。由于千斤頂等設備末到位，無法計算L值，待設備就位后再計算△L值。孔道壓漿壓漿前為使孔道壓漿流暢，并使漿液與孔壁結合良好，壓漿前用高壓水沖洗孔道，然后用無油脂壓縮空氣吹干。采用真空灌漿工藝及時灌漿，壓漿時采用邊拌和邊壓漿的方式連續進行，直至出口冒出新鮮水泥漿，其稠度與壓注的漿注相同時即可停止。壓漿施工完畢后，立即進行封錨混凝土施工。IX、卸架預應力工程施工完畢后，開始進行卸架，卸架時應按先跨中后兩邊的順序均與拆除，嚴禁野蠻施工，卸架后的支架應堆放整齊，以方便以后的施工。質量保證措施質量目標：嚴格執行建設部現行《城市橋梁工程施工與質量驗收規范CJJ2-2008》及招標文件投標書中有關規定并滿足設計要求，爭創優質工程。開工前，首先對測量放樣數據作好記錄。對于關鍵的預應力工程實行專人負責，專人管理。施工前，施工技術負責人組織技術人員和施工管理人員仔細閱讀設計文件，了解設計意圖，明確施工技術重點、難點，進行技術交底。施工過程中嚴格執行自檢、五檢、專職檢的三檢制度，且內部監理行使否決權。實行工序交接制度，關鍵工序班組檢查合格，經內部監理工程師檢查，確認符合要求后，填寫好檢查記錄，然后請監理工程師符合鑒定，才能進行下道工序施工。進度保證措施確保施工質量，只有質量有保證，施工進度才能有保證；成立現澆箱梁生產項目領導責任區，由項目經理負責，加強對箱梁施工的宏觀管理。各負其責，責任到人，建立施工質量、進度獎罰制度。鋼筋、砂石料和水泥等原材料備料充足，避免出現等料誤工情況的發生；對拌合站、泵車及發電機等機械設備及時檢查，保證機械設別始終處于良好的工作狀態；加強對施工人員培訓工作，使之能快速、熟練掌握操作要領，保證工序銜接緊密。安全、文明施工保證措施嚴格執行項目經理部安全保證體系的有關規定。箱梁施工前，安保部對現場工作人員進行安全技術交底。施工現場封閉施工，并安排專人執勤。鋼絞線張拉時，兩端設警戒標志，專人看護，閑雜人員不得靠近確保張拉安全。施工人員必須佩帶安全帽和安全帶，支架上方搭設欄桿和安全網。機械操作必須遵守規程安全操作，不得違章作業。施工現場要整齊規范，各種警示牌和施工銘牌樹立齊全。箱梁支架計算支架強度及穩定性驗算①荷載計算：鋼筋砼：a=25.48KN/m3施工荷載標準值：b=2.5KN/㎡振搗砼荷載標準值：c=2.5KN/㎡支架及模板荷載：d=1.0KN/㎡②立桿的極限荷載取值：ф48×3.0mmA3鋼管截面積：A=424mm2g=3.33kg/m鋼管的回旋半徑í=÷4=15.95mm長伸比：λ=L/i=1200/15.95=75.2查《公路橋涵施工計算手冊》表8-3448×3.0mm的鋼管允許荷載29.2KN.③箱梁自重計算中橫梁處斷面箱身面積S=2.00×7=14.00㎡（除翼緣板）。G=14.00㎡×25.48KN/㎡=356.72KN/mb、跨中斷面箱梁面積S=1.2×7-0.71×2.83×2=4.39㎡（除翼緣板）。G=4.39㎡×25.48KN/m3=111.86KN/m④強度計算中橫隔梁處箱身（立桿排距為0.6m）G總=1.2SG+1.4SQ=1.2×356.72×15×0.6+1.4×6×0.6=261.88KN立桿數量15根每根立桿承受荷載為G總=261.88/15=17.45KN＜[N]=29.2KNb、跨中（立桿排距為0.9m）G總=1.2SG+1.4SQG總=1.2×111.86×0.9+1.4×6×0.9=128.37KN立桿數量N=15，每根立桿承受的荷載為NG總=128.37/15=8.56＜29.2KN經驗算立桿布設間距均滿足設計要求。⑤穩定性驗算A3鋼管截面最小抵抗矩W=4.49×103mm3A=424mm2考慮偏心鉅e=D/3=48/3=16mm查表內插法得ф=0.71λ=75.2δ=N/（фà）+Ne/W=17.45/(0.71×424)+17.45×16/(4.49×103）=0.1202KN/mm2=120.2Mpa＜[δ]=210Mpa同時增設剪刀撐穩定性滿足要求。地基承載力計算①擴散角θ=35°灰土厚度0.55m下臥層計算寬度計算b=0.40+0.55tg35°×2=1.07m＞0.6m取0.6m②下臥層壓力δ=17.45÷（0.6×0.6）+0.55×18=58.37Kpa＜[δ]=100Kpa通過靜力觸探與地質資料推算地基承載力100Kpa底模強度計算箱梁底模采用高強度竹膠板，板厚t=1.5mm，竹膠板方木背肋間距為20cm。①模板力學性能彈性模量E=0.1×105Mpa截面慣性矩：I=bh3/12-100×1.53/12=28.125cm4截面抵抗矩：W=bh2/6=100×1.52/6=37.5cm3截面積：A=bh=100×1.5=150cm2②模板受力計算底模的均布荷載：F=a*2+b+c+d=25.48×2+2.5+2.5+1.0=56.96KN/㎡跨中最大彎矩：M=qL2/8=56.96×0.22/8=0.2848KN·m彎拉應力：δ=M/W=0.2848×103/（37.5×10-6）=7.57Mpa＜[δ]=11Mpa撓度：從竹膠板下方木背肋布置可知，竹膠板可看作為多跨等跨連續梁，按三等跨均布荷載作用連續梁進行計算，計算公式為：f=0.677qL4/100EI=(0.677×56.96×0.24/（100×0.1×108×28.125×108）=0.23＜L/400=0.5mm竹膠板撓度滿足要求。綜上，竹膠板受力滿足要求。縱梁強度計算橫梁為5×10cm方木，跨經為0.6m，中對中間距為0.2m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.05×0.12/6=8.333×10-5m3截面慣性矩：I=bh3/12=0.05×0.13/12=4.166×10-6m3作用在橫梁上的均布荷載為：q=56.96×0.2=11.39KN/m跨中最大彎矩：M=qL2/8=11.39×0.62/8=0.513KN·m落葉松容許抗彎應力[δ]=14.5Mpa，彈性模量E=11×103Mpa橫梁彎拉應力：δ=M/W=0.513×103/8.333×10-5=6.15Mpa＜[δ]=14.5Mpa縱梁彎拉應力滿足要求。縱梁撓度：f=5qL4/384EI=（5×11.39×103×0.64）/（384×11×103×106×4.1666×10-6）=4.19×10-4m=0.419mm＜L/400=1.5mm綜上，縱梁強度滿足要求。橫梁強度計算橫梁為10×15方木，跨徑為0.6m，間距為0.6m截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.152/6=3.75×10-4m3截面慣性矩：I=bh3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5m4作用在橫梁上的均布荷載為：q=56.96×0.6=34.176KN/m跨中最大彎矩：M=qL2/8=34.176×0.62/8=1.538KN·m落葉松容許抗彎應力[δ]=14.5Mpa，彈性模量E=11×103Mpa縱梁彎拉應力：δ=M/W=1.538×103/3.75×10-4=4.103Mpa＜[δ]=14.5Mpa縱梁彎拉應力滿足要求。縱梁撓度：f=5qL3/384EI=(5×34.176×103×0.64）/（384×11×106×2.81×10-5）=0.144×10-3m=0.144mm＜60/400=1.50mm綜上，縱梁強度滿足要求。基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統的設計與研究基于單片機的嵌入式Web服務器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現的供暖系統最佳啟停自校正（STR）調節器單片機控制的二級倒立擺系統的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協議棧的實現基于單片機的蓄電池自動監測系統基于32位嵌入式單片機系統的圖像采集與處理技術的研究基于單片機的作物營養診斷專家系統的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統研究與開發基于單片機的泵管內壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統開發基于單片機的液壓動力系統狀態監測儀開發模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數控系統的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環走絲方式研究基于單片機的機電產品控制系統開發基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內核設計及其應用研究基于單片機的遠程抄表系統的設計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統單片機系統軟件構件開發的技術研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設計和應用基于單片機的光纖光柵解調儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統的研制基于單片機的數字磁通門傳感器基于單片機的旋轉變壓器-數字轉換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調系統的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統設計Pico專用單片機核的可測性設計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機構建機器人的實踐研究基于單片機的輪軌力檢測基于單片機的GPS定位儀的研究與實現基于單片機的電液伺服控制系統用于單片機系統的MMC卡文件系統研制基于單片機的時控和計數系統性能優化的研究基于單片機和CPLD的粗光柵位移測量系統研究單片機控制的后備式方波UPS提升高職學生單片機應用能力的探究基于單片機控制的自動低頻減載裝置研究基于單片機控制的水下焊接電源的研究基于單片機的多通道數據采集系統基于uPSD3234單片機的氚表面污染測量儀的研制基于單片機的紅外測油儀的研究96系列單片機仿真器研究與設計基于單片機的單晶金剛石刀具刃磨設備的數控改造基于單片機的溫度智能控制系統的設計與實現基于MSP430單片機的電梯門機控制器的研制基于單片機的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機的CAN/USB協議轉換器基于單片機和DSP的變壓器油色譜在線監測技術研究基于單片機的膛壁溫度報警系統設計基于AVR單片機的低壓無功補償控制器的設計基于單片機船舶電力推進電機監測系統基于單片機網絡的振動信號的采集系統基于單片機的大容量數據存儲技術的應用研究基于單片機的疊圖機研究與教學方法實踐基于單片機嵌入式Web服務器技術的研究及實現基于AT89S52單片機的通用數據采集系統基于單片機的多道脈沖幅度分析儀研究機器人旋轉電弧傳感角焊縫跟蹤單片機控制系統基于單片機的控制系統在PLC虛擬教學實驗中的應用研究基于單片機系統的網絡通信研究與應用基于PIC16F877單片機的莫爾斯碼自動譯碼系統設計與研究基于單片機的模糊控制器在工業電阻爐上的應用研究基于雙單片機沖床數控系統的研究與開發基于Cygnal單片機的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機的一體化智能差示掃描量熱儀系統研究基于TCP/IP協議的單片機與Internet互聯的研究與實現變頻調速液壓電梯單片機控制器的研究基于單片機γ-免疫計數器自動換樣功能的研究與實現基于單片機的倒立擺控制系統設計與實現單片機嵌入式以太網防盜報警系統基于51單片機的嵌入式Internet系統的設計與實現單片機監測系統在擠壓機上的應用MSP430單片機在智能水表系統上的研究與應用基于單片機的嵌入式系統中TCP/IP協議棧的實現與應用單片