滑坡防治中的孔隙水壓力

及相關問題研究1

引言滑坡防治涉及的與孔隙水壓力相關的問題

（1）土條底面和兩側總孔隙水壓力（2）土條有效重（3）土條總滲透力（4）地下水對抗滑擋墻的浮力（5）抗滑擋墻墻背土壓力認識不一致或不完全清楚

（1）孔隙水壓力：同水力學中的靜水壓強（2）地下水對結構物的浮力：對細粒土，懸而未決（3）水位以下土的有效自重應力:水位以下土的重度是否一律取浮重度？（4）水位以下土壓力：對粘性土，水土分算還是水土合算？（5）土中滲透力：動水頭范圍內是否一律考慮滲透力？2孔隙水壓力研究

孔隙水壓力的表達

水壓率的分析純粗粒土：水壓率接近于1純細粒土和含細粒的土：截面總面積幾乎等于結合水所占面積與自由水所占面積之和,也即孔隙所占面積水壓率幾乎等于自由水所占面積與孔隙所占面積之比,這個面積比在忽略土的各向異性時接近于相應的體積比.

或

圖1孔隙水壓力涉及的截面示意純粗粒土純細粒土水壓率的物理意義同土的滲透系數一樣，土的水壓率本質上是由土的粒度和狀態決定的，因而就非均質各向異性的土而言是隨空間位置和方向變化的，并在固結過程中隨時間的增長而逐漸減小，為使涉及孔隙水壓力的問題能夠或易于求解，也常在一定的空間和時間范圍內被視為一個常量。土的水壓率是對土的水壓性的度量，土的水壓性是指土能夠受到一定水壓的性能。土的水壓性是土的一個重要的水理性質，土的水壓率是土的一個重要的水理性質指標。滑坡中的孔隙水壓力

土質滑坡中土條底面和兩側孔隙水壓力分布圖形與所在面水壓率是否變化及變化情況有關，當水壓率變化時，孔隙水壓力未必隨壓力水頭的增加而增加。總孔隙水壓力的大小與水壓率的大小有關，水壓率越小，總孔隙水壓力越小。3與孔隙水壓力有關的力學問題研究浮力地下水在靜止狀態下對豎直柱狀結構物和以地表為頂面的豎直柱狀土體的浮力等于作用在結構物和土體底面上的總孔隙水壓力

當結構物和土體位于地表水位面以下而地下水與地表水連通、水位相同時，水在靜止狀態下對結構物和土體的浮力等于作用在結構物和土體底面上的總孔隙水壓力與作用在結構物和土體頂面上的總水體水壓力之差

當結構物和土體位于地表水位面以下而地下水與地表水不連通時，地表水是作用在結構物和土體上方的荷載，水在靜止狀態下對結構物和土體的浮力也即地下水在靜止狀態下對結構物和土體的浮力，應按前一式計算。

有效應力

當孔隙水壓力因水壓率接近于0而接近于0時，有效應力接近于總應力。這時，有效應力強度指標也接近于總應力強度指標。有效自重應力和浮重度

土的豎向有效自重應力是豎向總自重應力與孔隙水壓力之差，因此，當把土體視為半無限空間體時，多層土體中某點的豎向有效自重應力應按下式計算：

或

浮重度不是土的物理性質指標，僅僅是有效自重應力計算中所用的一個與重度同量綱的參數。

事實上，根據物理學原理，即使設想有效自重應力計算點總是僅僅涉及水壓率近似為1的土或均質土，土也不存在一個真正的浮重度。確定（包括含水率也確定）的土同有確定的質量密度一樣有確定的重度，土的干重度和飽和重度是該土在含水率取最小值和最大值時重度的最小值和最大值。水位面以下土體的有效重量（浮重）不是該土固有的重量。有質量密度才有相應的重度，沒有質量密度就有相應的重度。浮質量密度是不存在的，因而浮重度也是不存在的。雖然某些教科書把土的浮質量密度定義為單位體積土中顆粒扣除同體積水質量后的質量（或顆粒有效質量），但這種定義的物理含義是不清楚的。計算土的有效自重應力并不是非有浮重度這個參量不可，沒有它，土的有效自重應力照樣可以計算。土壓力

當土體中存在孔隙水壓力時，土壓力在原則上應按水土分算方法計算，即某種變形狀態（靜止狀態、主動狀態和被動狀態）下的土壓力應為相應狀態下側向有效土壓力與側向總孔隙水壓力之和。上述兩項的大小均隨土的水壓率變化。當土的水壓率很小時，孔隙水壓力接近于0，土的豎向有效自重應力接近于豎向總自重應力，有效應力強度指標接近于總應力強度指標，有效土壓力系數接近于總土壓力系數，故按水土分算方法計算的土壓力接近于按水土合算方法計算的土壓力，可以按水土合算方法計算土壓力。當土的水壓率較大時，按水土合算方法計算土壓力是不恰當的，應采用水土分算方法。

滲透力

由此可知，土中滲透力與土的水壓率成正比，當水壓率很小時，滲透力很小，考慮和不考慮滲透力結果相差很小。現有公式是上式在水壓率為1時的結果，是上式的特殊情形。

4用上述研究結果解釋若干有關土體變形破壞現象滲流破壞

當水流垂直向上運動時，滲流破壞臨界水力坡度為

在用上式分析潛蝕時，式中的重度和水壓率不應是土體的重度和水壓率，而應是由粗粒間細粒和水構成的土管的重度和水壓率。

因土的水壓率可從近于1變化到近于0，土管的重度可從近于自由水重度的2倍變化到近于其1倍，所以，包括流土和潛蝕的滲流破壞既可能在水力坡度遠遠小于1的情況下發生，又可能在水力坡度遠遠大于1的情況下也不發生。對具備潛蝕內在條件的土體來說，由于土管的重度總是小于土的重度，潛蝕臨界水力坡度總是小于流土臨界水力坡度即潛蝕比流土易于發生，也就是說，具備潛蝕內在條件的土不會未經潛蝕而直接發生流土。細砂和粉砂既難以具備潛蝕內在條件又因有很大的水壓率而有很小的流土臨界水力坡度，因而最易發生流土。

振動液化

土的振動液化是土在受到振動時喪失抗剪強度的結果。水壓率既影響初始孔隙水壓力又影響剩余孔隙水壓力。因此，在其它條件相同時，水壓率越大，液化越易發生。細砂和粉砂既因有較低的滲透系數而不易排水又有很大的水壓率，其孔隙水壓力最容易積累到很高的值，所以最易發生振動液化。

地面沉降

大面積抽取地下水引起的地面沉降是水位下降導致土中有效自重應力增加的結果。一方面，不同的土不僅有不同的壓縮模量也有不同的水壓率，另一方面，壓縮模量大的土既可以有較低的水壓率也可以有較高的水壓率或者說其有效自重應力的增加值既可以較大也可以較小，壓縮模量小的土既可以有較高的水壓率也可以有較低的水壓率或者說其有效自重應力的增加值既可以較小也可以較大，故地面沉降量空間變化規律未必與水位下降值變化規律一致。基坑底突

底突發生臨界頂板厚度為

含水層的水壓率越小，基坑底突越難發生。因含水層頂板的水壓率為0或近于0，故基坑底突總是從含水層頂板的底面開始而不可能從頂板內部某處開始。因有粘性土的水壓率小于無粘性土的水壓率，故在同等條件下有粘性土承壓含水層的頂板作坑底時比無粘性土承壓含水層的頂板較難發生底突。隧道中的突水也與含水層（體）的水壓率有關，含水層（體）的水壓率越小，隧道突水越難發生。

5結束語孔隙水壓力與土的水壓率成正比，可在0和水體水壓力之間取值，按水體水壓力計算的孔隙水壓力是本文提出的孔隙水壓力公式在水壓率為1時的結果。土的水壓率是對土的水壓性的度量，是土的一個重要的水理性質指標，通過測定土的給水度和孔隙度可確定土的水壓率。土的浮重度受控于有效自重應力計算點所在土層的水壓率，浮重度不是土的物理性質指標，現有浮重度公式是本文提出的浮重度公式在水壓率為1時的結果。浮力、滲透力、有效應力（包括有效自重應力）和有效應力強度指標均與土的水壓率有關，浮力和滲透力隨水壓率的減小而減小直至為0，有效應力（包括有效自重應力）隨水壓率的減小而增大直至等于總應力（包括總自重應力），有效應力強度指標隨水壓率的減小而變化直至等于總應力強度指標，阿基米德定律在一般意義上不適用于地下水浮力計算，現有滲透力公式是本文提出的滲透力公式在水壓率為1時的結果。土壓力的水土分算結果隨水壓率的減小而減小，當水壓率很小時，水土分算結果接近于水土合算結果。根據本文提出的孔隙水壓力表達式可以對滲流破壞（包括潛蝕和流土）、振動液化、地面沉降和基坑底突作出較好的解釋。滑坡穩定性分析的一種新條分法方玉樹（后勤工程學院，重慶400041）0摔引歪言兩大類條勤分法非嚴格企條分法優點：計算浙過程較質簡單。缺點：要么滿不適用遭于非圓恢弧形滑幻玉動面,不能計算具條間力，箱如瑞典法觸和簡化畢疼肖普（Bis陷hop）法，要胸么計算精闊度難以保凳障，如瑞茅典法、簡正化簡布（Jan君bu）法、美恢國陸軍工吼程師團法栽、羅厄-卡拉菲捆爾斯（Low倒e-K轉ala餃fia拳th）法、琴不平衡斧推力法甘和非嚴薪格的沙鏟爾瑪（Sar完ma）法。嚴格條分苗法優點：適用于篩任意形態介的滑動面枝，能計算寫條間力，澡計算精度剪高。缺點：計算膀過程遠哪比非嚴狐格條分雀法復雜辨，有時吊收斂性寇還得不仔到保障狼。問題的闊提出能否提灰出一種伙適用于躬任意形崖態的滑配動面、披能計算勞條間力緣瑞、計算另過程較映簡單且澆計算精姻度較高恢的條分蘆法（即陣適用于狐任意形慘態的滑疲動面、惠能計算蜻條間力距且計算叮精度較番高的非盲嚴格條蓄分法）獲？1條弦間力假幕定2穩迅定性計啞算公式一般公式條間水平腫力穩定系數滑動面猴為圓弧妥形的滑曬坡穩定饞性計算蒙公式條間水平聯力穩定系惠數滑動面遲為非圓待弧形的來滑坡穩題定性計膨算近似據公式當土條柔數量足溪夠多時兄:計算無尺需作相貍應圓弧沾形滑面娃。3算遷例算例1土坡一位如圖2所示，泥高10m，坡率1:2，重度煎取20kN/m3，粘聚域力取20k筒Pa，內摩擦妹角分別取10°，15°，20°，25°，滑動泳面為圓摘弧形。果不同的村內摩擦撐角構成4種計算情彈況，各情余況土條數色量分別取2，3，4，6，8，12，24，土條劃突分均按滑隸動面長度肺等分原則敏進行。表1土坡一擦穩定系納數計算椅結果方法內摩擦角ф/o土條數量234681224摩根斯坦-普賴斯法101.5181.4171.3721.3511.3431.3381.335151.8861.7761.7251.7001.6911.6851.681202.2812.1552.0932.0662.0552.0452.044252.6992.5592.4882.4552.4442.4362.431不平衡推力法顯式解法102.2521.6941.5481.4591.4351.4181.390153.0952.2302.0211.8951.8481.8071.774204.2972.8872.5822.4022.3242.2492.210256.2313.7333.2743.0102.8902.7632.718隱式解法102.0461.6241.5011.4241.4041.3871.363152.5452.0331.8831.7891.7531.7211.694203.0692.4632.2852.1732.1192.0712.042253.6282.9212.7122.5822.5102.4442.419新條分法101.6161.4621.3841.3521.3491.3471.341151.9961.8271.7351.6991.6971.6951.688202.3942.2102.1032.0652.0622.0602.053252.8182.6182.4942.4522.4512.4502.442表2緊土坡豈一誤差君分析結滾果方法內摩擦角ф/o土條數量234681224摩根斯坦-普賴斯法1013.706.142.771.200.600.2201512.205.652.621.130.590.2402011.595.432.401.080.540.0502511.045.272.340.990.530.350平均值12.135.622.531.100.570.220不平衡推力法顯式解法1068.6926.8915.969.297.496.224.121584.1232.6620.2312.739.937.505.5320110.2341.2426.3217.5113.7010.038.1225156.3153.5634.6823.8218.8813.6611.81平均值104.8438.5924.3015.8412.509.357.40隱式解法1053.2621.6512.436.675.173.902.101551.4020.9412.026.424.282.380.772050.1520.5011.796.313.671.32-0.102549.2420.1611.566.213.250.53-0.49平均值51.0120.8111.956.404.092.030.57新條分法1021.059.513.671.271.050.900.451518.748.693.211.070.950.830.422017.128.122.891.030.880.780.442515.927.692.590.860.820.780.45平均值18.218.503.091.060.930.820.44從上述大兩表可為以看到遲，對圓品弧形滑泉動面，飾土坡穩替定系數怖隨土條飼數量的氏減少而騎提高，演為保障箏計算精倘度，土掙條數量接不能太沾少，但捉不同的鍬方法對受土條數越量的要近求差別賢很大：（1）采著用諸如摩輔根斯坦-鏟普賴斯法羅這樣的嚴豆格條分法雄時，土條遮數量為6械時便已有贏相當高的齒計算精度跌。（2）采賢用不平衡米推力法顯委式解法時搏，在土條店數量達2判4的情況辦下，計算星結果仍有糟明顯的誤捏差，抗剪柏強度指標焦越大，誤廁差越明顯洋。（3）采朵用不平衡霉推力法隱泄式解法時蠅，在土條肥數量達1偉2的情況妙下，計算伏誤差多數準仍大于土表條數量為笨6時的嚴斯格條分法汽，抗剪強呈度指標越齊小，計算嫌誤差大得月越多；當溉抗剪強度鼠指標較小環時，在土截條數量達趕24的情腎況下，計循算誤差仍疲有可能大童于土條數鉆量為6時糊的嚴格條貓分法。（4）采霜用新條分呀法時，同燃摩根斯坦告-普賴斯泛法類似，彩土條數量耽為6時便婆已有相當秧高的計算嗽精度。土坡二如睡圖所示，哲是一個含蓋有軟弱夾寺層的邊坡壇。高12侄m，坡率新1:2；挑土重度取耗18.8酷4kN/薦m3；軟辯弱夾層粘騎聚力取0貴，內摩擦絹角取10贊°；其它勝土層粘聚憂力取28付.45叮kPa，掌內摩擦角蝕取20°犁；滑面為焰非圓弧形樂。算例2表3蹦土坡二穩脈定系數計檢算及誤差后分析結果表3顯缸示，在膨本例中裹，新條慶分法相侮對誤差迷明顯比化現有各遵種非嚴抬格條分始法相對服誤差小猾且小于嚼1%。方法穩定系數FS不收相對誤差/%非嚴格條分法簡化簡布法1.337-2.00陸軍工程師團法1.4355.18羅厄-卡拉菲爾斯法1.4083.22不平衡推力法隱式解法1.4123.48顯式解法1.64320.45非嚴格的沙爾瑪法1.54012.88新條分法

1.3750.81嚴格條分法斯賓塞法1.3700.47摩根斯坦-普賴斯法1.3660.18嚴格的沙爾瑪法1.362-0.181.362-0.18科里亞法1.359-0.34嚴格的簡布法不收斂/4結召束語本文為父土質滑淋坡穩定時性分析造提出一漫種新的還條分法膛。該方軟法能用守于任意殿形態的如滑動面榮（包括頭局部上嫩凸和反秩翹），寇能計算扶條間力寒，計算蒸過程較羅簡單。諒多種情競況的計墾算結果憐表明，狗這種非國嚴格條膨分法的守計算精由度與嚴壤格條分皺法十分歸接近。新條分活法的計際算公式蒸考慮了界滑面和筆條間孔俘隙水壓劫力、地在震力及始外加傾儲斜荷載決，能用乞于受力類情況復連雜的土總坡。建議工程擇界放棄不警平衡推力荒法顯式解道法和瑞典踏法，也放叨棄滑坡穩米定性計算淡和滑坡推鑼力計算采哨用不同方波法的做法攔，采用新是條分法。關于滑辣坡安全貿儲備衡麗量指標方玉慌樹（后勤閃工程學岡院，4撐000班41）1憂引言一些專家佛對安全儲具備的看法（1）安全儲程備應用安鎖全儲備系騙數來衡（1）或（2）（2）安全儲榆備系數存逮在著隨穩番定系數的淡減小而減涉小的規律（3）（因上潑述理由，計為使同一疾安全等級坊的滑坡治排理工程安動全儲備相廟當）對穩猶定系數較贊小的滑坡季進行治理甜時應采用燙較大的安書全系數上述觀點適的應用情悶況第三條析意見已似被某標碗準用做韻確定穩泉定系數匯極低滑溜坡安全技系數取徹值的依擾據前兩條木意見寫鹽入該標名準條文歸說明本文要討曾論的問題由上式定追義的安全識儲備系數步是否能衡離量滑坡在籍治理后的分安全儲備安全儲反備系數痛是否存慚在著隨世穩定系膝數的減古小而減督小的規但律滑坡安全組系數取值蒼是否應與麥滑坡穩定駁系數掛鉤滑坡安全麗儲備應用墳什么指標隸來衡量安全儲備燃系數不存雙在著隨穩洽定竄系諸數的減小撤而減小的券規律圖1—曲線安全儲相備系數餓不能衡還量滑坡斧在治扶理后的機安全儲陡備安全儲備逆系數隨穩后定系數的款變化規律京極其不合懶理安全儲糊備系數副無法隨混穩定系歲數的連般續變化月而連續限變化當穩定系婦數趨近于0時，安消全儲備葵系數趨己近于安至全系數當穩定系券數小于1時，安澆全儲備擋系數大妖于安全嫁系數當穩定系暖數為1時，無廢論怎樣性治理，曠安全儲童備系數魚既是正致無窮大騎又是無巖意義的拍負無窮但大當穩定枕系數大限于1時，無論筆怎樣治理結，安全儲稠備系數都流是無意義巾的負值當穩定炮系數趨激近于安焰全系數禿時，安演全儲備箭系數趨迎近于0.安全儲氧備系數氣隨安全虜系數的棋變化規陳律極其凳不合理當穩定系耽數大于1豪時，安全巧系數越大繼，安全儲定備系數越睜小。4安全初系數取值疼不應與穩奴定系數掛仁鉤掛鉤的理溉由不成立安全系財數是為紗判斷穩次定系數墻是否達仗到要求圈設立的悶標準，啟與穩定飄系數無疼關掛鉤會導態致諸多奇簡怪現象產故生現象一同：有二惑個僅僅爐抗剪強殲度指標箱不同的處滑坡，。決定鋒采用灌赤漿加固倍的辦法亭處理。席若隆那么算，當二豬個滑坡死的抗剪愛強度指伏標提高蕉到同一挺水平使承二個滑農坡的穩漏定系數烘剛好等選于黃時榆，一個蒸滑坡的么治理達求到要求枕，另一牲個滑坡嘴的治理脫未達到炎要求。現象二病：有二聯個僅僅芹水壓力四不同的俯滑坡，伍。決定穩采用截后水隔水虜措施治賢理。若淹，那么備，當二垮個滑坡瓜的水壓活力降低廊到同一挎水平使棄二個滑刻坡的穩柔定系數民剛好等斧于凝時，一眼個滑坡宣的治理配達到要信求，另檢一個滑請坡的治驅理未達穗到要求胡。現象三躲：有二舍個僅僅怨坡角不頓同的滑軌坡，漫。達決定采兇用削坡紛的辦法約處理.盜若符，混那么，字當二個克滑坡的放坡角降虎低到同斧一水平選使二個浸滑坡的省穩定系魂數剛好趟等于匆時獸，一個趴滑坡的趴治理達伐到要求曲，另一睜個滑坡成的治理級未達到旺要求。現象四：定有二個僅搖僅坡角不佩同的滑坡光。同決定采用起前緣堆土似以減小坡顛角的辦法援處理（要朱求堆土的杰土性與原半土相同）銀。若鍋，那嚷么，當二絲式個滑坡的駐坡角降低兄到同一水粘平使二個蹤蝶滑坡的穩杏定系數剛僵好等于槍時，沃一個滑坡抵的治理達獵到要求，拴另一個滑嗚坡的治理拆未達到要林求。現象五：農有二個僅匹僅后部地緊面荷載大苦小不同的眼滑坡，戶。決定屑采用減小版地面荷載麥的辦法處短理。若，那么，當喂二個滑坡懇的地面荷露載降低到賺同一水平獄使二個滑洞坡的穩定續系數剛好赤等于左時，孔一個滑坡障的治理達妹到要求，目另一個滑玩坡的治理療未達到要付求。現象六：阿有二個僅腎僅前部地躍面加載大唐小不同的綁滑坡，塞。融決定采用售增加前部蜘地面荷載冬的辦法處雨理。若緊，廈那么，當杏二個滑坡煤的地面荷留載增加到踢同一水平棄使二個滑場坡的穩定拿系數剛好館等于腦時，叮一個滑坡低的治理達惰到要求，宰另一個滑勤坡的治理縫未達到要此求。現象七姻：有二陣個僅僅旁預應力菠錨索數弦量不同薪的滑坡宇，黑。決定稈采用增掘加預應零力錨索炎數量的衰辦法處惡理。若井，那破么，當車二個滑表坡的預翠應力錨冷索數量錘增加到鴨同一水宅平而錨奏索的其零它情況脖也相同仔使二個椅滑坡的膠穩定系妥數剛好恢等于例時，伏一個滑羽坡的治坑理達到煮要求，棄另一個劇滑坡的積治理未盛達到要只求。現象八右：有二隔個僅僅模抗滑樁街數量不驗同的滑背坡，范。決定尺采用增繼加抗滑憐樁數量獄的辦法般處理。愧若嗽，那筑么，當話二個滑艱坡的抗齡滑樁數產量增加惑到同一五水平而蕉抗滑樁稱的其它境情況也握相同使躍二個滑聯坡的穩與定系數減剛好等喊于偉時涉，一個甩滑坡的咬治理達還到要求狹，另一棉個滑坡屆的治理度未達到煮要求。現象九：臺有二個僅言僅重力式棒擋墻斷面迫尺寸不同說的滑坡，號。決定胞采用增大曉擋墻斷面票尺寸的辦恒法處理。澤若播，那么，信當二個滑硬坡的擋墻衡斷面尺寸釣增加到同位一水平使榆二個滑坡訪的穩定系首數剛好等疾于悼時，宗一個滑坡鳴的治理達惜到要求，絲式另一個滑肥坡的治理啊未達到要翅求。現象十：狼有二個滑丑坡，滑坡碑一的防治央工程等級夾低于滑坡帥二。當滑奪坡一的穩過定系數低單于滑坡二搭時，滑坡鄙一的穩定鵲安全系數坊可以高于叨滑坡二，吵也就是說撐，防治工饞程等級較胖低的滑坡紅穩定安全會系數可以始高于防治寸工程等級質較高的滑腦坡。現象十一兩：一個滑扁坡的不同益剖面穩定惕系數不同石時，各剖盾面應取不四同的穩定陸安全系數蓮，也就是未說，一個牧滑坡應同荒時取若干李個穩定安暴全系數，番剖面越多宮，穩定安蔽全系數個擋數應越多奪。現象十二輔：滑坡治斧理施工過滋程是滑坡市穩定系數刺不斷變化槽的過程，緩在這個過熟程的任何孤一個時間丹點上，該縮慧滑坡都是掠一個具有辨不同穩定洽系數的“鏡新”滑坡搶，穩定安忌全系數應勾隨時間不鴨斷調整。安全儲備禿應用穩定仰系數

這塵一指標來漂衡量滑坡的妥安全儲困備同地懂基和基場礎的安金全儲備棍一樣只災能通過澆抗力項碌和作用瞞項的比疏較來了逆解對地基和等單樁承壓說而言，基見礎底面豎古向壓力和妖樁頂荷載留是作用項示，地基和越單樁承載迅力是抗力經項，安全亮儲備只能湊通過地基凈承載力和塊基礎底面橡豎向壓力違的比較、洽單樁承載漢力和樁頂俊荷載的比濃較來了解構。對地基凳和承臺罰抗沖切質而言，溫沖切力光是作用溝項，抗樹沖切力偷是抗力剃項，安盯全儲備糖只能通愛過抗沖禾切力和釣沖切力寶的比較眾來了解易。對單樁愈抗拔而襪言，單勵樁拔力危是作用拍項，單凍樁抗拔仍承載力干是抗力疏項，安下全儲備崖只能通齊過單樁為抗拔承邊載力和鐘單樁拔帖力的比館較來了鏟解。對單樁仆抗推而古言，單盾樁水平戚力是作褲用項，蜜單樁水內平承載肥力是抗帝力項，起安全儲廈備只能嫂通過單吼樁水平阿承載力帥和單樁蝦水平力隊的比較緞來了解糾。對滑坡辣而言，壯下滑力壓是作用中項，抗素滑力是爭抗力項拆，安全爪儲備只殃能通過扭抗滑力零和下滑玻力的比符較來了薦解。滑坡在標某狀態壓下的穩席定系數板是滑坡么在該狀岸態下的蔬抗滑陜力和下隔滑力之辱比滑坡所處逗的狀態對恐應著一定獸的外部因棗素（如降擺雨情況、闖水位情況發、地震情醉況）、一屠定的地形算、一定的橡物質組成燥乃至一定先的支擋結終構。滑坡挑采用支擋拼結構治理芬后，支擋晨結構以某賢一安全系處數提供抗廣力，此時籌滑坡的穩異定系數是必考慮支擋裂結構以某偏一安全系定數提供抗周力時滑坡歉的抗滑力順和下滑力尿之比。滑坡穩定填系數這一的概念為衡漸量滑坡的慣安全儲備械而存在如果穩定寒系數不用倡來衡量滑張坡的安全膜儲備，那睜么穩定系頁數這一概紡念的存在鹽便失去了優意義。事勇實上，我塵國工程界隔普遍用穩背定系數來貴衡量滑坡化的安全儲桐備，也是巾根據穩定庭系數的大慮小來決定筍是否采取睛防范或治餃理措施：當穩定系巡壽數大于或拆等于安全披系數時，密滑坡有足流夠的安全耐儲備或者洞說安全儲臂備已達到肅要求，無讀需采取防跳范或治理難措施；當穩定系吼數小于安魯全系數時幕，滑坡安恐全儲備不征足或者說竟安全儲備局未達到要般求，需要摧采取防范觀或治理措藝施；當治理傷（包括玩采用支稈擋結構緣瑞治理）臂后滑坡降的穩定瓣系數仍洪小于安故全系數漏時，滑痕坡安全辜儲備仍暫不足或伍者說安紅全儲備旗仍未達災到要求腫，仍需咳要采取號防范或挨治理措初施。6結由論由（1）式定莖義的滑沾坡安全恰儲備系院數不能值衡量滑裙坡在治農理后的著安全儲毅備。由（1）式定懇義的滑潤坡安全緩儲備系污數不存德在隨滑易坡穩定學系數的郊減小而敞減小的僅規律。滑坡安虹全系數逮取值不慕應與穩礦定系數劇掛鉤。滑坡安置全儲備鈔應用滑尊坡穩定鄉豐系數來割衡量。高位能臭滑坡運租程預測牧的研究方玉冒樹（后勤營工程學迎院，4些000疼41）1引債言高位能滑老坡的概念兩“大”鍬：體積大（大約拉在5×1尸04m3以上），落高大（大約在50m以上）包括大平規模崩軋塌高位能當滑坡的頸運動特亞點運動路稻程極遠功，可達菊數百米傍、數千赴米甚至截數萬米高位能挨滑坡運術程預測愿的意義預估損失澡大小確定防軌災對策確定防治吊工程等級劃定搬積遷避讓凱范圍確定擬熊建建設傻項目的鼓適宜性2看總斜率茶與總能踐量的關利系滑坡總斜恐率與總能更量數據表附表高位繼能帽滑坡幼物千理數懸據滑坡名稱代號所在國或星球環境時代巖性體積（m3）最大垂直距離（m）最大水平距離（m）落高（m）總能量（erg）總斜率資料來源杜家壩1中國一般山區1956年片巖6.0×104103320657.8×10170.32晏同珍，1984三鷹入谷（Mitaka-iriya）2日本地震區1978年火山碎屑巖1.0×10595321881.8×10180.30奧善(Okusa)等，1980黃龍西村3中國一般山區1963年黃土類土3.9×1051755651051.0×10190.31晏同珍，1984涇陽4〃〃1982年黃土1.1×106105376451.1×10190.28本文臥龍寺5〃〃1971年〃1.0×1061304501042.1×10190.29〃北詹諾斯河（JanosCreek(N.)）6加拿大〃史前石英巖1.2×10696038607682.3×10200.25克魯登(Cruden),1976續表南河貍灘（BeaverFlats(S.)）7〃〃〃石灰巖4.8×10630012202402.9×10200.25〃波爾特河（PoulterRiver）8新西蘭〃沉積巖5.0×10640020003204.0×10200.20懷特霍斯(Whitehouse),1983爐灶山（Mt.Kitchener）9加拿大地震區史前石灰巖、白云巖3.9×10766032205286.5×10200.21克魯登，1976謝基（Shaky）10〃〃碳酸鹽巖1.0×10741718003348.4×10200.23埃斯貝奇爾(Eisbacher),1980勞倫斯河（LawrenceRiver）11新西蘭一般山區1000±260年前沉積巖1.0×10750019004001.0×10210.22懷特霍斯，1983達摩克里斯（Damocles）12加拿大地震區史前碳酸鹽巖2.0×10750026404001.5×10210.19埃斯貝奇爾，1980查南13中國一般山區史前粘性土、砂土7.0×10720012001601.7×10210.17本文滑坡名稱代號所在國或星球環境時代巖性體積（m3）最大垂直距離（m）最大水平距離（m）落高（m）總能量（erg）總斜率資料來源續表滑坡名稱代號所在國或星球環境時代巖性體積（m3）最大垂直距離（m）最大水平距離（m）落高（m）總能量（erg）總斜率資料來源擋壩（Dam）14加拿大地震區〃碳酸鹽巖4.5×10722511851802.0×10210.19埃斯貝奇爾，1980貝林（Bering）15美國冰川區1964年砂巖、泥巖、冰7.5×1071300650010401.9×10210.20姆克瑟維尼，1978灑勒山16中國一般山區1983年黃土、泥巖5.0×1073001600822.4×10210.18本文斯特勒（steller）17美國地震區1964年砂巖、粘性土、冰川冰2.0×107120067009602.4×10210.18姆克瑟維尼（Mctheveny），1978雙生（Twin）18加拿大〃史前碳酸鹽巖2.0×10780045686402.4×10210.18埃斯貝奇爾，1980戈爾多（Goldau）19瑞士一般山區1806年〃4.0×10740010403202.5×10210.20海姆（Heim）1932三層（上）（Triple(u.)）20加拿大地震區史前〃3.5×10750027174002.8×10210.18埃斯貝奇爾，1980三層（中）（Triple(m.)）21〃〃〃〃3.5×10750027174002.8×10210.18〃富蘭克（Frank）22〃一般山區1935年〃3.1×10776035006083.2×10210.22克魯登等，1978韋馬卡利里河（WaimakaririRiver）23新西蘭〃9000±2340年前沉積巖4.0×10740018003203.2×10210.22懷特霍斯，1983續表滑坡名稱代號所在國或星球環境時代巖性體積（m3）最大垂直距離（m）最大水平距離（m）落高（m）總能量（erg）總斜率資料來源龍羊24中國一般山區3000年前至1300年前粘性土、砂土8.5×10734017002003.4×10210.20本文格羅斯·文特雷（GrosVentre）25美國一般山區1925年砂巖、粘土巖3.8×10761034004884.6×10210.18扎留巴（Zaruba）等，1969埃倫4號（Allen4）26〃冰川區〃砂巖、粘土巖、冰川冰2.3×1071300770010405.6×10210.17姆克瑟維尼，1978塔拉馬考河(TaramakauRiver)27新西蘭一般山區1962年沉積巖5.7×10750032004005.7×10210.16懷特霍斯，1983汪什科28中國〃史前粘性土、砂土1.2×10840022503206.0×10210.18本文謝爾曼（Sherman）29美國冰川區1964年砂巖、粘土巖、冰川冰3.0×107110061008806.5×10210.18施里夫（Shreve）,1966U形彎（U-trun）30加拿大地震區史前碳酸鹽巖6.5×10750030004008.1×10210.17埃斯貝奇爾，1980蘭吉達塔河(RangitataRiver)31新西蘭一般山區3300±880年前沉積巖9.9×10750032004009.9×10210.16懷特霍斯，1983祿勸32中國一般山區1965年玄武巖2.5×108100060008001.0×10220.17谷德振，1979武漢巖土所，1981鼻子（Nozzle）33加拿大地震區史前碳酸鹽巖5.0×10780050006401.0×10220.16埃斯貝奇爾，1980查納34中國一般山區1943年粘性土砂土1.6×10846533592101.2×10220.14本文續表滑坡名稱代號所在國或星球環境時代巖性體積（m3）最大垂直距離（m）最大水平距離（m）落高（m）總能量（erg）總斜率資料來源阿波羅17號(Apollo17)35月球月巖2.0×108＜1980估1600990012801.6×10220.16哈瓦爾德（Harward），1973鍋割川(Nabewarigawa)36日本火山區噴出巖1.2×10880060006401.9×10220.13早津（Hayatsu）等,1976銀礁(SelverReef)37美國一般山區史前巖石2.3×10890070007204.0×10220.13謝德格爾，1973高口(Taguchi)38日本火山區噴出巖2.3×1081400800011206.4×10220.17早津等，1976巖滑山口(RockslidePass)39加拿大地震區史前碳酸鹽巖4.5×10875060006006.6×10220.13埃斯貝奇爾，1980前山(Maeyama)40日本火山區1792年噴出巖4.8×10870060005606.7×10220.12片山(Katayama),1974黑鷹(Blackhawk)41美國一般山區史前大理巖、片麻巖、砂巖2.8×108122091449766.8×10220.13謝德格爾，1973馬里格湖(MaliqueLake)42加拿大一般山區〃粉砂巖、燧石灰巖5.0×10892054707367.4×10220.17克魯登，1976大月川(Otsukigawa)43日本火山區噴出巖2.7×10814001250011207.6×10220.11川內(Kawachi),1981戴因·格拉路斯(DeyenGlarus)44瑞士一般山區灰巖6.0×10859454004758.8×10220.11扎留巴等，1969海衣特(Hait)45前蘇聯地震區1949年巖石7.5×10814961050012009.0×10220.14索羅涅科(Solonenko),1977續表滑坡名稱代號所在國或星球環境時代巖性體積（m3）最大垂直距離（m）最大水平距離（m）落高（m）總能量（erg）總斜率資料來源蒙巴科(Mombacho)46尼加拉瓜火山區噴出巖1.0×10913001200010402.6×10230.11于尹（Ui）1972a費恩山口(Fernpass)47奧地利一般山區史前巖石1.0×10914001550011202.7×10230.09謝德格爾，1973關川(Sekikawa)48日本火山區噴出巖8.0×10820001900016003.2×10230.11早津等1976塔明斯(Tamins)49德國一般山區史前巖石1.3×10912801350010243.2×10230.11席勒（Sheaner），1971萬代贊(Bandai—san)50日本火山區1888年噴出巖1.5×1091200110009603.6×10230.11中樹（Nakamura）,1978石城(Iwaki)51〃〃〃1.3×10915001500012003.9×10230.10一電（Isshiki）等，1967貝齊米安尼(Bezymianny)