242省道青口至楊集段xxx大橋主橋施工方案xxx大橋主橋施工方案一、支座安裝和臨時錨固系統1、盆式橡膠支座的安裝主橋9#、12#邊墩支座采用GPZ4.00DX；主橋10#主墩采用GPZ20.0GD；11#主墩采用GPZ20.0DX（詳見施工圖SV-7-7-59）。1.1、盆式支座的安裝應滿足監理工程師指令或施工圖紙及規范要求。1.2、盆式支座安裝應按下述操作1.2.1、安裝前相對各滑移面用丙酮或酒精清潔，支座其他各件也應擦洗干凈。1.2.1、支座除標高符合設計要求外，保證平面兩個方向的水平。1.2.2、支座上下各件縱橫向必須對中。1.2.3、縱向活動支座安裝時，上、下墊塊必須保持平衡，交叉角不得大于5’。1.2.4、嚴格控制四個底腳螺栓的相互位置，確保底腳螺栓穿入頂（底）板并旋入底柱內。底柱放入預留孔內，調整好支座平面位置和設計標高后，用環氧樹脂砂漿填滿預留孔。其外露螺母頂面的高度不得大于螺母的厚度。2、臨時錨固系統施工預應力砼連續梁橋在懸臂施工時，由于墩、梁鉸接不能承受彎距。因此，施工時要采取措施臨時將墩、梁固結，待懸臂施工至邊跨合攏后恢復結構原狀，這是連續梁采用懸臂施工的一個特點。2.1、變截面箱梁施工時，為了主墩的穩定及安全，采用了臨時錨固體系。臨時錨固體系是箱梁懸臂施工中的主要受力構件。當箱梁兩懸臂出現不平衡荷載作用時，臨時錨固體系是保證本橋施工安全及懸臂傾覆穩定的重要措施。本橋單個橋墩設121根Φ28螺紋鋼。（具體詳見臨時錨固構造圖）2.2、變截面箱梁臨時錨固體系鋼筋一端埋在墩身內，另一端埋在箱梁內作為錨固。其拆除應對稱均衡，待箱梁邊跨合攏后，在墩頂處切斷。拆除臨時錨固塊和割斷錨固筋時，應注意在其與支座之間設置隔熱裝置，防止支座高溫破壞。a、在墩身澆注時將Φ28鋼筋一端預埋在墩身內，埋深1.5m，另一端澆注在0#塊箱梁內長度為1.5m。b、臨時錨固塊為現澆C50混凝土，澆筑時必須嚴格搗實，以確保砼質量。 c、墊塊與墩頂、箱梁梁底接觸的平面必須抹平，在澆筑墊塊和箱梁前先在墩頂及墊塊頂面抹隔離劑，便于拆除臨時錨固塊。墊塊頂、底面不得填塞任何物質，以保證各接觸面平整。二、0#塊的施工0#塊長9.0m，箱梁中心線處最大高度5.0m，底寬6.75m，頂寬12.75m，翼板懸臂長3.0m，一個0#塊C50砼201.78m3，重524.6噸。1、0#塊施工方案總體概述1.1、0#塊支架設計依據a、支架按照0#塊混凝土自重和施工荷載等設計。b、0#塊在支架上現澆，按支架的結構要求，施工中應采取措施減小支架的變形；1.2、支架方案：主墩承臺寬度僅為6.4米，而0#塊長9.0米，且主墩承臺位于原地面以下，承臺周圍的土質比較差。由于以上條件所限，為了充分利用承臺基礎的承載力和減小基礎的沉降，0#塊支架擬采用φ325×8的鋼管組成的扇形贗架形式。贗架鋼管全部支撐于承臺上。每個0#塊懸出主墩兩側的鋼管支架采用4組φ325×8鋼管樁組成，鋼管樁之間及與主墩相連接成一個整體，以增強支架的整體穩定性。此方案的優點為：1、支架均座在承臺上，其承臺幾乎沒有沉降，故消除了基礎的沉降量；2、鋼管樁的承載力比較大，其整體受力性及穩定性強；3、施工速度快，各構件的聯接均為剛性聯接，其本身的壓縮變形小。綜合以上優點，0#塊支架采用鋼管組成的扇形支架體系。1.3、0#塊鋼管支架結構組成0#塊現澆支架支撐鋼管為φ325×8鋼管，其布設為主墩兩側前、后支點各4根組成，其上設砂筒或楔形塊作為落架構件，砂筒頂前、后橫梁采用相應的雙拼I22b、[40b型鋼，橫梁頂鋪設12根I28b形工字鋼及定型鋼底模組成底模體系。側模和翼板面板采用5㎜A3鋼板+[6.3和[10槽鋼組成的側模支撐架，內模采用[10型鋼+10×10cm方木及竹膠板組成的框架式內模，內外模腹板處采用對拉螺桿固定，墩身頂部底模采用沿墩身四周用磚砌，內填干砂貼竹膠板形成（詳見0#塊支架布置圖）。2、0#塊支架預壓2.1、預壓的目的a、消除支架的非彈性變形及驗證支架的承載能力；B、測出支架的彈性變形數值，為施工預拱度設置提供數據。2.2、支架預壓支架搭設完畢，原則上應對支架進行箱梁自重的1.2倍荷載預壓，以檢查支架的承載能力，減少和消除支架體系的非彈性變形及基礎的沉降。壓載材料可采用相應重量的砂袋或鋼筋等相應荷載，并按箱梁結構形式合理布置壓載的重量，消除支架非彈性變形量及壓縮穩定后，測出彈性變形量。因此支架方案為，少支點桁架式支架，其支架受力明確，整體穩定好，并且各構件間的接觸均為剛性，其相應的非彈性變形值較明確，支架支撐在承臺基礎上，其相應的沉降量也非常小，故根據經驗，此支架原則上不進行預壓。3、模板梁底面為曲面，梁頂面有2%的橫坡，橫坡采用腹板的不等高度進行調整。箱梁內腹板的厚度、高度，底板的厚度，頂板長度都是由0#段開始逐漸由厚變薄的，由窄變寬的，故內模尺寸是有4個變量的。由于箱梁兩腹板的高度不等，所以箱梁兩側外模的高度也不等。外模結構是依照本身能承擔翼板荷重而設計的。外模按4.8*2+2.4m長度制作。箱內結構復雜，故采用碗扣式支架作內模的支撐通過絲杠調正高度、寬度的變量。內模每一施工段都要改變尺寸，其每段的鋼筋骨架也要改變，施工中須有專人負責，以免出錯。內、外側模采用對拉螺栓來抵抗施工中砼產生的側壓力，并保持結構穩定，對拉螺栓采用Φ20配雙帽，螺栓左右距離80cm，上下距離120㎝，內外對拉。3.1底模：a、當永久支座安裝結束后，方可進行底模施工。b底模設在支架的縱梁上，圍繞永久支座和臨時支撐體系用方木和木板拼制而成，其余部分用定型鋼模。底模與支座之間用泡沫塑料填縫以防漏漿。底模懸臂端應根據彈性值設預拱度。3.2側模a、側模依照0#塊件的外形尺寸用[10及[6.3槽鋼制作桁架，面板采用5mm厚冷軋鋼板作面板加工成一套長9.2米，頂面帶有2%橫坡的側模。b、左右兩側模用上、下拉桿螺栓對拉，側模板面應徹底除銹后涂脫模劑方可安裝。3.3內模依內模的形狀，分為三部分加工制作、安裝、拆除。內模采用鋼木組合結構，面板采用竹膠板。內外模板通過對拉螺栓連成一體。4、鋼筋和預應力管道施工4.1質量要求a、鋼筋質量、規格要符合設計圖紙和規范要求或監理工程師的指示作抽樣辦理。b、鋼筋進場應有產品合格證書。c、每批鋼筋進場要按規范規定或監理工程師的指示作抽樣試驗，試驗合格后方準用于工程，否則不得用于工程，應立即運出施工現場。d、鋼筋在場內必須按不同鋼種、等級、規格、牌號及生產廠家分別掛牌堆放。存放臺高于地面30cm，上蓋棚布等，以免銹蝕。e、鋼筋施工流程：按主橋懸臂澆筑的步驟組織施工。鋼筋施工應同鋼絞線的波紋管一同入模、定位密切結合，穿插進行，施工應以保證波紋管質量、位置準確，鋼筋可適當調整。4.2鋼筋綁扎流程：圖1鋼筋的綁扎順序流程圖4.3鋼筋施工a、鋼筋下料、彎曲成型、除銹、焊接等應按設計圖、施工規范及監理工程師的指示施工。b、嚴格掌握成型骨架的各部尺寸，特別是底板、腹板、橫梁成型后的尺寸要準確，否則會影響鋼束定位和結構受力。c、鋼筋要分段下料，每節段的縱向鋼筋在每節段的分界面上留出30cm長度與下一節段鋼筋焊接。縱向筋采用單面焊，焊縫長度不得小于10倍鋼筋直徑。d、鋼筋保護層厚度要符合設計要求，其厚度應等厚。鋼筋骨架上的銹、油污、焊渣要及時除凈。e、底板、頂板、腹板兩層鋼筋之間應該足夠的架立鋼筋，保證骨架的剛度和間距。底板與腹板鋼筋應連接牢固采用焊接。底板上下層鋼筋網應用鉤筋連成一個整體。f、鋼筋骨架上面設腳手架，腳手架應高于骨架，供施工人員在腳手架上操作、行走。4.4、預應力管道采用金屬波紋管，管道定位必須準確、牢固，嚴格按照施工圖紙所示的形式設置定位筋，除各轉折點必須固定外，在轉點間距過大的地方按直線段不大于1m、曲線段不大于0.5m的要求進行加密布置，保證預應力管道位置的準確。預應力管道埋設時，按縱向、橫向、豎向三個方向嚴格控制，預應力管道位置的坐標偏差不大于1cm。定位鋼筋與頂板或底板鋼筋應焊接牢固，以防砼振搗時管道移位。單端張拉的預應力束，在澆注砼前應穿入管道，并將錨固端按設計要求固定好。預應力管道安裝完后，仔細檢查其表面是否有孔洞或裂縫，如有要立即更換或用膠帶封補。每一管道口要封好，不得讓水泥漿進入管道中。預應力管道埋設時，按照設計要求嚴格控制，對于較長預應力管道在中部分段設置通氣孔。鋼筋布置時，若鋼筋之間、鋼筋與預應力管道互相干擾，應本著構造鋼筋讓位主鋼筋、細鋼筋讓位粗鋼筋、普通鋼筋讓位預應力鋼束的原則進行適當調整，確保預應力管道位置正確。5、混凝土的拌制與澆筑設置梁頂面標高控點。控制點的設置采用有代表性的墩頂、箱梁中心線、腹板中心線位置作為控制斷面，按設計規定的縱、橫坡度，測定各點的控制高程，并利用拉線將控制點在縱向加密。混凝土澆注時，一定要按控制點來控制砼頂面高程，以確保箱梁頂面標高和頂面的平整度。箱梁混凝土標號為C50，要求三天的強度達到張拉要求強度以上，齡期強度按照配合比設計要求達到115%以上，為了減小收縮、徐變對梁體的影響，在設計混凝土的施工配合比時嚴格控制水泥用量，并保證混凝土的彈性模量達到100％要求。箱梁一次澆筑成型。混凝土澆筑方式采用汽車泵或拖泵泵送入模，在澆筑底板砼時，在頂板處預留40㎝×40㎝天窗，當施工頂板時關閉該天窗。混凝土灌注按照前后、左右同步對稱、上下水平分層的原則灌注。同時注意兩側腹板澆筑的對稱性，對腹板應進行分層振搗。特別應注意對腹板下層與底板接觸處的振搗，保證底板倒角處砼的密實。分層澆筑厚度不超過30cm，在振搗上層時應插入下層10cm，每一振搗點要掌握振搗時間，不宜少振或過振，同時注意點的密度，間距不大于振動作用半徑。混凝土振搗時應特別注意振動棒不得觸及預應力管道，避免造成變形而無法穿束。同時，特別注意錨墊板部位混凝土的振搗應密實。頂板砼澆筑應注意橋面的平整度及高程，標高為現場測量控制，以鋁合金長尺刮平。澆筑完畢，初期養護非常重要，在澆筑1～2小時后用土工布覆蓋灑水養護，養護期不少于7天。5.1、注意事項：a、混凝土澆筑前須將模板內雜物清洗干凈，底模表面不應有積水。b、澆筑底板、腹板混凝土時，盡量避免砼粘在鋼筋或模板上影響質量。C、鋼筋穿出模板的部位最容易漏漿，要采取堵漏措施，設專人負責。d、混凝土澆筑必須按照底板、腹板、頂板的順序；澆筑頂板時必須由外向內澆筑，以防止砼在腹板頂板產生裂縫。6、預應力施工工藝（1）、預應力材料預應力鋼束采用19φs15.2mm、15φs15.2mm、13φs15.2mm、7φs15.2mm、5φs15.2mm、4φs15.2mm幾種規格的鋼絞線束；箱梁豎向預應力束采用JL32高強精軋螺紋粗鋼筋間距50cm。（2）、預應力材料和機具的進場檢驗鋼絞線和預應力粗鋼筋：外觀檢查和力學性能試驗。波紋管：外觀形狀、密水性試驗、強度和剛度檢驗。錨具：外觀檢查、硬度試驗、靜載錨固試驗。預應力束的錨具按設計指定的要求選用，錨口摩阻損失為張拉控制力的3%，鋼束錨固時錨具的變形和鋼絞線的回縮值為6mm。錨具進場后嚴格進行檢驗，確保技術性能指標符合“預應力用錨具、夾具和連接器”（GB/T14370-93）的有關規定。張拉機具：千斤頂的校驗、電動油泵的校驗、壓力表的校驗以及千斤頂、油泵、壓力表的配套標定。（3）、油表的校正與千斤頂的標定壓力表、張拉千斤頂等計量設備，按規定定期檢查并建立卡片備查。壓力表選用防震型，表面最大讀數為縱向100Mpa，精度1.5級；在有資質的單位進行標定。張拉千斤頂的摩擦阻力應不大于張拉噸位的5%。并建立油壓力與千斤頂張拉P--N標定曲線。在下列情況須對油表重作校正：使用超過6個月；張拉200束預應力筋；在使用中發現超過允許誤差或發生故障檢修后；在運輸、存放和使用過程中防止日曬、受潮和震動，否則須校正。（4）、縱向預應力筋施工（縱向預應力筋的施工工藝流程見附圖）。預應力張拉在混凝土強度達到設計規定的強度后進行。A、預應力筋制作預應力筋即鋼絞線下料長度按梁段長度加千斤頂的工作長度。鋼絞線采用砂輪機切割，塑料膠帶包頭。鋼絞線下料夠一束的數量后以梳筋板梳理后用細鐵絲綁扎，每間隔1.5m綁一道，以便運輸和穿束。鋼絞線下料的數量以滿足梁段施工為準。B、穿束采用人工穿短束及人工配合卷揚機穿長束的方法穿束。穿束前在鋼束前端安放引導頭。C、張拉錨固按照設計要求縱向預應力筋采用一次張拉的工藝，其步驟為：0→15%初應力→30%控制應力→100%控制應力（持荷5min）→錨固。D、伸長值的量測方法：設定初張力，當張拉力達到15%初張力后，量測千斤頂的活塞外露長度L1，然后供油達到控制應力的30%，量測活塞外露長度L2，再張拉至設計噸位的油壓值，量測活塞的外露長度L，[L—L1+（L2—L1）]即為實際伸長值。E、張拉施工注意事項1）、采用預應力與伸長值雙控。2）、張拉力以千斤頂標定為主，伸長值與設計值的誤差在+6%到～－6%之間。3）、當超出此范圍后應停止張拉進行原因分析。4）、整個張拉過程應隨時注意避免滑絲和斷絲現象發生。5）、了解孔道在整個施工過程中的狀況，與伸長值進行比較做特定分析。（5）、豎向預應力筋的張拉豎向預應力筋的施工工藝流程見附圖。A、豎向預應力筋的張拉豎向預應力筋為JL32mm高強度精軋螺紋粗鋼筋，YGM型錨具，采用穿心式千斤頂單端張拉，張拉采用雙控法，以張拉力為主，控制張拉噸位536.6KN，伸長量的誤差不超過±6%。1）、安裝錨墊板和錨具。2）安裝千斤頂。3）、初張拉100％σk，計數器器歸零。4）、張拉至σkk，持荷2min，擰緊螺螺母，測量量伸長量。5）、卸荷。JL32高強度度精軋螺紋紋粗鋼筋使使用前先目測可見見的彎折進進行調直，并并清除表面面浮銹、污污物、泥土土，鋼筋表表面如有明明顯凹坑或或其它缺陷陷則剔除該該段。下料時采用砂輪輪切割，嚴嚴禁用電焊焊切割，并并隨時注意意不碰火，下下料長度預預留出掛籃籃錨固長度度。B、張拉施工注意意事項采用預應力與伸伸長值雙控控。張拉力力以千斤頂頂標定為主主，伸長值值與設計值值的誤差在在+6％到-6％之間間。當超出出此范圍后后停止張拉拉分析原因。整整個張拉過過程隨時注注意避免滑滑絲和斷絲絲現象發生生。梁段豎向預應力力鋼筋張拉拉應至少推推遲一個塊塊件，鋼筋筋張拉結束束后，先不不壓漿，待待下一節段段的豎向預預應力鋼筋筋張拉結束束后，再對對前一節段段的豎向預預應力鋼筋筋進行二次次復拉至設設計值錨固固后，才能能對其進行行壓漿，以以后以此類類推。C、孔道壓漿孔道灌漿采用活活塞式壓漿機,且配有高速速攪拌機,使灰漿攪攪拌均勻,壓漿連續續。壓漿水泥漿采用用水灰比0.4--0.455,水泥等級級不低于42.5級；并摻摻入適量膨膨脹劑或灌灌漿劑。水泥漿拌和采用用先下水再再下水泥，拌拌和時間不不少于1分鐘，灰灰漿應過篩篩、并保持持足夠數量量以保證每每根管道的的壓漿能一一次連續完完成。水泥泥漿自調制制到壓入管管道的間隔隔時間不得得超過40分鐘。壓漿工藝：孔道壓漿順序為為先下后上上，將集中中在一處的的孔一次壓壓完。若中中間因故停停歇，應立立即將孔道道內的水泥泥漿沖洗干干凈，以便便重新壓漿漿時，孔道道暢通。對對曲線孔道道和豎向孔孔道應由最最底點的壓壓漿孔壓入入，由最高高點的排氣氣孔排氣和和泌水。壓漿管路超過長長30米時，應應提高壓力力100KKPa—200KKpa，每個壓壓漿孔道出出漿口均安安裝一節帶帶閥門的斷斷管，以備備壓注完畢畢時封閉，保保持孔道中中的水泥漿漿在有壓狀狀態下凝結結。壓漿的的壓力以保保證壓入孔孔內的水泥泥漿密實為為準，開始始較小，逐逐步增加到到0.5—0.7MMpa;梁體豎向向予應力孔孔道的壓漿漿最大壓力力控制在0.3—0.4MMpa。每個孔孔道壓漿至至最大壓力力后，應有有一定的穩穩壓時間。D、封錨壓漿完成后，外外露錨頭封封錨時先將將錨槽處的的水泥漿等等雜物清理理干凈，并并將端面混混凝土鑿毛毛，同時清清除支承墊墊板、錨具具及端面混混凝土的污污垢，綁扎扎封錨鋼筋筋，澆筑封封錨混凝土土，灑水養養護。7、模板拆除與支支架卸架張拉完成后，進進行卸架。模模板拆除順順序：當施施工完畢達達到拆除支支撐、模板板、支架條條件后，需需先拆除箱箱室內模加加固支撐→豎向預應應筋張拉、壓壓漿（待漿漿體強度達達90%以上）→由跨中向向兩端頭對對稱拆除翼翼緣板部位位支撐、支支架→由跨中向向兩端頭對對稱拆除底底、腹板部部位支撐、支支架等順序序依次拆除除支架及模模板。絕對對禁止未拆拆完內模豎豎向支撐即即拆支架、未未拆完翼緣緣板部分支支撐支架即即拆底腹板板部位支撐撐支架。三、懸臂段施工工3.1、懸臂段段施工方案案懸臂段是指1##～11#梁段，施施工中以0#段為基準準段，在其其上安裝掛掛籃作為1#梁段的承承重機構，在1#梁段位置鋪設底模、側模和內模校準并加固好，綁扎1#段底板、腹板、頂板鋼筋、澆筑砼，待砼達到設計強度并完成縱向鋼絞線的張拉后，將掛籃前移依次施工2#～11#段，進而完成T構的懸臂澆筑施工。1）、掛籃的組成和主主要技術參參數本項目采用三角角桁架片組組成的三角角掛籃，其其主要技術術指標為：：設計承載能力：：150噸前端臂長：4..80m后端錨固長度：：4.755m高度：4.500m行走方式：倒鏈鏈牽引掛籃總重：411.5噸掛籃自重與箱梁梁塊體重量量比值：0.3400掛籃主桁安全系系數：2..5掛籃承重時抗傾傾覆安全系系數：>2掛籃行走時抗傾傾覆安全系系數：>2最大變形：1..4cm2）、掛籃的結構形式式本橋掛籃采用三三角桁架式式掛籃，掛掛籃主要由由主桁三角角架及連接接器、底模模系統、側側模系統、內內模系統、橫橫梁系、懸懸吊系、支支墊梁及軌軌道梁等組組成（具體詳見見掛籃布置置圖）。（1）、主桁三角架：：由主桁三角桁架架由立柱、斜斜拉桿、主主梁組成。主梁由2根[440b型鋼鋼加工而成成，共長111.0m，是掛籃籃主要的承承重結構。掛掛籃兩根主主梁之間設設有平聯、斜斜聯，以減減少負荷后后側向變形形，增加整整體穩定性性。每片主主桁立柱由2根[32b型鋼鋼加工而成成，長420cmm，銷孔間間距為4225cm。斜拉桿采采用[22b型鋼加工而而成，前斜拉桿桿銷孔間距距為6411cm、后后斜拉桿銷銷孔間距為為560cmm、，立柱橫聯聯采用由[[12焊接而成成的剛性桁桁架。立柱柱、斜拉桿桿及主梁構構成三角桁桁架，共同同承受主桁桁前、后橫橫梁傳給的的外荷載。主梁與立柱之間采用底座連接、斜拉桿為銷軸連接。（2）、橫梁系由前前、后上橫梁梁；前、后下橫梁組成成，橫梁由由2[36b槽鋼和2[40b加工而成成。前、后后上橫梁固固定在主桁桁架上，底底模系統固固定在前、后下橫梁上上，前下橫橫梁通過吊吊桿吊于前前上橫梁上上，后下橫橫梁由雙頭頭螺桿錨固固在已經澆澆筑好的梁梁段上。（3）、懸吊系是掛掛籃的升降降系統，位位于掛籃的的前部，其其作用是懸懸吊和升降降底模、側側模、內模模和工作平平臺等，以以適應懸臂臂段高度的的變化。由由吊桿、吊吊桿座、千千斤頂、手手拉葫蘆等等組成。吊吊桿及后錨錨桿均采用用JL32mmm精扎螺螺紋鋼。用用精扎螺紋紋鋼做的各各吊桿接長長、錨固的的連接器和和螺母均采采用相應的的標準件，除除頂升用的的螺母為單單螺母外，其其余均應采采用雙螺母母。各前、后后吊桿及后后錨吊桿應應使用符合合規范要求求的材料，各各吊桿在箱箱梁施工過過程中嚴禁禁碰到電焊焊火花。前前吊桿下端端與底模平平臺前橫梁梁栓接，上上端支持于于前上橫梁梁，前上橫橫梁上設千斤頂及扁扁擔梁調節節高度，以以實現底模模及工作平平臺的升降降。另外葫葫蘆控制內內模的前移移。（4）、行走系是掛掛籃前后移移位的主要要裝置，包包括手拉葫葫蘆、軌道道梁、前后后支撐梁下下鋪設滾鋼形成滾動動裝置和牽牽引設備。（5）、模板系由底底模、側模模、內模、端端模等組成成。底模：底模由底底模架和底底模板組成成。底模縱縱梁由I28b型鋼組成，底底模板由[[10槽鋼+5㎜A3鋼板拼焊焊組成，底底模架前端端連有角鋼鋼，組成操操作平臺。側模：為桁架式式整體模板板，由型鋼鋼焊成的側側模骨架和和其上鋪[6.3槽鋼+5㎜A3鋼板組成。側側模由縱梁梁承托在前前、后下橫橫梁上，側側模縱梁前前部通過懸懸吊系吊在在前下橫梁梁上。后端端通過吊桿桿懸吊在后后下橫梁上上，掛籃行行走時，側側模與掛籃籃底盤一起起行走。內模：頂模采用用型鋼焊成成的桁架片片其上鋪設設木模組成成，內模架架型鋼桁架片片下設滑套套，可以沿沿內滑梁行行走，內滑滑梁為25b工字字鋼，其后后部錨在梁梁段頂板上上，前端通通過懸吊系系吊在前上上橫梁上。內內模架以箱箱梁上倒角角上部為軸軸，中部、下下部以型鋼鋼對撐。內內模的前移移在下一段段的底板、腹腹板的鋼筋筋、預應力力管理、預預埋件等安安裝完成后后進行。端模：為木模，以10*10cm方木為加勁帶，為一次性使用。為改善砼的外觀質量，提高梁段接縫的平整度，在所有模板間接縫處均粘貼2cm厚的海綿條（寬5cm以上），以使模板接縫嚴密不漏漿。為保證施工安全全，操作方方便，每套套掛籃設5個工作平平臺，前上上橫梁設吊吊帶長度調調整平臺1個，前上上橫梁下、待待澆筑段前前設有1個工作平平臺，底橫橫梁下設后后錨工作平平臺1個，兩端端設張拉工工作平臺2個。工作作平臺上安安裝扶手、欄欄桿、及防防護網。a、掛籃拼裝順序序：鋪設軌道梁→拼拼裝主桁架架→安裝主桁桁連接→安裝前后后上橫梁→安裝前、后后長短吊桿桿→吊裝底模模、側模系系統就位→底模、側側模調整b、墩頂的0#塊塊完成后，將將箱梁頂面面清理干凈凈，既可開開始按以下下步驟拼裝裝掛籃：（1）、將掛籃各構構件運至墩墩附近，按按掛籃拼裝裝圖紙組裝桁架架、工作平平臺等，做做好吊裝準準備工作。（2）、測量放樣，鋪鋪設鋼支座座，四個支座頂面標標高要一致致。（3）、吊裝掛籃的的主桁架，到到位后支持持穩固，將將后部錨固固在梁體的的豎向預應應力上，同同時連接其其他桿件。（4）、安裝橫梁系系及懸吊系系等。（5）、安裝1#塊塊底模、側側模，并將將之與懸吊吊系統連接接在一起，同同時安裝工工作平臺。（6）、校正、加固固底模、側側模。3）、掛籃試壓掛籃安裝好后，在在澆筑砼必必須按設計計荷載超載載20%進行行加載試壓壓。主要試試驗目的：：1、檢驗掛籃的承承載能力以以及掛籃各各構件的材材質；2、測量并消除部部分掛籃承承重系的非非彈性變形形；3、測定掛籃承重重系的彈性性變形線形形關系；4）、掛籃安裝和和檢驗掛籃的試壓安排排在掛籃拼裝好好后，1#塊施工工前進行。首首先在0#塊頂面上上測量放樣樣，確定掛掛籃各桿件件位置，安安裝掛籃承承重架就位位，并做好好后錨固工工作；再嚴嚴格安裝掛籃的的各橫梁、吊吊帶、底模模、側模及及翼緣板模模板；經檢檢查驗收合合格后方可可進行掛籃籃的試壓工工作（重量量為：最大大梁塊的重重量的1.2倍，分級級加載（0、25%、50%、75%、100%、120%）預壓試試驗并做好好記錄）。掛籃安裝的質量量要求如下下：1、掛籃安裝前，應應按照《鋼鋼結構工程程施工及驗驗收規范》要要求進行檢檢查，保證證螺栓孔徑徑、位置準準確，焊接接尺寸滿足足設計要求求，飽滿無無缺陷；各各構件的變變形、損傷傷應及時修修正修復；；各吊帶、連連接器、銷銷軸、錨具具的強度、絲絲扣長度、直直徑與精加加工質量以以及鋼絲繩繩等均達到到規范要求求。若有缺缺陷須進行行加固處理理合格后方方可使用。2、各構件拼裝的的裝置應準準確，螺栓栓（雙螺帽帽）應100%上緊、上上足，并不不得隨意擴擴孔。5）、掛籃預壓的的加載1、首先根據主橋橋懸臂澆筑筑各梁段的的重量計算算出試壓各各級加載配配重數量，配配重超載20%。2、試壓的過程中中，荷載的的施工順序序應與實際際混凝土澆澆筑時的一一致，以保保證試壓過過程中掛籃籃各桿件的的受力與實實際相符。3、加載配重采用用袋裝砂或千千斤頂加載載，在一對掛掛籃上兩主主梁要保持持同時對稱稱加載。4、終極荷載觀測完完成后進行行卸載，卸卸載時亦須須注意對稱稱卸載，卸卸載要均勻勻，分級觀觀測記錄，在在全部荷載載卸掉后過過1h觀測零荷荷載標高。6）、掛籃預壓的的觀測1、在各前主吊桿桿處底模上上布設相對對固定的觀觀測點（設設置兩個斷斷面（前、后后），每個個斷面為三三個點。2、在相鄰墩上及及0#塊上同時時架設水準準儀；3、加載前先進行行觀測點的的初始高程程H1觀測4、各級荷載施工工完成后均均進行測點點高程H2觀測5、荷載卸載再進進行測點的的高程H3的觀測7）、試壓成果的的整理1、首先根據通過過觀測點的的初始高程程H1與卸載后后高程H3進行比較較，計算出出掛籃的非非彈性變形形值A，即A=H11-H3；2、由各級荷載測測點高程H2與卸載后后高程H3比較，計計算出掛籃籃各級荷載載的彈性變變形值B，即B=H33-H23、因掛籃部分非非彈性變形形的恢復，根根據以往的的施工經驗驗，各塊件件的施工預預拱度按f=A//2+B設置；4、最后將此成果果整理成冊冊，編制《懸臂施工掛籃試壓成果》。8）、1#～100#塊的施工工工藝流程程掛籃預壓完成后后即可進行行1#-100#塊的施工。1、1#塊施工：0#塊塊施工完成成→掛籃拼裝→掛籃預壓→1#塊鋼筋、預預應力管道道施工→掛籃各部部件檢查、驗驗收→對稱澆筑筑兩個1#塊砼→養生→預應力張張拉。2、2#～10#塊施工：：1#塊預應力力筋張拉完完成→松動前、后后吊桿→解除后錨錨桿→前移主桁桁架及后錨錨梁→后錨桿安安裝→前上橫梁梁、中橫梁梁及底模、側側模系統到到位并調整整→3#塊鋼筋、預預應力管道道施工→掛籃各部部件檢查→對稱澆筑筑兩個2#塊→養生→預應力張張拉→重復以上工工作進行下下一個塊件件的施工9）、鋼筋、混凝凝土、預應力等的施工與0#塊施工方法相同同，此處不不在陳述。10)、掛籃前移移1、本掛籃前移順順序如下：：掛籃前移其方法法如下：A、在前一塊件懸懸臂澆筑及及張拉施工工完成后，將將前后上橫橫梁及錨固固于梁體頂頂面的各吊吊桿松動，解除后下下橫梁錨固固在梁體底底板的短吊吊桿，利用用前、后上上橫的10t手拉葫蘆蘆將底模和和側模與梁梁體分離，下落側模和底模15㎝至20㎝。在澆好的塊件上鋪設軌道梁并利用聯接器將其與梁體的精軋螺紋鋼鎖定，將帶后反壓輪后錨梁移至后支點附近，利用精軋螺紋鋼將其主梁錨于梁體上，拆除后錨桿，用手拉葫蘆拖動主縱梁前移反復到位，主梁帶動底、側模系統前移，主梁到位后，反復調整主梁的位置后，將后錨桿錨定。B、掛籃移到位后收收緊各橫梁梁上的前后后吊桿及將后后橫梁錨固固在已澆筑筑好的梁體體上。2、掛籃拖拉前移移的速度不不宜太快，主主桁架前移移應同步，兩側應均勻對稱進行，可用油漆在主梁上按20㎝的間距標出刻度，前移時專人觀測，發現不一致及時調整。3、在主梁前移過過程中，應應采取有效效的措施保保證前、后后上橫梁相相對于主縱縱梁體位置置不變，以以保證整個個主桁前移移時的安全全和穩定。4、由于掛籃前移移是行走主主桁部分帶帶動前、后上橫梁及及整個底模模平臺系統統前移到位位，因此主主桁架的主主梁上下面應清理干干凈，減少少前進阻力力。5、主桁架拖拉行行走時，拆拆除多余的的支點（上上一塊件施施工的后支支點）使掛掛籃后上下下橫梁處于于兩支點受受力狀態，將將后錨吊桿桿及時拉上上，拆除后后短吊桿，帶帶動前后上上橫梁及整整個底模系系統就位。6、掛籃在前移和和澆筑砼時時，若遇到到6級以上大大風，應停停止作業，掛掛籃在停止止施工時后后錨吊桿應應處于工作作狀態7、掛籃施工屬于高高空作用，現現場應做好好欄桿、扶扶梯，并懸懸掛安全網網，施工人人員要按技技術要求和和安全操作作規程作業業，以保證證施工安全全。四、邊跨段施工邊跨現澆段長度度為7.992m，梁高高為2.30m。邊跨現現澆采用少少支點鋼管管支架搭設設。高度根根據基礎標標高而定。支架設兩排支點，后排支點支在過渡墩承臺上。前支點在支架搭設前，需對原地面進行處理后在其上澆筑2.0×2.0×0.3m砼墊塊作為基礎，支架采用φ325×8鋼管樁支架，前、后各設置5個支點。其上依次安放砂筒、橫梁及縱梁組成支架系統。底模采用10×10cm方木+竹膠板組成，側模采用型鋼焊成的片架+10×10cm方木+竹膠板組成，內模采用木模。五、合攏段施工合攏分兩步，首首先邊跨現現澆段7..92米，然后施施工合攏段段2米，張拉邊邊跨預應力力束，拆除除臨時支撐撐，再合攏攏中跨段。合攏段施工注意意事項：（1）、合攏段防崩崩鋼筋必須須按照規范范要求進行行設置或增增加，并焊焊接到位。（2）、底板預應力力張拉時砼砼強度達到到100%再進行張張拉。（3）、張拉鋼絞線線間隔進行行，張拉時時注意觀察察砼情況，發發現異常立立即停止施施工。待問問題查清后后，再進行行施工。（4）、合攏段施工再再對掛籃進進行部分拆拆除時需按按照由上到到下的順序序進行拆除除，拆除時時必須確保保安全。A、邊跨合攏①、邊跨合攏的支支架方案及及懸臂段的的標高控制制。a、合攏段的支架架搭設邊跨合攏段利用用掛籃底側側模系統。在在掛籃施工工結束邊跨跨側10#塊后，掛掛籃不動，將將掛籃底模模縱梁與邊邊跨現澆段段底縱梁采采用型鋼進進行聯接，其其上鋪設方方木和竹膠膠板形成底底模，側模模及內模采采用掛籃側側、內模，一次性澆筑混凝土成型。b、懸臂段的標高高控制合攏段施工時，為為保證合攏攏的精度，將將實測標高高與理論標標高進行對對比，如果果超出允許許范圍(20mmm)，在10#段上加水水袋配重，消消除標高誤誤差。c、勁性骨架施工工勁性骨架要求在在最短的時時間內焊接接完成，焊焊接時一頭頭先焊死，另另一頭待溫溫度適宜的的時迅速焊焊接完成。焊焊接時在預預埋件周邊邊混凝土上上覆蓋濕布布或者濕麻麻袋澆水降降溫，避免免燒傷混凝凝土。d、邊跨合攏砼的的澆筑合攏段砼的澆筑筑選擇在一一天中溫度度最低、溫溫度穩定相相對較長的的時段內進進行，合攏攏溫度一般般控制在11～16℃之間。合合攏段采用用微膨脹砼砼，防止因因砼收縮產產生裂縫。混混凝土一次次澆筑完成成，完成后后及時覆蓋蓋，終凝后后灑水養生生。e、體系轉換邊跨段合攏后，相應的鋼束張拉結束后，解除兩端臨時約束，完成體系轉換。臨時約束的拆除須兩端對稱同步施工。B、中跨合攏a、模板的支設方方法中跨合攏采用掛掛籃合攏，充充分利用掛掛籃的底模模及側內模模系統。在在中跨10#塊完成后，將將一側掛籃前前移，然后后將底模和和側模錨固固在兩個110#塊上，用掛籃的的底模和側側模及內模模作為中跨跨合攏段的的模板。b、中跨合攏前的的準備a）、提前一個星星期對溫度度進行觀測測，平均每每2個小時記記錄一下溫溫度值，尋尋找溫度最最低時的時時間。b）、制作中跨合合攏段勁性性骨架，勁性骨架架要求在最最短的時間間內焊接完完成，焊接接時一頭先先焊死，另另一頭待溫溫度適宜的的時候迅速速焊接完成成。焊接時時在預埋件件周邊混凝凝土上覆蓋蓋濕布或者者濕麻袋澆澆水降溫，避避免燒傷混混凝土。c）、為保持混凝凝土在澆筑筑工程中受受力不變，在在兩個100#段設計預預壓重量，并并隨著砼的的澆筑進行行卸載。預預壓配重水水箱配重，以以此便在卸載時同砼砼澆筑速度度同步。c、澆筑中跨合攏攏段砼合攏段砼的澆筑筑選擇在一一天中溫度度最低、溫溫度穩定相相對較長的的時段內進進行，合攏攏溫度一般般控制在11～16攝氏度度之間。合合攏段采用用微膨脹砼砼，防止因因砼收縮產產生裂縫。混混凝土一次次澆筑完成成，完成后后及時覆蓋蓋，終凝后后灑水養生生。d、張拉預應力鋼鋼束，完成成體系轉換換。b）、合攏段施工工完畢張拉拉剩余鋼絞絞線，使箱箱梁內力重重分配，完完成全橋的的體系轉換換。六、線形控制和測量量線形控制即時在在結合實際際施工的情情況下，不不斷進行相相關參數的的調整，來來指導下步步梁段施工工。按照預預留出各梁梁段施工后后將發生的的豎向位移移原則，確確定各梁段段的施工標標高，以保保證在長期期收縮、徐徐變完成后后，梁段的的標高與設設計一致。在在梁段施工工前，根據據計算確定定梁段的橋橋面標高，按按照橋面施施工標高，并并考慮掛籃籃變形的影影響，根據據梁段的結結構標高，確定頂、底板、腹板、梁面等控制點的立模標高。由于梁段的豎向位移受梁段的施工時間、預應力材料的型材、以及環境溫度、濕度等多種因素的影響，計算的梁段變形量與實際發生的變形量難以完全一致，因此梁段的線形控制是結合已施工梁段的線形變化，根據實際施工的砼容重、彈性模量、梁段施工時間、不斷進行相應調整的。箱梁懸臂施工標標高觀測方方法和控制制措施（1）、箱梁懸澆段段的各節段段立模標高高按下式確確定：式中：——i節節段立模高高程——i節段段設計高程程——在i節節段的預拱拱度——掛籃變形值——（i－1）梁段實測高程程與設計高高程累計誤誤差的調整整值高程控制以3等等水準高程程控制測量量標準為控控制網，箱箱梁懸澆以以4等水準高高程精度控控制聯測，選選用高精度度水準儀，其其偶然誤差差不大于11mm/kkm。每次標標高觀測結結果立刻上上報監理組組。（2）、主要控制點點的布置為監測懸臂中各各塊箱梁在在施工過程程中的撓度度變形情況況并指導施施工，在主主墩箱梁腹腹板頂面分分上、下游游方向及0#塊上預埋埋鋼筋，鋼鋼筋端頭漏漏出砼表面面約2CMM，作為撓撓度的觀測測的觀測點點。為保證證觀測點本本身的穩定