某大橋0#塊托架計(jì)算書(shū)PAGEPAGEIII0＃塊托架計(jì)算書(shū)目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc139169388"1概述1HYPERLINK\l"_Toc139169389"1.1工程概況1HYPERLINK\l"_Toc139169390"1.2托架結(jié)構(gòu)選型1HYPERLINK\l"_Toc139169391"1.3檢算的內(nèi)容2HYPERLINK\l"_Toc139169392"2計(jì)算手段及依據(jù)3HYPERLINK\l"_Toc139169393"3荷載及荷載組合3HYPERLINK\l"_Toc139169394"3.1荷載3HYPERLINK\l"_Toc139169395"3.2荷載組合3HYPERLINK\l"_Toc139169396"3.3荷載計(jì)算參數(shù)取值3HYPERLINK\l"_Toc139169397"4內(nèi)托架驗(yàn)算4HYPERLINK\l"_Toc139169398"4.1計(jì)算模型4HYPERLINK\l"_Toc139169399"4.2內(nèi)托架強(qiáng)度驗(yàn)算5HYPERLINK\l"_Toc139169400"4.3內(nèi)托架剛度驗(yàn)算6HYPERLINK\l"_Toc139169401"4.4內(nèi)托架穩(wěn)定驗(yàn)算7HYPERLINK\l"_Toc139169402"4.5內(nèi)托架預(yù)埋件驗(yàn)算8HYPERLINK\l"_Toc139169403"4.6內(nèi)托架焊接強(qiáng)度驗(yàn)算9HYPERLINK\l"_Toc139169404"5外托架驗(yàn)算9HYPERLINK\l"_Toc139169405"5.1計(jì)算模型9HYPERLINK\l"_Toc139169414"5.2外托架強(qiáng)度驗(yàn)算11HYPERLINK\l"_Toc139169416"5.3外托架剛度驗(yàn)算12HYPERLINK\l"_Toc139169418"5.4外托架穩(wěn)定驗(yàn)算12HYPERLINK\l"_Toc139169422"5.5外托架預(yù)埋件驗(yàn)算13HYPERLINK\l"_Toc139169423"5.6焊縫強(qiáng)度驗(yàn)算15HYPERLINK\l"_Toc139169424"6.計(jì)算結(jié)論16HYPERLINK\l"_Toc139169425"6.1內(nèi)托架驗(yàn)算結(jié)果16HYPERLINK\l"_Toc139169426"6.2外托架驗(yàn)算結(jié)果16XXX大橋0#塊托架計(jì)算書(shū)PAGE－PAGE22－1概述1.1工程概況Xxxx主橋?yàn)?5m+110m+65m三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)箱梁。本橋?yàn)閽旎@懸臂灌注施工，0＃和01＃采用支架現(xiàn)澆施工，其中0＃塊長(zhǎng)6.0m，01＃塊長(zhǎng)4.75m。1.2托架結(jié)構(gòu)選型三角形托架具有體積小，傳力路徑明確等優(yōu)點(diǎn)，因此本橋采用三角形托架。托架為型鋼加工而成，三角形托架通過(guò)預(yù)埋件與主墩相連。本工程托架的結(jié)構(gòu)布置圖如圖1.1－圖1.3所示。圖1.10＃（01＃）段牛腿支架立面布置圖圖1.20＃（01＃）段牛腿支架平面布置圖圖1.30＃（01＃）段牛腿支架1－1剖面圖1.3檢算的內(nèi)容托架雖然為臨時(shí)結(jié)構(gòu)，但它是0＃（01＃）施工的平臺(tái)，承受大部分澆筑0#（01＃）塊重量和施工荷載，它的變形大小對(duì)0#（01＃）塊立模標(biāo)高起著決定性的作用，所以一方面要保證托架在施工期間具有足夠的安全性，同時(shí)要控制托架的變形，保證0＃塊和01＃塊施工的順利完成。因此，托架的檢算內(nèi)容主要包括以下四個(gè)方面：（1）托架強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算；（2）托架整體及構(gòu)件穩(wěn)定驗(yàn)算；（3）預(yù)埋件驗(yàn)算；（4）焊縫強(qiáng)度驗(yàn)算。根據(jù)施工單位要求和相關(guān)規(guī)范規(guī)定，在檢算的過(guò)程中，主要考慮以下兩個(gè)指標(biāo)：強(qiáng)度（穩(wěn)定）指標(biāo)：應(yīng)力不超過(guò)[σ]=170MPa；剛度指標(biāo)：剛模板的面板變形應(yīng)小于1.5mm；主支架撓度容許值按施工方提供的施工組織中2mm的限值要求取用，其余支架（包括縱橫梁）撓度容許值按《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》規(guī)定的1/400取用。2計(jì)算手段及依據(jù)(1)計(jì)算手段：采用有限元軟件ANSYS、MADIS/CivilV6.1.1,輔以手算。(2)計(jì)算依據(jù)：XXXXX大橋托架設(shè)計(jì)圖紙XXXXXX大橋設(shè)計(jì)說(shuō)明《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000）《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ025-86）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD62-2004)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2004）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2002)《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》3荷載及荷載組合荷載取值參照XXXXXX特大橋托架設(shè)計(jì)圖紙、XXXXXX特大橋設(shè)計(jì)說(shuō)明、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000）及《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》。3.1荷載計(jì)算中考慮的荷載如下：(1)模板、支架自重；(2)混凝土自重；(3)施工人員和施工材料、機(jī)具等行走或堆放的荷載；(4)振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；(5)澆注混凝土?xí)r產(chǎn)生的偏載；(6)風(fēng)荷載。3.2荷載組合采用三種荷載組合方式，組合一用于驗(yàn)算強(qiáng)度，組合二用于驗(yàn)算托架剛度，組合三用于驗(yàn)算偏載下的穩(wěn)定。具體組合情況如下：組合一（計(jì)算強(qiáng)度）：(1)+(2)+(3)+(4)＋(6)組合二（驗(yàn)算剛度）：(1)+(2)組合三（驗(yàn)算偏載時(shí)的穩(wěn)定）：(1)+底板重+(3)+(4)+(5)+(6)3.3荷載計(jì)算參數(shù)取值(1)鋼筋混凝土容重：26kN/m3；(2)混凝土超灌荷載：2.0kN/m2(參照《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》)；(3)振搗混凝土?xí)r動(dòng)載：2.0kN/m2(參照《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》)；(4)模板及支架自重：01號(hào)塊的側(cè)模重為13.2t，內(nèi)模重為4.3t，底模重為11.4t。0號(hào)塊的側(cè)模重為15.3t，內(nèi)模重為5.0t，底模重為13.2t；(5)施工人員和施工機(jī)具荷載：2.5kN/m2(參照《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》)；(6)澆注混凝土偏載按一側(cè)腹板重量考慮；(7)風(fēng)荷載：本橋取基本風(fēng)壓W0=400Pa（參照《XXXXXX特大橋設(shè)計(jì)說(shuō)明》）。4內(nèi)托架驗(yàn)算4.1計(jì)算模型（1）計(jì)算模型采用空間桿系模型進(jìn)行計(jì)算，所有型鋼單元均采用梁?jiǎn)卧０宀捎冒鍐卧羌苄弯摻唤狱c(diǎn)處根據(jù)實(shí)際情況采用半鉸接形式，橫梁與三角架采用剛性節(jié)點(diǎn)連接,全橋結(jié)構(gòu)模型如圖4.1所示。（2）邊界條件根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙中托架與橋墩連接處的預(yù)埋件構(gòu)造特點(diǎn)，托架與橋墩的連接近似為固接，如圖4.1所示。(a)(b)圖4.1內(nèi)托架計(jì)算模型（3）荷載考慮箱梁底板段和翼緣段混凝土重量差別很大，加載時(shí)按分5段加載，如圖4.2所示。混凝土超灌以及振搗混凝土產(chǎn)生的荷載按照混凝土重量分段加載。施工人員、施工機(jī)具荷載均布地加在施工平臺(tái)上。圖4.2箱梁荷荷載分區(qū)計(jì)計(jì)算示意圖圖①混凝土自重：翼緣段：q1==101255/100000*226/3==8.866kN/mm2腹板段：q2==393665/100000**26/00.6=1170.558kN//m2底板段：q3==519775/100000**26/44.8=228.155kN//m2②混凝土振搗動(dòng)載載：q1=q2=qq3=2.00kN/mm2③混凝土超脹：q1=q2=qq3=2.00kN/mm2④模板及支架自重重:腹板、底板段模模板總重=內(nèi)模重＋＋底模重，故故：q2=q3=(111.4+44.3)**10/((4.755*6)==5.511kN//m2翼緣段模板總重重=側(cè)模重，故故：q1=13.2*110/(44.75**6)=44.63kN/mm2⑤施工機(jī)具及人員員：2.5kN/mm24.2內(nèi)托架強(qiáng)度驗(yàn)算算采用組合一進(jìn)行行計(jì)算。因因?yàn)椴捎昧毫簡(jiǎn)卧M(jìn)行行計(jì)算，每每一截面上上下緣應(yīng)力力大小不同同，各截面面最大應(yīng)力力控制設(shè)計(jì)計(jì)，故取截截面最大應(yīng)應(yīng)力分布考考察其強(qiáng)度度是否滿足足規(guī)范要求求，應(yīng)力分分布如圖44.3所示。圖4.3組合一一情況各截截面最大應(yīng)應(yīng)力云圖(MMPa)經(jīng)計(jì)算得到，各各截面最大大應(yīng)力云圖圖如由圖4.3所示示，可見(jiàn)，外外側(cè)第1、4片三角架架應(yīng)力大于于內(nèi)側(cè)2、3號(hào)三角架架。內(nèi)托架架的最大拉拉應(yīng)力出現(xiàn)現(xiàn)在橫梁與與外側(cè)三角角架連接處處，該截面面上緣最大大應(yīng)力為1127MP，下緣最大大壓應(yīng)力為1336MPaa。均在容許許應(yīng)力(170MMPa)范圍內(nèi)。因因此，內(nèi)托托架強(qiáng)度滿滿足規(guī)范要要求。中橫橫梁的彎矩矩圖分別如如圖4.4所示，可可以看出，在橫梁與外側(cè)三角架連接處彎矩最大。外側(cè)三角架的軸力圖如圖4.5所示，可知，斜撐桿所受壓力最大。圖4.4荷載組組合一下中橫梁的的彎矩圖（kN.m）圖4.5荷載組組合一下外外三角架軸軸力圖（kN）4.3內(nèi)托架剛度驗(yàn)算算采用組合二進(jìn)行行計(jì)算。內(nèi)內(nèi)托架三角角架的豎向向撓度如圖圖4.6所示示。圖4.6內(nèi)托托架豎向撓撓度(mmm)圖4.6所示的撓撓度值為整整體下?lián)现抵怠?#塊底模面面板最大下下?lián)献冃螢闉?.1mm，小于規(guī)定定的1.55mm（見(jiàn)圖圖4.6所示示）。三角架的的下?lián)暇⌒∮?.11mm，在限值L/4400以內(nèi)內(nèi)。因此，內(nèi)托架能能夠滿足規(guī)規(guī)范關(guān)于剛剛度的要求求。4.4內(nèi)托架穩(wěn)定驗(yàn)算算按荷載組合三進(jìn)進(jìn)行整體穩(wěn)穩(wěn)定和構(gòu)件件穩(wěn)定的驗(yàn)驗(yàn)算。偏載載作用下內(nèi)內(nèi)托架三角角架的軸力力圖如圖4.7所示。圖4.7偏載載下內(nèi)托架三角角架軸力圖圖(kN)整體穩(wěn)定驗(yàn)算：：屈曲分析析的1到5階失穩(wěn)臨臨界荷載系系數(shù)分別為為：7.66、7.67、7.72、7.73、9.29，其一階階失穩(wěn)模態(tài)態(tài)表現(xiàn)為整整體向平面面外傾斜。構(gòu)件穩(wěn)定驗(yàn)算：：經(jīng)分析，偏載側(cè)三角架斜撐為失穩(wěn)最不利構(gòu)件。按格構(gòu)式軸壓構(gòu)件驗(yàn)算其穩(wěn)定，其受到的軸力N=366kN（見(jiàn)圖4.7）。按《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTJ025-86）表1.2.16-1計(jì)算，其繞實(shí)軸彎曲時(shí)的最小整體穩(wěn)定性安全系數(shù)為3.55，繞虛軸彎曲時(shí)的最小整體穩(wěn)定性安全系數(shù)為2.99，均大于1，滿足規(guī)范的要求。4.5內(nèi)托架預(yù)埋件驗(yàn)驗(yàn)算圖4.10預(yù)埋埋件計(jì)算參參數(shù)示意圖圖本預(yù)埋件驗(yàn)算按按《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》（GB5500100-20002）(以下簡(jiǎn)稱(chēng)稱(chēng)規(guī)范)進(jìn)行。下下面的計(jì)算算按規(guī)范第第10.99.1條進(jìn)行：由錨板和和對(duì)稱(chēng)配置置的直錨筋筋所組成的的受力預(yù)埋埋件，其錨錨筋的總截截面面積As應(yīng)符合一定定要求。（aa）（b）圖4.11預(yù)埋埋件計(jì)算示示意圖內(nèi)托架2、3號(hào)號(hào)三角架上部與橋墩墩采用預(yù)埋埋件連接（見(jiàn)見(jiàn)圖4.111(a)）,分析可知知，此處的的預(yù)埋件受受拉、彎、剪剪共同作用，但受力相相比于外托托架相應(yīng)位位置的預(yù)埋埋件較小，以以外托架相相應(yīng)位置的的預(yù)埋件驗(yàn)驗(yàn)算為準(zhǔn)。內(nèi)托架2、3號(hào)號(hào)三角架下下部與橋墩墩采用預(yù)埋埋件連接，分分析可知，此此處的預(yù)埋埋件受壓、彎彎、剪共同同作用。具具體計(jì)算如如下：錨筋面積驗(yàn)算把組合一工況下下錨固端的的支座反力力（N=－258kNN,V=2258kNN）反向加到到預(yù)埋件上上。按規(guī)范10.99.1-2計(jì)算的錨錨筋值＝1365mm2（詳細(xì)計(jì)計(jì)算過(guò)程略）錨筋實(shí)配值：，大大于，滿足足要求。（2）構(gòu)造要求嚴(yán)禁采用冷加工工鋼筋。錨筋與錨板的焊焊接宜采用用穿孔塞焊焊，焊縫高度度不宜小于于0.5dd=10mmm。按規(guī)范第9.33.1條規(guī)規(guī)定的受拉拉鋼筋錨固固長(zhǎng)度la=0.7αfyd/ft＝0.7**0.144*2100*20//1.711=2400mm，實(shí)實(shí)際錨固長(zhǎng)長(zhǎng)度為4000mm，錨筋錨固固長(zhǎng)度滿足足要求。4.6內(nèi)托架焊接強(qiáng)度度驗(yàn)算內(nèi)托托架外側(cè)三三角架斜撐撐與橋墩連連接部位的的預(yù)埋件與與斜撐采用焊焊接方式進(jìn)進(jìn)行連接，需需要對(duì)該處處的焊縫進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算。按荷載組合一下的內(nèi)力進(jìn)行焊縫強(qiáng)度驗(yàn)算。圖4.12內(nèi)托托架與預(yù)埋埋鋼板連接接焊縫強(qiáng)度度計(jì)算示意意圖焊條為E43型型，焊腳尺尺寸為hf=10mmm。豎向焊焊縫長(zhǎng)度l=1000mm，橫向向焊縫長(zhǎng)度度l=2*48mm（見(jiàn)圖圖4.12）。焊縫縫受力情況況為：N=－258kN,VV=2588kN。按《公路橋涵鋼鋼結(jié)構(gòu)及木木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（JTJ025--86）：計(jì)算得：：，滿足規(guī)規(guī)范要求。5外托架驗(yàn)算5.1計(jì)算模型型（1）計(jì)算模型采用空間桿系模模型進(jìn)行計(jì)計(jì)算，所有有型鋼單元元均采用梁梁?jiǎn)卧Ｄ０宀捎冒灏鍐卧羌苄弯撲摻唤狱c(diǎn)處處根據(jù)實(shí)際際情況采用用半鉸接形形式，其余余單元均采采用剛性節(jié)節(jié)點(diǎn)連接,結(jié)構(gòu)模型型如圖5.1所示。（2）邊界條件根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙中中托架與橋橋墩連接處處的預(yù)埋件件構(gòu)造特點(diǎn)點(diǎn)，托架與與橋墩的連連接近似為為固接，如如圖5.11所示。(a)(b)圖5.1外托托架計(jì)算模模型荷載外托架架加載方式式同內(nèi)托架架。5.2外托架強(qiáng)度驗(yàn)算算采用荷載組合一一進(jìn)行計(jì)算算，其最大大應(yīng)力云圖圖見(jiàn)圖5.3。圖5.3組合一情況各截截面最大應(yīng)應(yīng)力云圖(MPaa)外托架的最大應(yīng)力力出現(xiàn)在橫橫梁與外側(cè)側(cè)三角架連連接處，該該截面上緣緣最大拉應(yīng)應(yīng)力為1334MPaa，下緣最最大壓應(yīng)力力為1433MPa，小于容許應(yīng)力力(170MMPa)。因此，外外托架強(qiáng)度度滿足規(guī)范范要求。邊邊橫梁的彎彎矩圖分別別如圖5.4所示，可可以看出，在橫梁與外側(cè)三角架連接處彎矩最大。外側(cè)三角架的軸力圖如圖5.5所示。圖5.4荷載組組合一下中橫梁的的彎矩圖（kN.m）圖5.5荷載組組合一下外外三角架軸軸力圖（kN）5.3外托架剛度驗(yàn)算算采用組合二進(jìn)行行計(jì)算。內(nèi)內(nèi)托架三角角架的豎向向撓度如圖圖5.6所示。圖5.6外托架架豎向撓度度(mmm)圖5.6所示的撓撓度值為整整體下?lián)现抵担蓤D可可知主三角架的的最大下?lián)蠟?.2mm，小于L/4000（L=4.775m）。因此，外托架的的剛度滿足足規(guī)范要求求。5.4外托架穩(wěn)定驗(yàn)算算按荷載組合三進(jìn)進(jìn)行整體穩(wěn)穩(wěn)定和構(gòu)件件穩(wěn)定的驗(yàn)驗(yàn)算，計(jì)算算所得一階階失穩(wěn)模態(tài)態(tài)如圖5.7所示。圖5.7外托架一階失穩(wěn)穩(wěn)模態(tài)整體穩(wěn)定驗(yàn)算屈曲分析的前33階失穩(wěn)臨臨界荷載系系數(shù)分別為為：13..60、32.665、35.009，其一一階失穩(wěn)模模態(tài)表現(xiàn)為為整體向平平面外傾斜斜。構(gòu)件穩(wěn)定驗(yàn)算按荷載組合三進(jìn)進(jìn)行整體穩(wěn)穩(wěn)定和構(gòu)件件穩(wěn)定的驗(yàn)驗(yàn)算。偏載載作用下內(nèi)內(nèi)托架三角角架的軸力力圖如圖4.7所示。圖5.8偏載載下內(nèi)托架三角角架軸力圖圖(kN)經(jīng)分析，腹板偏偏載側(cè)三角角架斜撐為為失穩(wěn)最不不利構(gòu)件。按格構(gòu)式軸軸壓構(gòu)件驗(yàn)算其其穩(wěn)定，其受到的軸軸力N=8188kN(見(jiàn)圖5.5))。按《公公路橋涵鋼鋼結(jié)構(gòu)及木木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》（JTJ0025-886）表1.22.16--1計(jì)算，其繞實(shí)軸彎曲時(shí)時(shí)的最小整整體穩(wěn)定性性安全系數(shù)數(shù)為2.51，繞虛軸彎曲時(shí)時(shí)的最小整整體穩(wěn)定性性安全系數(shù)數(shù)為1.95，均大大于1，滿足規(guī)范范的要求。5.5外托架預(yù)埋件驗(yàn)驗(yàn)算按照《混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》（GB500110-20002）第10.99.1條：由錨板和和對(duì)稱(chēng)配置置的直錨筋筋所組成的的受力預(yù)埋埋件，其錨錨筋的總截截面面積As應(yīng)符合一定定要求。（1）上部預(yù)埋件驗(yàn)驗(yàn)算2、3號(hào)三角架上部與與橋墩采用用預(yù)埋件連連接(見(jiàn)圖5.9),分析可可知，預(yù)埋埋件受拉、彎彎、剪作用用。（a）(b)圖5.9預(yù)埋件驗(yàn)算算示意圖錨筋面積驗(yàn)算把組合一工況下下錨固端的的支座反力力（N=1377kN,VV=15kN,,M=200kN.mm）反向加到到預(yù)埋件上上。按規(guī)范10.99.1-2計(jì)算的錨錨筋值＝2156mm2，錨筋實(shí)配值：，大于，滿足要要求。（2）構(gòu)造要求嚴(yán)禁采用冷加工工鋼筋。錨筋與錨板的焊焊接宜采用用穿孔塞焊焊，焊縫高度度不宜小于于0.5dd=10mmm。按規(guī)范第9.33.1條規(guī)規(guī)定的受拉拉鋼筋錨固固長(zhǎng)度la=αfyd/ft＝0.144*2100*20//1.711=3433mm，實(shí)實(shí)際錨固長(zhǎng)長(zhǎng)度為4000mm，錨筋錨固固長(zhǎng)度滿足足要求。（2）下部預(yù)埋件驗(yàn)驗(yàn)算三角架下部與橋橋墩采用預(yù)預(yù)埋件連接(見(jiàn)圖5.9),分析可可知，1、4號(hào)三角架架的預(yù)埋比比2、3號(hào)三角架架的預(yù)埋件件受力較為為不利，所所以計(jì)算時(shí)時(shí)只考慮外外測(cè)的預(yù)埋埋件。把組合一工況下下錨固端的的支座反力力（N=－497kNN,V=4499kNN,M=33.76kkN.m）反向加到到預(yù)埋件上上。按規(guī)范10.99.1-1計(jì)算的錨錨筋值＝26500mm2，錨筋實(shí)配值：，大于，滿足要要求。5.6焊縫強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算（1）上部焊縫驗(yàn)算算按荷載組合一進(jìn)進(jìn)行焊縫強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算。計(jì)算算示意圖如如圖5.10所示。圖5.10焊縫強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算示示意圖焊條為E43型型，焊腳尺尺寸為hf=10mm。豎向焊縫縫長(zhǎng)度l==500mmm，橫向焊焊縫長(zhǎng)度l=4000mm（見(jiàn)見(jiàn)圖5.10）。受力情情況為：N=1137kNN,V=115kN,,M=200kN.mm按《公路路橋涵鋼結(jié)結(jié)構(gòu)及木結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》（JTJ025--86）：計(jì)算得：：，滿足規(guī)規(guī)范要求。（2）下部焊縫驗(yàn)算按荷載組合一進(jìn)進(jìn)行焊縫強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算。計(jì)算算示意圖如如圖5.10所示。圖5.10焊縫強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算示示意圖焊條為E43型型，焊腳尺尺寸為hf=10mm。豎向焊縫縫長(zhǎng)度l==200mmm，橫向焊縫縫長(zhǎng)度l=2*76mm（見(jiàn)圖圖5.10）。受力情