畢業設計說明書邯鄲針織服裝綜合車間設計專業土木工程學生高建輝指導教師李秋英河北工程大學土木工程學院摘要本設計為邯鄲針織服裝3#綜合車間，位于河北省邯鄲市區，地震基本烈度為7度,設計地震分組為第一組，設計地震基本加速度值為0.10g。綜合考慮周邊環境與社會發展的需要，對該結構采用鋼筋混凝土框架結構，整體現澆，擬建車間為5層,建筑面積4300m2。其中一層設裁剪車間、凈坯庫房、整庫房、空調車房、辦公室、開水間、廁所、電梯間、樓梯等。二層設縫紉車間、開水間、廁所、電梯間、樓梯等。三層設后整理車間、鋪料庫、開水間、廁所、電梯間、樓梯等。四層設印花車間、鋪料庫、質檢、倉庫、辦公室、廁所、開水間、水池、電梯間、樓梯等。五層設電梯機房。結構設計基準期為50年。場地為Ⅱ類建筑場地，地基承載力特征值fa=150Kpa。本設計分為建筑設計和結構設計兩大部分。建筑設計部分綜合了幾個方案的優點，考慮了影響建筑的各種因素，采用了既能滿足綜合車間的多方面要求，又比較經濟適用的方案。建筑設計的過程分為熟悉設計任務、提出設計方案和施工圖的繪制三個階段，其內容包括總平面圖設計、建筑平面設計、立面設計、剖面設計和建筑構造設計。本建筑設計嚴格遵循建筑設計的各項原則，即符合安全、美觀、經濟、使用功能等原則。建筑設計成果體現在建筑施工圖上。結構設計的過程分為結構方案的選擇與布置、主體結構的計算和構件的設計計算三個過程。設計內容有：荷載統計，水平地震作用下及豎向荷載作用下框架的內力計算，內力組合，梁柱的截面設計，樓梯、樓板設計及基礎設計等。另外運用PK、PM及CAD進行框架的結構設計計算和板的配筋計算。AbstractThisdesignisHebeiprojectuniversitywestschooldistrictstudentdiningroom,locateinHebeiprojectuniversitywestschooldistrict,seismicbasicintensityis7degreesecondgroups,designseismicbasicallyaccelerationvalueis0.15g.Comprehensiveconsiderationisperipheryandenvironmentaltobewiththeneedsofsocialdevelopment,asthisstructureadoptstheframestructureofreinforcedconcrete,wholearecast-in-place,itisfourlevelsoftototal,localfivefloorandfirstlayerareof4.5m,standardlayerisof4.5m,localfivefloorisof3m.Constructtocontainstudentdiningroomandfreesupermarket,letdiningroomreservethefunctionssuchasthestaffdormitoryofdiningroomandthewarehouseofuse,thecontroloffloorareain7500㎡control.Itismostofthatthisdesigndivideintobuildingdesignandstructuraldesigntwo.Buildingdesignhascomprehensiveparttheadvantageofsomeschemes,haveconsideredthevariousfactorsthataffectbuilding,haveadoptedthevariousrequirementconcerningsatisfyingdiningroom,andcomparetheschemewithsuitableeconomy.Thecourseofbuildingdesigndividesintofamiliardesigntask,putforwarddesignschemeandconstructionpicturedraw3stages,itscontent,includingthedesignofgenerallayout,buildingplanedesignanduprightsurfacearedesigned,sectiondesignandbuildingstructuredesign.Constructdesigneveryprincipleoffollowingbuildingdesignstrictly,accordwithsafety,isbeautiful,economic,makebehardworkingtobeabletowaitforprinciple.Buildingdesignaccomplishmentembodimentisonbuildingconstructionpicture.Thecourseofstructuraldesigndividesintotheoptionofstructuralschemewitharrange,thedesigncalculationofcomponentandthecalculationofmainstructure3courses.Designcontenthas:Loadstatisticsishorizontalandseismictotakeaffectanderecttoloadrolesillframeforcecalculation,forcecombinationandthesectiondesignofbeamcolumn,stairsandflooraredesignedandbasicdesign.AdditionallywithPK,PMandCAD,thestructuraldesignthatcarriesoutframeiscalculatedwithboardmatchtendoncalculation.目錄0緒論 11工程概況 1設計條件 21.1.1自然條件 2設計資料 2建筑物層數及層高: 2設備條件 2房間的組成及面積要求 22建筑設計 2建筑設計說明 2平面設計 2建筑設計要點: 3防火要求: 3樓梯設計 3設計要求 3構件規定 33工程作法 3工程作法 3屋面做法 3樓面做法: 4內墻: 44確定截面尺寸 5框架梁 5框架柱 5樓板 6結構計算簡圖 65重力荷載計算 7屋面及樓面的永久荷載標準值 7屋面及樓面可變荷載標準值 8外墻和內墻做法及重力荷載計算 86框架側移剛度計算 10橫向框架側移剛度計算 107橫向水平地震作用下框架結構的內力和側移計算 13橫向自振周期計算 13水平地震作用及樓層地震剪力計算 14水平地震作用下的位移驗算 15水平地震作用下框架內力計算 158樓梯設計(標準層梯設計) 21梯段板計算 21平臺板設計: 22平臺梁設計 239豎向荷載作用下框架結構的內力計算 24橫向框架內力計算 24橫向框架柱軸力計算 29橫向框架內力組合 3610截面設計 53框架梁 53梁的正截面受彎承載力計算 53梁斜截面受剪承載力計算 55框架柱截面設計 56剪跨比和軸壓比驗算 56剪跨比和軸壓比驗算 5610.2.3柱斜截面受剪承載力計算 59總結 60鳴謝 60參考文獻 60邯鄲針織服裝綜合車間學生高建輝指導老師李秋英河北工程大學土木工程學院土木工程專業建筑工程方向0緒論根據設計任務書的要求，本次結構設計采用鋼筋混凝土框架結構。設計過程遵循先建筑、后結構、再基礎的思路。建筑設計依據用地條件和建筑使用功能、周邊環境特點，首先設計建筑平面，包括建筑平面選擇、平面柱網布置、平面交通組織及平面功能設計；其次進行立面造型、剖面的設計；最后進行樓梯的設計及相關構件的初選。本次設計的建筑物位于地震區，應該考慮地震的影響，查閱有關規范和資料，進行結構設計時不用考慮風荷載，主要內容包括：=1\*GB2⑴建筑方案設計；=2\*GB2⑵柱網及結構方案的確定；=3\*GB2⑶初步確定構件截面尺寸并統計荷載；=4\*GB2⑷結構剛度及地震作用計算；=5\*GB2⑸水平作用下內力求解（D值法）；=6\*GB2⑹豎向荷載結構內力計算；=7\*GB2⑺豎向彎矩調幅及內力組合；=8\*GB2⑻梁柱配筋計算,樓板配筋與樓梯設計；=9\*GB2⑼基礎的配筋計算。1工程概況該工程為邯鄲針織服裝綜合車間。本工程總建筑面積控制在4300㎡左右。建筑物為四層工業廠房,采用鋼筋混凝土框架結構。其中一層設裁剪車間、凈坯庫房、整庫房、空調車房、辦公室、開水間、廁所、電梯間、樓梯等。二層設縫紉車間、開水間、廁所、電梯間、樓梯等。三層設后整理車間、鋪料庫、開水間、廁所、電梯間、樓梯等。四層設印花車間、鋪料庫、質檢、倉庫、辦公室、廁所、開水間、水池、電梯間、樓梯等。五層設電梯機房。自然條件（1）建筑場地地段情況總平面圖，場地地勢平坦。KN/㎡。KN/㎡。（4）工程地質及水文地質資料:地下水位經勘察,初見水位不明顯,穩定水位5.4～5.8ｍ,屬上層滯水。（5）場地地基情況：場地土的類型為中軟場地土,建筑場地類別為Ⅱ類。地基承載力特征值按fak=180kpa設計。（6）邯鄲地區地震基本烈度為7度第一組，設計地震基本加速度值為0.10g。建筑物層數及層高:建筑物為四層，采用鋼筋混凝土框架結構，建議層高：3.6m。設備條件電力、供水、排水、供熱均有城市管網系統引入。一層設裁剪車間、凈坯庫房、整庫房、空調車房、辦公室、開水間、廁所、電梯間、樓梯等。二層設縫紉車間、開水間、廁所、電梯間、樓梯等。三層設后整理車間、鋪料庫、開水間、廁所、電梯間、樓梯等。四層設印花車間、鋪料庫、質檢、倉庫、辦公室、廁所、開水間、水池、電梯間、樓梯等。五層設電梯機房。2建筑設計平面設計該綜合車間根據使用要求、結合場地條件、結構選型等情況按照建筑模數選擇開間和進深，進而選擇合理的建筑平面為靈活分割使用空間創造了條件。該車間在設計時保證了房間的良好朝向和通風。建筑設計要點:為了滿足使用要求設有電梯一部；樓梯。建筑內設有帶前室的男女衛生間，在前室內設洗手盆。防火要求:為滿足防火等級的要求，建筑安全出口為四個，分別設在建筑的端部。走道和樓梯的最小寬度均大于。設計要求在設計中要求樓梯堅固、耐久、防火；做到上下通行方便，便于搬運物品，有足夠的通行寬度和疏散能力；此外，樓梯尚有一定的美觀要求。樓梯間設計應符合現行國家標準《建筑防火規范》和《高層民用建筑設計規范》的相關規定。構件規定樓梯梯段凈寬不應小于。六層及六層以下住宅，一邊設有欄桿的梯段凈寬不應小于1m。樓梯踏步寬度不應小于0.26m，踏步高不應大于0.175m。樓梯平臺凈寬不應小于樓梯梯段凈寬，且不得小于1.2m。樓梯下面凈空高度的控制為：梯段上凈高大于2200㎜，樓梯平臺處梁底的凈高大于2000㎜。平臺深度的計算應從結構邊開始，考慮安全因素，平臺邊緣應退離轉角或門邊大約一個踏面寬的位置。3工程作法屋面做法保護層:上鋪8～10厚地磚鋪平拍實,縫寬5～8,1:1水泥砂漿填縫結合層:25厚1:4干硬性水泥砂漿,面上撒素水泥墊層：C20細石混凝土，內配4@150×150鋼筋網片隔離層:干鋪無紡聚酯纖維布一層×找平層:1:3水泥砂漿,砂漿中摻聚丙烯或錦綸-6纖維0.75～0.90kg/㎡找坡層:1:8水泥膨脹珍珠巖找2%坡結構層:100厚鋼筋混凝土屋面板樓面做法:瓷磚樓面:瓷磚鋪面,水泥漿擦縫2內墻:墻1:噴刷內墻涂料﹪的硅質密實劑，分三層抹灰，收水時壓實。5厚1:2水泥砂漿抹面壓光。墻2（衛生間）:貼5厚釉棉磚，白水泥擦縫8厚1:0.5:4水泥石灰膏砂漿打底畫出紋理，刷加氣混凝土一道外墻:15厚1:3水泥砂漿 3～4厚1:1水泥砂漿加水重20％建筑膠鑲貼8厚瓷磚，水泥漿擦縫墻裙:17厚1:3水泥砂漿刷素水泥漿3～4厚1:1水泥砂漿加水重20％建筑膠鑲鉆4～5厚釉面磚，白水泥漿擦縫踢腳:15厚1:3水泥砂漿10厚1:2水泥砂漿抹面壓光頂棚:V型輕鋼龍骨吊頂:0.25KN/m2散水:混凝土散水60厚C15混凝土，面上加5厚1:1水泥砂漿隨打隨抹光50厚3:7灰土素土夯實，向外坡4％臺階:石質板材貼面臺階20～25厚石質板材踏步及踢腳板，水泥漿擦縫30厚1:4干硬性水泥砂漿素水泥漿結合層一遍60厚C15混凝土臺階（厚度不包括踏步三角部分）30厚3:7灰土素土夯實道路:120厚或180厚或220厚C25混凝土面層25厚粗砂300厚3:7灰土路基碾壓密實樓地面:4～5厚陶瓷錦磚鋪實拍平，素水泥漿擦縫20厚1:4干硬性水泥砂漿素水泥漿結合層一遍60或80厚C15混凝土素土夯實4確定截面尺寸①橫向框架梁:最大跨度為7.2mh＝（1/8～1/12）l＝900㎜～600㎜取h＝750㎜,/h＝（7200－300）/700＝9.2>4b＝（1/2～1/3.5）h＝375㎜～214.3㎜取b＝350㎜,h/b＝750/350＝2.14<4符合要求故橫向框架梁截面尺寸為b×h＝350㎜×750㎜。②h＝（1/8～1/12）l＝862.5㎜～575㎜取h＝750㎜,/h＝（6900－300）/750＝8.8>4b＝（1/2～1/3）h＝375㎜～214.3㎜取b＝350㎜,h/b＝750/350＝2.14<4，符合要求。由于結構橫向和縱向的跨度大體一致，為了施工方便，決定使用一種框架梁：即b×h＝350㎜×750㎜。故縱向框架梁截面尺寸為b×h＝350㎜×750㎜。③次梁1:跨度l＝6.9mh＝（1/18～1/12）l＝383.3㎜～575㎜取h＝500㎜,/h＝（6900－300）/500＝13.2>4b＝（1/2～1/3）h＝250㎜～166.7㎜取b＝250㎜,h/b＝550/250＝2<4，符合要求。故縱向框架次梁截面尺寸為b×h＝250㎜×500㎜。④次梁2：跨度l=4.0mh＝（1/12～1/8）l＝333.3㎜～500㎜取h＝400㎜,/h＝（4000－300）/400＝9.25>4b＝（1/2～1/3）h＝200㎜～215㎜取b＝200㎜,h/b＝400/200＝2<4，符合要求。故縱向框架次梁截面尺寸為b×h＝400㎜×200㎜。⑤次梁3：跨度l=3.2mh＝（1/12～1/8）l＝267㎜～400㎜取h＝400㎜,/h＝（3200－300）/400＝7.25>4b＝（1/2～1/3）h＝200㎜～215㎜取b＝200㎜,h/b＝400/200＝2<4，符合要求。故縱向框架次梁截面尺寸為b×h＝400㎜×200㎜。根據柱的軸壓比極限按下列公式計算：(a)柱組合的軸壓力設計值注：考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數，邊柱取1.3，中柱取1.25；F按簡支狀態計算柱的負荷載面積為折算在單位面積上的重力荷載代表值，近似取（12-15）KN/m2n為驗算截面以上的樓層層數（b）注：為框架柱軸壓比限值，本方案為二級抗震等級，查《建筑抗震設計規范GB50011-2001》,取0.9。為混凝土軸心抗壓強度設計值，C30為14.3N/mm2。（c）計算過程:×15×10-3×3600×4×6900＝968760N×14.3）=75273mm2=388mm邊柱KJZ-A和KJZ-D取450mm×450mm。×15×10-3×7200×4×6900＝3875040N×14.3）=301091mm2中柱KJZ-B和KJZ-C取600㎜×600㎜樓板為現澆雙向連續板:t＝≥（1/50）L＝78㎜取t＝100㎜①梁的計算跨度:AB跨＝6900㎜，BC跨＝6900㎜，CD跨＝6900㎜。②框架柱的高度:標準層3.6m，底層為4.2m。由此得框架計算簡圖及柱編號如圖所示:圖4.1橫向框架結構計算簡圖5重力荷載計算屋面（上人）:保護層:上鋪8～10厚地磚鋪平拍實,縫寬5～8,1:1水泥砂漿填縫結合層:25厚1:4干硬性水泥砂漿,面上撒素水泥墊層：C40細石混凝土，內配4@150×150鋼筋網片隔離層:干鋪無紡聚酯纖維布一層×0.5＝0.15KN/㎡找平層:1:3水泥砂漿,砂漿中摻聚丙烯或錦綸-6纖維0.75～0.90kg/㎡找坡層:1:8水泥膨脹珍珠巖找2%坡2.36KN/㎡100厚鋼筋混凝土屋面板×25=2.5KN/㎡V型輕鋼龍骨吊頂0.25KN/㎡合計5.1KN/㎡1～3層樓面:×19.8=0.198KN/㎡×20=0.40KN/㎡×25＝2.5KN/㎡V型輕鋼龍骨吊頂0.368KN/㎡合計3.466KN/㎡查《建筑荷載規范GB50009-2001》得;不上人屋面均布活荷載標準值0.70KN/㎡樓面活荷載標準值2.00KN/㎡基本風壓：按邯鄲地區50年一遇風荷載標準值0.30KN/㎡基本雪壓：按邯鄲地區50年一遇風荷載標準值0.35KN/㎡規范規定，對于不上人屋面，取雪壓與活荷載最大值，即0.7KN/㎡。外墻體為300㎜厚蒸壓粉煤灰混凝土砌塊5.5KN/m3外墻面做法：12-15mm厚1：3水泥砂漿噴或滾刷底層涂料一遍噴或滾刷涂料兩遍20KN/㎡則外墻單位面積重力荷載為:5．5×0.3＋20×（0.015+0.005）＝2.05KN/m3內墻為220㎜厚蒸壓粉煤灰混凝土砌塊5.5KN/m3內墻面做法：﹪的硅質密實劑，分三次抹灰，收水時壓實。5mm厚1:2水泥砂漿抹面壓光,表面貼瓷磚兩側均同樣做法，則內墻單位面積重力荷載為:×0.2＋17××2＝2.12KN/㎡(1)屋面恒荷載標準值：5.1KN/㎡××5.1=5320.728KN(2)樓面恒荷載標準值:3.466KN/㎡××KN(3)屋面可變荷載標準值：××0.7=730.3KN（4）樓面可變荷載標準值：××2.0=2086.56KN（5）墻體重力荷載標準值：外墻均用300mm厚加氣濕混凝土加氣砌塊：（50.4+20.7）×2×××3.6=844.668KN內墻均用200mm厚加氣濕混凝土加氣砌塊：××2+4.2+3×2））×××=367.496KN×××2+4.2+3×2））×××=292.248KN×××2+4.2+3×2））×××=346.896KN×××2+4.2+3×2））×××=346.896KN表5.1框架柱重力荷載標準值：柱名稱規格尺寸（mm×mm）高度H（m）根數單重(KN)KJZ-A450×4504.2(3.6)8KJZ-B600×6004.2(3.6)8KJZ-C600×6004.2(3.6)8KJZ-D450×4504.2(3.6)8注：整個結構底層層高4.2m，標準層高3.6m。表5。2框架梁重力荷載標準值：梁名稱規格尺寸（mm×mm）長度H（m）根數單重(KN)KJL-Ⅰ750×35028KJL-Ⅰ750×35024KJL-Ⅱ500×25038KJL-Ⅱ500×2501KJL-Ⅲ400×2001KJL-Ⅲ400×2001重力荷載代表值（計算結果見圖2）:頂層×××××9）+（844.668+346.896）××0.9＝10820KN三層×××××9）+（844.668+346.896）×1×0.9＝11925.11KN二層×××××18）+（844.668+292.248）×1×0.9＝11876KN底層×××××9）+（844.668+346.896）×1×0.9＝11945.71KN圖5.1各質點的重力荷載代表質6框架側移剛度計算橫梁線剛度計算過程見表2；柱線剛度計算過程見3。表6.1橫梁線剛度計算表計算表柱的側移剛度按式計算，式中系數由表5.5所列公式計算。根據梁柱線剛度比的不同，本設計的柱可分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱等。表6.3橫向側移剛度D值計算（）表6.4橫向框架頂點位移計算將上述不同情況下同層框架柱側移剛度相加，即得框架各層層間側移剛度，見表7。表6.5橫向框架層間側移剛度（）層次1234由表7可見，，故該框架為規則框架。7橫向水平地震作用下框架結構的內力和側移計算計算基本周期-假想集中在各樓面處的重力荷載代表值G為水平荷載，按彈性方法所求得的結構頂點假想位移。-考慮非結構墻體剛度影響的基本周期調整系數，取=0.6。按彈性剛度計算得到的重量的結構頂點位移（以m為單位）結構高度不超過40m,質量和剛度分布比較均勻,變形以剪切為主,故可以用底部剪力法計算水平地震作用。抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度0.10g二類場地，設計地震分組二組，則Tg=0.35s。查表的，水平地震影響系數最大值為0.08。結構總水平地震作用標準值按公式計算，即:=39581.8KN，不用考慮頂部附加水平地震作用。各質點的水平地震作用按式計算，具體計算過程見表8。表7.1各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖。（a）水平地震作用分布（b）層間剪力分布水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移分別按式計算，計算過程見下表。表中還計算了各層的層間彈性位移角θe＝。表7.2橫向水平地震作用下的位移驗算由上表可見，最大層間彈性位移角發生在第一層，其值為0.001389<0.0018，滿足要求。其中由表查得。以（結構平面布置圖）中②軸線橫向框架內力計算為例，說明計算方法，其余框架內力計算從略。框架柱柱端剪力：框架柱的柱端彎矩：框架梁的梁端彎矩：框架梁的梁端剪力：中部橫向框架，上下層梁的線剛度無變化，故而只需考慮上下層柱高度變化時的修正系數和，其余修正無需考慮。計算結果見下表表7.3地震作用下框架柱端彎矩計算表7.3地震作用下框架柱端彎矩計算表7.4地震作用下框架柱端及軸力計算注:⑴柱軸力中的負號表示拉力，當為左地震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。⑵表中M單位為，V單位為KN，N單位為KN，l單位為m。水平地震作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖及柱軸力圖如下圖所示。8樓梯設計(標準層梯設計)m,踏步尺寸150mm×300mm,CHPB235級鋼筋,梁縱筋采用圖8.1樓梯計算模型取板厚h=120㎜,約為板斜長的1/30板傾斜角α=150/300=0.5，cosα=0.894。取1m寬板帶計算。(1)荷載統計:恒載水磨石面層（0.3+0.15）×KN/m×××25/0.3=1.88KN/m×25/0.894=3.66KN/m×17/0.894=0.38KN/m小計6.6KN/m活載2.5KN/m恒荷載分項系數=1.2；活荷載分項系數××2.5=11.42KN/m(2)截面設計:板底水平計算跨度=3.6m彎矩計值M=1/10P=1/10××板的有效高度＝120－20＝100㎜,α===γ==0.954A===㎜2選@100（A=503㎜2）分布鋼筋采用Φ8，每踏步下一根。8.2平臺板設計:取板厚70mm.取1（1）荷載計算:恒荷載水磨石面層0.65KN/m×25=1.75KN/m×17=0.34KN/m小計2.74KN/m活荷載2.5KN/m恒荷載分項系數=1.2；活荷載分項系數××2.5=6.8KN/m（2）截面設計:平臺板計算跨度=1.5－0.2/2+0.12/2=1.46m。彎矩設計值=1/8××=1.80KN.m,板的有效高度＝70－20＝50㎜。α==γ=A===123.2㎜2選配@140（=202m）設平臺梁截面尺寸為200㎜×350㎜。⑴荷載計算:×（0.35-0.17）×25=0.65KN/m×（0.35-0.17）×2×17=0.19KN/m××小計14.535KN/m×（3.3/2+1.5/2）=6KN/m恒荷載分項系數=1.2；活荷載分項系數××6=25.842KN/m⑵截面設計:計算跨度：l=×(3.6－0.24)=3.53m彎矩設計值:M=1/8Pl=1/8××剪力設計值:V=1/2P=1/2××3.36=43.41KN截面按倒L形計算：b=b+5h=200+5×70=550㎜梁的有效高度：h=350-35=315㎜××550×70×(550－70/2)=＜,為第一類T型截面α===γ==A===437.5㎜2選用314（=461㎜2）配置φ6@200的箍筋，斜截面受剪承載力：=××200××210×(2×56.6/200)×315=109.864KN＞V=43.41KN滿足要求。由此初步設計樓梯踏步高150㎜，踏步寬300㎜，平臺梁截面200mm×350㎜，配筋按計算所得。9豎向荷載作用下框架結構的內力計算⑴計算單元取②軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為7.2m，如圖7所示。由于房間內布置有次梁，故分單向板和雙向板計算。圖中陰影部分為雙向板，將樓板上的荷載向四邊傳遞。其余部分為單向板，只是將荷載向短跨方向傳遞。樓梯間的荷載單獨計算，以集中力的形式傳遞給次梁，后傳遞給主梁。⑵荷載計算屋面：恒載計算屋面板自重荷載g15.1×2.4=12.24KN/m××25=6.56KN/m活載計算×2.4=1.68KN/m9.2屋面層恒荷載示意圖圖9.3屋面活荷載示意圖1-3層樓板：①AB跨：恒載樓面板自重荷載g13.5×2.4=8.4KN/m××25=6.56KN/m活載2×2.4=4.8KN/m②BC跨：在BC跨部分，一邊是單向板，一邊是雙向板，如圖7所示。需分開計算，計算過程如下。單向板計算：恒載：樓面板自重荷載g13.5××1/2=8.4KN/m××25=6.56KN/m活載：2××1/2=4.8KN/mBC跨內與樓梯間相接，需計算樓梯傳來的荷載，計算如下:樓梯間長7.2m，寬3m，，總體按單向板計算。樓梯間分三部分：倆個平臺和梯段，均按單向板計算。在平臺梁下設有構造柱，所以樓梯的荷載全部傳給構造柱，后以集中力的形式傳給次梁。平臺板1計算：恒載××1/2=2.055KN/m活載××1/2=1.875KN/m梯段板計算：恒載××1/2=9.9KN/m活載××1/2=3.75KN/m作用在平臺梁上的集中作用力為：恒載：P=1/2××L=1/2××3.6=17.82KN活載:P=1/2××L=1/2××3.6=6.75KN平臺板2計算：恒載××1/2=2.877KN/m活載××1/2=2.625KN/m作用在次梁上的集中力：恒載：17.82+1/2××3=21.0KN活載：6.75+1/2××3=9.56KN恒載：17.82+1/2××3=22.1KN活載：6.75+1/2××3=10.69KN示意圖如下：作用在2軸上的集中力為：恒載=KN活載=KN雙向板A計算：恒載：0.625×××1/2=4.3KN/m活載：0.625×2××1/2=2.44KN/m圖9.4單向板雙向板示意圖作用在次梁上的均布荷載：查表得：恒載：KN/m活載：KN/m××25=3.125KN/m作用在主梁上的集中力為：恒載：21.23+1/2×（3.125+12.18）×7.2=76.33KN活載：9.8+1/2××7.2=34.86KN圖9.5BC跨恒荷載示意圖圖9.6BC跨活荷載示意圖CD跨CD跨與BC跨一樣，同樣分為單向板和雙向板，分開計算。單向板計算：恒載：樓面板自重荷載g13.5××1/2=8.4KN/m主梁自重g2××25=6.56KN/m活載：2××1/2=4.8KN/m雙向板計算：雙向板B:查表得：恒載：KN/m活載：KN/m雙向板C:恒載：0.625×××1/2=2.73KN/m活載：0.625×2××1/2=1.56KN/m作用在次梁上的線荷載：雙向板B：恒載××4×1/2=4.38KN/m活載×2×4×1/2=2.5KN/m雙向板C：查表得：恒載：KN/m活載：KN/m××25=2.0KN/m作用在主梁上的集中力為：恒載：1/2×（2.0+4.0+4.38）×4.4=22.84KN活載：1/2×(2.5+2.3)×4.4=10.56KN圖9.7CD跨恒荷載示意圖圖9.8CD跨活荷載示意圖1.頂層框架柱軸力計算邊柱：×2.4=12.24KN/m××25=3.125KN/m次梁傳給主梁集中力=1/2×（12.24+3.125）×6.9=53KN××25=6.56KN/m縱向主梁傳力=53+1/2××7.2=76.6KN橫向主梁傳力=1/2×（12.24+6.56）×6.9=64.86KNP=2×76.6+64.86=218.06KN×2.4=1.68KN/m次梁傳給主梁集中力=1/2××6.9=5.8KN縱向主梁傳力=5.8KN橫向主梁傳力=1/2××6.9=5.8KN×2+5.8=17.4KN頂層中柱：恒載作用下P=53×4+1/2×××2+1/2×(6.56+12.24)××2=390.3KN活載作用下×4+1/2×××2=34.776KN2.一二三層框架柱軸力計算A軸邊柱：×2.4=8.4KN/m××25=3.125KN/m次梁傳給主梁集中力=1/2×（8.4+3.125）×6.9=40KN××25=6.56KN/m××5.5=5.94KN/m××5.5=3.96KN/m縱向主梁傳力=40+1/2×（6.56+5.94）×7.2=85KN橫向主梁傳力=1/2×（8.4+6.56+3.96）×6.9=65.274KNP=2×85+65.3=235.3KN活載=2×2.4=4.8KN/m次梁傳給主梁集中力=1/2××6.9=16.56KN縱向主梁傳力=16.56KN橫向主梁傳力=1/2××6.9=16.56KN×2+16.56=50KNB軸中柱：樓梯間傳遞力：恒載=21.23KN活載=9.8KN框架次梁傳給主梁力=1/2×（12.18+3.125）×7.2+21.23=76.34KN恒載作用下BC跨主梁傳給B柱力×××活載作用下BC跨主梁傳給B柱內力×3××××恒載作用下B柱軸力=40×3+52.74+21.23+1/2×（3.125+3.96）××2+1/2×（6.56+3.96）××1+1/2×(6.56+3.96+4.2)×6.9=339.8KN×3+9.8+1/2××6.9+11.4=87.44KNC軸中柱：BC跨主梁傳給B柱力恒載：76.34+6.2+16.77-52.74=46.57KN×3××××5/6.9=12.27KN12跨主梁傳給C柱軸力×1/2×××××4××1/2×××××4×××CD跨主梁傳給C柱軸力××××××××恒載作用下C柱軸力=40×2+46.57+82.66+10.3+1/2×（6.56+3.96）××2+1/2×（6.56+3.96）××2=367.86KN×2+12.27+40.44+7.7=93.53KND軸邊柱：12跨主梁傳給D軸柱內力：×××1.6/7.2+4×4××3.2/7.2+2×××4×CD跨主梁傳給D軸柱內力：××××××××××恒載作用下D柱軸力=40+46.30+23.4+1/2×（6.56+5.94）××2+1/2×（6.56+5.94）×6.9=242.83KN活載作用下D柱軸力=16.56+18.8+11.7=47.06KN（a）恒荷載作用示意圖（b）活荷載作用示意圖恒載作用下彎矩示意圖恒載作用下剪力示意圖圖9.10荷載作用下建立圖（c）恒荷載作用下彎矩示意圖（d）活荷載作用下彎矩示意圖圖9.11荷載作用下彎矩圖表9.1恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力表⑴結構抗震等級結構的抗震等級根據結構類型、地震烈度、房屋高度等因素確定，本工程的框架為三級抗震等級。⑵框架梁內力組合本例考慮了四種組合，即，，及。此外，對于本工程這種內力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對結構設計不起控制作用，故不予以考慮。各層梁的內力組合結果見表19，表中，兩列中的梁端彎矩M為經過調幅后的彎矩（調幅系數取0.8）。內力組合結果