目錄1．編制依據????????????????????????????????????12．工程概況????????????????????????????????????113．施工部署及及任務安排??????????????????????????????224．施工準備????????????????????????????????????885．配制模板????????????????????????????????????1116．主要施工方方法?????????????????????????????????1187．質量控制、檢檢查及驗收?????????????????????????????2998．質量標準及及質量保證措措施???????????????????????????3329．安全保證措措施?????????????????????????????????33410．成品保護護措施????????????????????????????????33511．應急預案案??????????????????????????????????33612．支架計算算書?????????????????????????????????4421、編制依據1．1、施工合合同及施工圖圖紙1．2、主要規規范、規程1．2．1、《混混凝土結構工工程施工質量量驗收規范》（GB50204－2002）1．2．2、《建筑施工工模板安全技技術規程》（JDJ162-2008）1．2．3、《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規程》（JGJ1330-20001）1．2．4、《建建筑結構荷載載規范》（JDJ1662-20008）1．2．5、《建建筑施工扣件件式鋼管模板板支架技術規規程》（DB33//1035--2006）1．3、執行標標準、圖集1．3．1、建建筑工程施工工質量驗收統統一標準（GB503300-20001）1．3．2、土土建圖集（88J1--88J122、88JX11-88JXX3）1．4、****項目施工組織織設計1．5、其它《建筑分項工程程施工工藝標標準》（北京京市標準）第第二版建設部關于《危危險性較大的的分部分項工工程安全管理理辦法》建質質[20099]87號2、工程概況::2．1、總體概概況本工程位于北京京***，地下下二層，地上上十五層、九九層，本建筑筑總長280米左右，總總寬24米左右，基基礎底板標高高-9.55米，底板最最深處標高--12.80米，地下二二層層高4米，地下一一層層高4米，首層、二二層層高5米，三層以以上層高為5.49米、3.5米，總高59.8米、52米,±0.0000絕對高程41.6000米，室內外外高差0.15米。2．2、分項工工程概況本工程2、3、5、6號樓三層以上上層高為5.49米，板厚110mm，3、施工部署及及任務安排3．1、模板型型式針對本工程的結結構特點、層層高及構件的的截面尺寸，綜綜合考慮了工工期、經濟、技技術等各種因因素，經項目目部研究決定定模板的形式式如下：3．1．1、頂頂板模板采用用12mm厚竹膠合板板；主楞采用用85*855mm木方，次楞楞采用85*400mm木方。3．1．2、采采用碗口式腳腳手架支撐體體系3．2、施工進進度安排：按照工程合同工工期的規定、本本工程施工組組織設計中施施工進度的要要求及施工流流水段的劃分分情況，將施施工進度做如如下安排：3．3．1、總總體施工進度度三層以上結構施施工計劃在2009年10月中旬至2010年2月上旬。18天施工一層。4、施工準備4．1、組織準準備：項目部成立專項項組織管理機機構，如圖所所示：4．2、技術準準備：4．2．1、配配齊工程所需的的施工規范、標標準、規程、圖圖集及相關技技術資料。4．2．2、技技術負責人組組織木工工長長、質檢員學學習施工規范范、標準、規規程、圖集及及相關技術資資料，嚴格撐撐握模板的施施工工藝及質質量標準，熟熟悉工程圖紙紙，領會設計計意圖，針對對工程圖紙，重重點撐握各個個構件的分布布情況及截面面尺寸，提出出圖紙存在的的問題，會同同建設單位設設計單位及監監理單位進行行設計交底，辦辦理工程洽商商。4．2．3、編編制工程概預預算的工料分分析，確定主主要模板工程程量，作為成成本控制的依依據。4．2．4、根根據北京市建建委317號文的要求求，配備齊全全技術資料、監監理資料表格格，編制技術術資料設計，按按組織設計規規定的施工程程序擬定技術術資料清單。4．2．5、技技術負責人和和安全負責人人對勞務層進進行質量意識識和安全文明明生產等方面面的教育培訓訓,專業工種及及特殊工種必必須持證上崗崗。技術負責責人按照施工工圖紙、規范范、質量標準準及施工方案案對專業工長長進行詳細的的技術交底，技技術交底在模模板施工前進進行，并形成成交底文件。4．3、材料準準備：本工程結構為框框剪-剪力墻結構構，工程質量量目標為“結構長城杯”，地下部分工程程量大，模板板工程作為控控制工程質量量的重要部分分，所需材料料較多，進場場后必需嚴格格檢查驗收。4．3．1、主主要材料表：：主要材料表－5序號材料名稱規格數量1竹膠板1220×222440×1226000m22木方50×100××440001500m333木方100×1000××40000950m34碗扣架子φ4820000個7U型托600mm長25000個8扣件十字（轉向）25000個4．3．2、主主要材料的質質量要求：4．3．2.11、住膠合板板技術性能必必須符合《混混凝土模板用用膠合板》（ZBB700006-888）的要求。4．3．2.22、木方的截截面尺寸必須須符合質量標標準要求。4．3．2.33、支架鋼管管應采用現行行國家標準《直直縫電焊鋼管管》（GB/T115793）或《低壓壓流體輸送用用焊接鋼管》（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。4．3．2.44、支架鋼管管的截面尺寸寸應符合規范范的規定，每每根鋼管的最最大質量不應應大于25kg，采用φ48*3..5的鋼管。4．3．2.55、鋼管的尺尺寸和表面質質量應符合下下列規定：4．3．、應有有產品質量合合格證；4．3．、應有有質量檢測報報告，鋼管材材質檢驗方法法應符合現行行國家標準《金金屬拉伸試驗驗方法》（GB/T2228）的有關規規定，質量應應符合本規范范第3.1.1條的規定；；4．3．、鋼管管表面應平直直光滑，不應應有裂縫、結結疤、分層、錯錯位、硬彎、毛毛刺、壓痕和和深的劃道；；4．3．、鋼管管外徑、壁厚厚、斷面等的的偏差，應分分別符合規范范（JGJ500-20011）的規定；4．3．、鋼管管必須涂有防防銹漆。4．3．2.66、舊鋼管的檢檢查在符合新新鋼管規定的的同時還應符符合下列規定定：4．3．、表面面銹蝕深度符符合規范（JGJ500-20011）的規定。銹銹蝕檢查應每每年一次，檢檢查時，應在在銹蝕嚴重的的鋼管中抽取取三根，在每每根銹蝕嚴重重的部位橫向向截斷取樣檢檢查，當銹蝕蝕深度超過規規定值時不得得使用；4．3．、鋼管管彎曲變形應應符合規范（JGJ500-20011）的規定；；4．3．、鋼管管上嚴禁打孔孔。4．3．2.77、碗口式鋼鋼管腳手架應應采用鍛鑄制制作的扣件，其其材質應符合合現行國家標標準《鋼管腳腳手架扣件》（GB15831）的規定；采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。4．3．、扣件件的驗收應符符合下列規定定：新扣件應應有生產許可可證、法定檢檢測單位的測測試報告和產產品質量合格格證；4．3．、舊扣扣件使用前應應進行質量檢檢查，有裂縫縫、變形的嚴嚴禁使用，出出現滑絲的螺螺栓必須更換換；4．3．、新、舊舊扣件均應進進行防銹處理理。5、主要施工方方法5．1架體總體體要求1、對剪刀撐、水水平桿、周邊邊拉結等采取取一系列加強強措施。2、支模架體高高寬比：模板板支架的整體體高寬比不應應大于5.5．2頂板模板板形式及要求求頂板模板采用木木模配置，主主、次龍骨為為木方，面板板采用12mm厚竹膠板，支支撐體系采用用碗口式鋼管管腳手架支撐撐。5．3支撐架體體的要求1、立桿碗口架立桿橫向向間距、縱向向間距均為900mm，距四周墻墻體距離不大大于250mm。個別部位位不符合碗口口架模數要求求的，可將立立桿間距調整整為600mm。碗口架底底部墊85*400mm木方，長度度不小于500mm。放置混凝土布料料機的房間碗碗口架立桿橫橫向間距、縱縱向間距均為為600mm，距四周墻墻體距離不大大于250mm。個別部位位不符合碗口口架模數要求求的，可根據據實際尺寸調調整立桿間距距，采用鋼管管與旁邊的碗碗口架進行連連接，保證間間距不大于6600mm。碗口架底底部墊85*400mm木方，長度度不小于500mm。立桿應豎直設置置，2m高度的垂直直度允許偏差差為15mm。2、橫桿碗口架橫桿間距距按照碗口架架的橫桿間距距模數進行設設置，且不大大于2m。掃地桿距距搭設基面300mm，頂部自由由端高度不大大于300mm。搭設完畢畢后檢查所有有節點處的碗碗扣，不得有有松動現象。放置混凝土布料料機的房間碗碗口架橫桿間間距按照碗口口架的橫桿間間距模數進行行設置，且不不大于1.2m。掃地桿距距搭設基面300mm，頂部自由由端高度不大大于300mm。搭設完畢畢后檢查所有有節點處的碗碗扣，不得有有松動現象。3、可調托座可調托座伸出碗碗口架長度不不得超過200mm，與碗口架架交接處應增增設一道橫向向水平桿。4、碗口架應與與周圍框架柱柱、墻體進行行可靠的拉結結，以提高架架體的整體穩穩定性。6、滿堂紅腳手手架搭設、使使用和拆除的的安全技術保保證措施6.1、腳手架架的搭設要求求（1）在搭設之之前，必須先先放線定位、鋪鋪板，對進場場的腳手架桿桿配件進行嚴嚴格的檢查，禁禁止使用規格格和質量不合合格的桿、配配件。（2）腳手架的的搭設作業之之前，工長必必須要對工人人進行相應的的安全和技術術交底，施工工時必須要嚴嚴格按照搭設設的順序進行行施工。（3）施工人員員在架上進行行搭設作業時時，必須戴好好安全帽、系系好安全帶，工工具及零配件件要放在工具具袋中。不得得單人進行搭搭設較重桿配配件和其它易易發生失衡、脫脫手、碰撞、滑滑跌等不安全全的作業。（4）在搭設中中不得隨意改改變腳手架設設計。需要對對構架作調整整和改變時，應應提交技術主主管人員解決決。（5）對腳手架架進行定期檢檢查，發現有有桿件變形、沉沉降明顯等變變化及時進行行處理。（6）人員應作作好分工和配配合,傳遞桿件時時應掌握好重重心,平穩傳遞。（7）架設材料料要隨上隨用用,以免放置不不當時掉落。收收工以前，所所有上架材料料必須全部搭搭設上，不要要留在架子上上，而且要形形成穩定結構構。（8）在搭設作作業進行中，地地面上配合人人員應躲開可可能落物的區區域。（9）施工中1150cm×1500cm以上的洞洞口，四周必必須用鋼管搭搭設圍護架，并并設雙道防護護欄桿，洞口口中間支掛水水平安全網，網網的四周要栓栓掛牢固、嚴嚴密。墻面等等處的豎向洞洞口，凡落地地的洞口應綁綁防護欄桿，下下設擋腳板。低低于80cm的豎向洞洞口，應加設設1.5m高的臨時防防護欄。洞口口必須按規定定設置照明裝裝置和安全標標志。6.2、腳手架架搭設質量的的檢查驗收規規定、鋼管有嚴重銹銹蝕、壓扁或或裂紋的不得得使用。、嚴禁將外徑448mm與51的鋼管混合合使用。、腳手架的結構構、尺寸應符符合前述的規規定和設計要要求，個別部部位的尺寸變變化應在允許許的調整范圍圍之內。、腳手架立桿垂垂直度偏差應應≤1/400，且應同同時控制其最最大垂直偏差差值：當架高高≤20m時為不不大于50mmm；當架高高〉20m時為不大于10mm。縱向水平平桿的水平偏偏差應≤1/300，且全架長長的水平偏差差值不大于20mm。、腳手架搭設完完成后，由項項目部組織：：總監理工程程師、項目經經理、項目總總工、項目技技術負責人、項項目安全員等等進行檢查驗驗收，合格后后方可投入使使用。6.3、腳手架架使用的規定定（1）在作業中中，禁止隨意意拆除腳手架架的基本構架架桿件、整體體性桿件、斜斜撐、抱柱件件。確因操作作要求需要臨臨時拆除時，必必須經主管人人員同意，采采取相應補強強措施，并在在作業完畢后后，及時予以以恢復。（2）施工人員員在架上作業業中，應注意意自我安全保保護和他人的的安全保護，避避免發生碰撞撞、閃失和落落物。嚴禁在在架上戲鬧，不不要在架面上上急匆匆地行行走，相互躲躲讓時應避免免身體失衡。嚴嚴禁任何施工工人員在腳手手架上倒退行行進。（3）每班施工工人員上架作作業時，應先先行檢查有無無影響安全作作業的問題存存在，在排除除和解決后方方許開始作業業。在作業中中發現有不安安全的情況和和跡象時，應應立即停止作作業進行檢查查，解決以后后才能恢復正正常作業；發發現有異常和和危險情況時時，應立即通通知所有架上上人員撤離。（4）在每步架架的作業完成成之后，必須須將架上剩余余物品移至各各層樓面上（室室內）；每日日收工前應清清理架面，將將垃圾及時清清運；在作業業期間，應及及時清理落入入安全網內的的材料和物品品。在任何情情況下，嚴禁禁自架上向下下拋擲材料物物品和傾倒垃垃圾。（5）在進行撬撬、拉、推、拔拔等操作時，要要注意采取正正確的姿勢，站站穩腳跟，或或一手把持在在穩固的的結結構或支持物物上，以免用用力過猛時身身體失去平衡衡或把東西甩甩出。在腳手手架上拆除模模板時，應采采取必要的支支托措施，以以免拆下的模模板材料掉落落架外。（6）在腳手架架上進行電氣氣焊作業時，要要鋪鐵皮接著著火星或移去去易燃物，以以免火星點著著易燃物。并并同時準備防防火措施。一一旦著火時，及及時予以撲滅滅。（7）雨、雪之之后上架作業業時，應把架架面的積雪、積積水清除掉，避避免發生滑跌跌。并且應采采取相應的防防滑措施。6.4、腳手架架拆除的規定定（1）腳手架拆拆除作業的危危險性大于搭搭設作業。在在進行拆卸作作業前，一定定要先經過現現場的總工程程師審批，拆拆除前應全面面檢查支撐體體系是否安全全可靠。施工工中要建立統統一指揮并對對作業人員進進行書面的安安全、技術交交底，以確保保拆除作業安安全順利地進進行。（2）在統一指指揮下，必須須要按照確定定的拆除程序序進行拆除作作業。（3）拆除前,,先清除腳手手架上的雜物物。然后按照照先上后下、先先外后里、先先架面材料后后構架材料、先先輔件后結構構件、先搭先先拆、后搭后后拆的順序、一一件一件的松松開聯結、取取出并隨即吊吊下（或集中中到毗鄰的未未拆的架面上上，捆扎后吊吊下）。（4）在拆除過過程中，應作作好配合、協協調工作，一一定要兩人或或多人一組進進行。拆除水水平桿件時，松松開聯結后，水水平托持取下下。拆除立桿桿時,在把穩上端端，再松開下下端聯結取下下。（5）應盡量避避免單人進行行拆卸作業。單單人作業時，極極易因把持桿桿件不穩、失失衡而出現事事故。（6）多人或多多組進行拆卸卸作業時，應應加強指揮、并并相互詢問和和協調作業步步驟，嚴格禁禁止不按程序序進行的任意意拆卸。（7）拆卸現場場作可靠的安安全圍護，并并設專人看管管，嚴禁非施施工人員進入入拆卸作業區區內。（8）嚴禁將拆拆卸下的桿部部件和材料向向地面拋擲，應應捆綁、吊裝裝至地面，已已吊至地面的的架設材料應應隨時運出拆拆卸區域，保保持現場文明明。（9）在拆除過過程中，凡已已松開連接的的桿配件應及及時拆除運走走，避免誤扶扶和誤靠已松松脫連接的桿桿件。拆下的的桿配件應以以安全的方式式運出和吊下下。（10）拆除時時不可上下同同時作業，腳腳手架的拆除除需分層進行行。（11）跨度在在8m以內且大大于2m混凝土強強度達到設計計強度75%方可拆除；；跨度大于88m構件混凝凝土強度達到到設計強度100%方可拆除；；懸挑構件混混凝土強度達達到設計強度度100%方可拆除。（12）先拆除除水平拉桿，然然后拆除立桿桿，每根龍骨骨留2根支柱暫不不拆。6.5、腳手架架施工的安全全保證措施:（1）從事架子子施工的人員員，必須經過過體檢，凡患患有高血壓、心心臟病、癲癇癇病等和其它它不適應于高高處作業的人人員一律不準準從事架子搭搭拆作業。架架子操作人員員必須熟知本本工種有關的的規范規程，并并經有關部門門發證后,方可持證上上崗。（2）在架上作作業的工人應應穿防滑鞋和和配掛好安全全帶，安全帶帶掛在高一步步距的里大橫橫桿上。（3）具體的搭搭設和拆除的的安全措施見見前面的搭設設和拆除的要要求。（4）在混凝土土板的強度沒沒有達到設計計要求的強度度時，不得在在上部集中堆堆放架設材料料。6.6、特殊工工種持證上崗崗:（1）、特殊工工種操作員，如如電工、機械械工、電焊工工、架子工、安安裝工等人員員必須經地方方市級勞動部門培培訓，在取得得操作證后才才能上崗。（2）、操作證證兩年進行年年審換證，換換證年審期限限已滿，未及及時辦理手續續的特殊工種種人員不得上上崗操作。（3）、特殊工工種的學徒必必須在師傅的的直接領導下下，才能進行行操作。7、日常用火及及消防措施:（1）、日常工工作中帶有明明火作業的必必須開具動火火證，動火證證當日有效，同同時領用一組組滅火器，放放置在工作區區域內。保證證發生異常情情況后，及時時處理。（2）、加強消消防器材的管管理，維修和和保養，經常常保持完整好好用。鋼、木木加工廠及其其他場合要配配備適當數量量的在使用期期內的滅火器器，并教會進進場工人正確確使用。8、環境保護措措施在搭拆腳手架時時，搭設各種種桿件要輕拿拿輕放，嚴禁禁向下拋擲，不不準硬砸硬敲敲，以減小噪噪音。9、質量保證措措施9.1支架必須須具有足夠的的強度、剛度度、穩定性。模模板安裝后必必須仔細檢查查各部位相對對位置是否正正確，支撐系系統是否可靠靠。9.2模板施工工過程中模板板工長必須督督促班組長作作好自檢記錄錄，做到隨安安裝隨檢查，發發現模板拼裝裝縫隙過大、固固定措施不牢牢靠、變形、松松動等現象必必須及時調整整修改。9.3砼澆筑過過程中，必須須指定專人負負責看模，旁旁站檢查、觀觀察，發現異異常現象及時時修整。10、安全措施施與文明施工工9.1嚴格按施施工工安全操作作規規程和施工工說說明執行。9.2模板支撐撐、要要設專人檢檢查查是否支穩穩、牢牢固、擰緊緊，不不得有漏支支現現象。11、應急預案案12、支架計算算書書扣件鋼管樓板模模板板支架計算算書書計算依據1《建建筑筑施工扣件件式式鋼管腳手手架架安全技術術規規范》（JGGJ1300--20011）。計算依據2《施施工工技術》20002.33..《扣件式鋼鋼管模板高高支支撐架設計計和和使用安全全》(杜榮軍)。計算參數:模板支架搭設高高度度為5.4mm，立桿的縱距bb==1.200mm，立桿的橫橫距l=00.990m，立桿桿的步距hh=2.0000m。面板厚度12mmmm，剪切強度度1.4N//mm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量6000..0N/mmmm4。木方40×800mmm，間距2500mm，剪切切強度1.33N/mmm22，抗彎強度度13.0NN/mm2，彈性模量量9000..0N/mmmm4。模板自重0.3355kN/mm22，混凝土鋼鋼筋自重255.00kkNN/m3，施工活荷荷載3.000kN/mm22。扣件計算折減系系數數取1.000。圖1樓板支支撐架架立面簡圖圖圖2樓板支支撐架架荷載計算算單單元采用的鋼管類型型為為48×3.5。一、模板面板計計算算面板為受彎結構構,,需要驗算其其抗彎強度度和和剛度。模模板板面板的按按照照三跨連續續梁梁計算。靜荷載標準值qq1=225.00000×0.1100×1.2000+0.33550×1.2000=3.77220kN//mm活荷載標準值qq2=((2.0000+1.00000)×1.2000=3.66000kN//mm面板的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=11220.000××1.20×1.20//6=228.800ccm3；II=11220.000××1.20×1.20×1.20//12==17.2288cm4；(1)抗彎彎強度計算算ff=M//W<<[f]其中f———面板的抗彎彎強度計算算值值(N/mm2)；M——面面板板的最大彎彎距距(N.mm))；W——面面板板的凈截面面抵抵抗矩；[[ff]——面板的抗彎彎強度設計計值值，取15..00N//mmm2；M==0.11000ql2其中q———荷載設計值值(kN/m))；經計算得到MM=0..1100×(1.20×3.7200+1.44××3.6000)×0.2500×經計算得到面板板抗抗彎強度計計算算值f==0.00559×1000×1000//2880000=2.00663N/mmmm2面板的抗彎強度度驗驗算f<<[f]],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]TT=33QQ/2bhh<[TT]]其中最大剪力QQ=0.66000×(1.20×3.7200+1.44××3.6000)×0.2500=1.44226kN截面抗剪強強度度計算值TT=3×1426..0/(22××1200..000×12.0000)=00..149NN//mm2截面抗剪強強度度設計值[[T]=11..40N//mmm2抗剪強度驗算TT<[[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算vv=0..6677qll44/1000EI<<[v]]=l//2500面板最大撓度計計算算值v==0.66777×3.7200×2504/(1000×6000×1728000)=00..095mmmm面板的最大撓度度小小于250..0/25500,滿足要求求!二、模板支撐木木方方的計算木方按照均布荷荷載載下連續梁梁計計算。1.荷載的計算算(1)鋼筋筋混凝土板板自自重(kN/m))：qq11=225.00000×0.1100×0.2500=0.66888kN//mm(2)模板板的自重線線荷荷載(kN/m))：qq12=00.3500××0.2500=0.00888kN//mm(3)活荷荷載為施工工荷荷載標準值值與與振搗混凝凝土土時產生的的荷荷載(kN/m))：經計算得到，活活荷荷載標準值值q2=(11.0000++2.00000)×0.2500=0.77550kN//mm靜荷載q1==1.2200×0.6888+1.2200×0.0888=0.99330kN//mm活荷載q2==1.4400×0.7500=1.00550kN//mm2.木方的計算算按照三跨連續梁梁計計算，最大大彎彎矩考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的計算算值值最不利分分配配的彎矩和和，計計算公式如如下下:均布荷載q==2.33776/1..2200=11..980kkNN/m最大彎矩M==0.11qql2=0.1×1.98×1.20×最大剪力Q==00.6×1.2000×1.9800=1.44226kN最大支座力NN==1.1×1.2000×1.9800=2.66114kN木方的截面力學學參參數為本算例中，截面面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=44..00×8.00×8.00//6=442.677ccm3；II=44..00×8.00×8.00×8.00//12==170..667cm4；(1)木方方抗彎強度度計計算抗彎計算強度ff=0.22885×106/426666.7==66.68NN//mm2木方的抗彎計算算強強度小于133.0N//mmm2,滿足要求!(2)木方方抗剪計算算[可以不計計算]最大剪力的計算算公公式如下:QQ=00..6ql截面抗剪強度必必須須滿足:TT=33QQ/2bhh<[TT]]截面抗剪強度計計算算值T=33×1426//(2×40×80)=00.6688NN/mm2截面抗剪強度設設計計值[T]]=1.3300N/mmm22木方的抗剪強度度計計算滿足要要求求!(3)木方方撓度計算算均布荷載通過上上面面變形受力力圖圖計算的最最大大支座力除除以以跨度得到到00.7755kkN/m最大變形v==0.67777×0.7755×1200..04/(1000×9000..00×17066666.88))=0.77008mm木方的最大撓度度小小于12000.0/22550,滿足要要求!三、板底支撐鋼鋼管管計算橫向支撐鋼鋼管管計算橫向支撐鋼管按按照照集中荷載載作作用下的連連續續梁計算。集中荷載P取木木方方支撐傳遞遞力力。支撐鋼管計算簡簡圖圖支撐鋼管彎矩圖圖((kN.m))支撐鋼管剪力圖圖((kN)變形的計算按照照規規范要求采采用用靜荷載標標準準值，受力力圖圖與計算結結果果如下：支撐鋼管變形計計算算受力圖支撐鋼管變形圖圖((mm)經過連續梁的計計算算得到最大彎矩Mmmaax最大變形vmmaax=0.77322mm最大支座力QQmmax=100.3711kkN抗彎計算強度ff=0.88556×106/50800.0=11668.522NN/mm2支撐鋼管的抗彎彎計計算強度小小于于205.00N/mmm22,滿足要求!支撐鋼管的最大大撓撓度小于9000.0//1150與10mm,,滿足要求!四、扣件抗滑移移的的計算縱向或橫向水平平桿桿與立桿連連接接時，扣件件的的抗滑承載載力力按照下式式計計算:RR≤Rc其中Rc————扣件抗滑承承載力設計計值值,取8.00kkN；R——縱縱向向或橫向水水平平桿傳給立立桿桿的豎向作作用用力設計值值；；計算中R取最大大支支座反力，RRR=10..337kN單扣件抗滑承載載力力的設計計計算算不滿足要要求求,可以考慮采采用雙扣件件!!R≤8.0kkN時，可采采用單扣件件；；8.0kkN<R112.0kkN時，應采采用雙扣件件；；R>12..0kN時，應應采用可調調托托座。五、模板支架荷荷載載標準值(立桿軸力)作用于模板支架架的的荷載包括括靜靜荷載、活活荷荷載和風荷荷載載。1.靜荷載標準準值值包括以下下內內容：(1)腳手手架的自重重((kN)：NNG1=00.1099××5.3900=0.55990kN(2)模板板的自重(kN)：NNG2=00.3500××1.2000×0.9000=0.33778kN(3)鋼筋筋混凝土樓樓板板自重(kN)：NNG3=225.00000×0.1100×1.2000×0.9000=2.99770kN經計算得到，靜靜荷荷載標準值值NG=NG11+NG2+NG3=33.9388kkN。2.活荷載為施施工工荷載標準準值值與振搗混混凝凝土時產生生的的荷載。經計算得到，活活荷荷載標準值值NQ=(11.0000++2.00000)×1.2000×0.9000=3.22440kN3.不考慮風荷荷載載時,立桿的軸向向壓力設計計值值計算公式式N==1.2200NG+1..40NQ六、立桿的穩定定性性計算不考慮風荷載時時,,立桿的穩定定性計算公公式式其中N———立桿的軸心心壓力設計計值值，N=9.266kkN——軸心受受壓立桿的穩穩穩定系數,由長細比ll0/i查表得得到；i——計算立桿的的截面回轉轉半半徑(cmm)；i=11.58A——立立桿桿凈截面面面積積(cm2)；A=4.899W——立立桿桿凈截面抵抵抗抗矩(cm3)；W=55.08——鋼管立立桿抗壓強度度度計算值((N/mm22)；[f]——鋼鋼管立桿抗抗壓壓強度設計計值值，[f]=20055.00NN//mm2；l0——計計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規范》，由由公式(1)或(2)計算ll00=k1uh(11))ll00=(hh+2a))((2)k1——計算長度附附加系數，按按按照表1取值為1.1155；u——計算長度系系數，參照照《扣扣件式規范范》表表；u=11.7000a——立桿上端伸伸出頂層橫橫桿桿中心線至至模模板支撐點點的的長度；a=0..330m；公式(1)的計計算算結果：l0=1.1555×1.7000×2.00==3.92277m=39227/155..8=24488.5444=00.1199=9261/((00.1199××489)==159..1152N//mmm2，立桿的穩定定性計算<<[f]],,滿足要求!公式(2)的計計算算結果：l0=2.0000+2×0.3000=2.66000m=26600/1155.8=11664.55577==0.26622=9261/((00.2622××489)==72.11664N/mmmm2，立桿的穩定定性計算<<[f]],,滿足要求!如果考慮到高支支撐撐架的安全全因因素，適宜宜由由公式(3)計算ll00=k1k2(h+2a))(3))k2——計算長度附附加系數，按按按照表2取值為1.0007；公式(3)的計計算算結果：l0=1.1555×1.0077×(2.0000+2×0.3000)=3..0024m=33024//115.8==1191.33994=0.1997=9261/((00.1977××489)==96.00883N/mmmm2，立桿的穩定定性計算<<[f]],,滿足要求!七、樓板強度的的計計算1.計算樓板強強度度說明驗算樓板強度時時按按照最不利利考考慮,樓板的跨度度取4.500m，樓板承承受的荷載載按按照線均布布考考慮。寬度范圍內配筋筋33級鋼筋，配配筋面積As=14855..0mm2，fy=360..0N/mmmm2。板的截面尺寸為為b×h=450000mm×110mmm，截面有效效高度h0=90mmm。按照樓板每7天天澆澆筑一層，所所所以需要驗驗算算7天、14天、21天...的承載能力是否滿滿足足荷載要求求，其其計算簡圖圖如如下：2.計算樓板混混凝凝土7天的強度是是否滿足承承載載力要求樓板計算長邊44..50m，短短邊4.500×1.00==4.500mm，樓板計算范圍內內擺擺放4×6排腳手架，將將將其荷載轉轉換換為計算寬寬度度內均布荷荷載載。第2層樓板所需需承受的的荷載為qq=1×1.20×(0.35++25.0000×0.11))+1×1.20×(0.59×4×6/4.550/4..550)+1.4400×(2.00++1.000))=8.7766kN/mm22計算單元板帶所所承承受均布荷荷載載q=4.550×8.76==39.4422kN/mm板帶所需承擔的的最最大彎矩按按照照四邊固接接雙雙向板計算算MMmax=0..05133××ql2=0.05513×39.411×4.502按照混凝土的強強度度換算得到7天后混凝凝土土強度達到到558.400%%，C35.00混凝土強度度近似等效效為為C20.44。混凝土彎曲抗壓壓強強度設計值值為為fcm=9.880N/mmmm2則可以得到矩形形截截面相對受受壓壓區高度：：=Asfy//bbh0fcm=11485..000×360.000/(445500.0000×90.000×9.80))=0.1144查表得到鋼筋混混凝凝土受彎構構件件正截面抗抗彎彎能力計算算系系數為s=0.1300此層樓板所能承承受受的最大彎彎矩矩為：MM1=sbh02fcm=00.1300××4500..000×90.00002×9.8×10-6結論：由于Mii=466..45=4466.45>>Mmaxx=40.994所以第7天以后后的的各層樓板板強強度和足以以承承受以上樓樓層層傳遞下來來的的荷載。第2層以下的模模板支撐撐可以拆除除。扣件鋼管樓板模模板板支架計算算書書(布料機安裝裝房間)計算依據1《建建筑筑施工扣件件式式鋼管腳手手架架安全技術術規規范》（JGGJ1300--20011）。計算依據2《施施工工技術》20002.33..《扣件式鋼鋼管模板高高支支撐架設計計和和使用安全全》(杜榮軍)。計算參數:模板支架搭設高高度度為5.4mm，立桿的縱距bb==0.600mm，立桿的橫橫距l=00.660m，立桿桿的步距hh=1.2200m。面板厚度12mmmm，剪切強度度1.4N//mm2，抗彎強度度15.0NN/mm2，彈性模量量6000..0N/mmmm4。木方80×800mmm，間距2000mm，剪切切強度1.33N/mmm22，抗彎強度度13.0NN/mm2，彈性模量量9000..0N/mmmm4。模板自重0.3355kN/mm22，混凝土鋼鋼筋自重255.00kkNN/m3，施工活荷荷載27.000kN//mm2。扣件計算折減系系數數取1.000。圖1樓板支支撐架架立面簡圖圖圖2樓板支支撐架架荷載計算算單單元采用的鋼管類型型為為48×3.5。一、模板面板計計算算面板為受彎結構構,,需要驗算其其抗彎強度度和和剛度。模模板板面板的按按照照三跨連續續梁梁計算。靜荷載標準值qq1=225.00000×0.1100×0.6000+0.33550×0.6000=1.88660kN//mm活荷載標準值qq2=((2.0000+25..0000)×0.6000=16..2200kNN//m面板的截面慣性性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=6600.00×1.20×1.20//6=114.400ccm3；II=6600.00×1.20×1.20×1.20//12==8.644ccm4；(1)抗彎彎強度計算算ff=M//W<<[f]其中f———面板的抗彎彎強度計算算值值(N/mm2)；M——面面板板的最大彎彎距距(N.mm))；W——面面板板的凈截面面抵抵抗矩；[[ff]——面板的抗彎彎強度設計計值值，取15..00N//mmm2；M==0.11000ql2其中q———荷載設計值值(kN/m))；經計算得到MM=0..1100×(1.20×1.8600+1.44××16.2000)×0.2000×經計算得到面板板抗抗彎強度計計算算值f==0.11000×1000×1000//1440000=6.99220N/mmmm2面板的抗彎強度度驗驗算f<<[f]],,滿足要求!(2)抗剪剪計算[可以不計計算]TT=33QQ/2bhh<[TT]]其中最大剪力QQ=0.66000×(1.20×1.8600+1.44××16.2000)×0.2000=2.99889kN截面抗剪強強度度計算值TT=3×2989..0/(22××600.0000×12.0000)=00..623NN//mm2截面抗剪強強度度設計值[[T]=11..40N//mmm2抗剪強度驗算TT<[[TT]，滿足要要求!(3)撓度度計算vv=0..6677qll44/1000EI<<[v]]=l//2500面板最大撓度計計算算值v==0.66777×1.8600×2004/(1000×6000×864000)=0..0039mmm面板的最大撓度度小小于200..0/25500,滿足要求求!二、模板支撐木木方方的計算木方按照均布荷荷載載下連續梁梁計計算。1.荷載的計算算(1)鋼筋筋混凝土板板自自重(kN/m))：qq11=225.00000×0.1100×0.2000=0.55550kN//mm(2)模板板的自重線線荷荷載(kN/m))：qq12=00.3500××0.2000=0.00770kN//mm(3)活荷荷載為施工工荷荷載標準值值與與振搗混凝凝土土時產生的的荷荷載(kN/m))：經計算得到，活活荷荷載標準值值q2=(225.00000+2.00000)×0.2000=5.44000kN//mm靜荷載q1==1.2200×0.5500+1.2200×0.0700=0.77444kN//mm活荷載q2==1.4400×5.4000=7.55660kN//mm2.木方的計算算按照兩跨連續梁梁計計算，最大大彎彎矩考慮為為靜靜荷載與活活荷荷載的計算算值值最不利分分配配的彎矩和和，計計算公式如如下下:均布荷載q==4.99882/0..6600=88..304kkNN/m最大彎矩M==0.11225ql2=0.1225×8.30×0.60×最大剪力Q==00.6255××0.6000×8.3044=3.11114kN最大支座力NN==1.255××0.6000×8.3044=6.22228kN木方的截面力學學參參數為本算例中，截面面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:WW=88..00×8.00×8.00//6=885.333ccm3；II=88..00×8.00×8.00×8.00//12==341..333cm4；(1)木方方抗彎強度度計計算抗彎計算強度ff=0.33774×106/853333.3==44.38NN//mm2木方的抗彎計算算強強度小于133.0N//mmm2,滿足要求!(2)木方方抗剪計算算[可以不計計算]最大剪力的計算算公公式如下:QQ=00..625qqll截面抗剪強度必必須須滿足:TT=33QQ/2bhh<[TT]]截面抗剪強度計計算算值T=33×3114//(2×80×80)=00.7300NN/mm2截面抗剪強度設設計計值[T]]=1.3300N/mmm22木方的抗剪強度度計計算滿足要要求求!(3)木方方撓度計算算均布荷載通過上上面面變形受力力圖圖計算的最最大大支座力除除以以跨度得到到00.6200kkN/m最大變形v==0.52211×0.6200×600.004/(1000×9000..00×34133333.55))=0.00114mm木方的最大撓度度小小于600..0/25500,滿足要求求!三、板底支撐鋼鋼管管計算橫向支撐鋼鋼管管計算橫向支撐鋼管按按照照集中荷載載作作用下的連連續續梁計算。集中荷載P取木木方方支撐傳遞遞力力。支撐鋼管計算簡簡圖圖支撐鋼管彎矩圖圖((kN.m))支撐鋼管剪力圖圖((kN)變形的計算按照照規規范要求采采用用靜荷載標標準準值，受力力圖圖與計算結結果果如下：支撐鋼管變形計計算算受力圖支撐鋼管變形圖圖((mm)經過連續梁的計計算算得到最大彎矩Mmmaax最大變形vmmaax=0.00000mm最大支座力QQmmax=200.3455kkN抗彎計算強度ff=0.99996×106/50800.0=11996.166NN/mm2支撐鋼管的抗彎彎計計算強度小小于于205.00N/mmm22,滿足要求!支撐鋼管的最大大撓撓度小于6000.0//1150與10mm,,滿足要求!四、扣件抗滑移移的的計算縱向或橫向水平平桿桿與立桿連連接接時，扣件件的的抗滑承載載力力按照下式式計計算:RR≤Rc其中Rc————扣件抗滑承承載力設計計值值,取8.00kkN；R——縱縱向向或橫向水水平平桿傳給立立桿桿的豎向作作用用力設計值值；；計算中R取最大大支支座反力，RRR=20..335kN單扣件抗滑承載載力力的設計計計算算不滿足要要求求,可以考慮采采用雙扣件件!!R≤8.0kkN時，可采采用單扣件件；；8.0kkN<R112.0kkN時，應采采用雙扣件件；；R>12..0kN時，應應采用可調調托托座。五、模板支架荷荷載載標準值(立桿軸力)作用于模板支架架的的荷載包括括靜靜荷載、活活荷荷載和風荷荷載載。1.靜荷載標準準值值包括以下下內內容：(1)腳手手架的自重重((kN)：NNG1=00.1499××5.3900=0.88003kN(2)模板板的自重(kN)：NNG2=00.3500××0.6000×0.6000=0.11226kN(3)鋼筋筋混凝土樓樓板板自重(kN)：NNG3=225.00000×0.1100×0.6000×0.6000=0.99990kN經計算得到，靜靜荷荷載標準值值NG=NG11+NG2+NG3=11.9199kkN。2.活荷載為施施工工荷載標準準值值與振搗混混凝凝土時產生生的的荷載。經計算得到，活活荷荷載標準值值NQ=(225.00000+2.00000)×0.6000×0.6000=9.77220kN3.不考慮風荷荷載載時,立桿的軸向向壓力設計計值值計算公式式N==1.2200NG+1..40NQ六、立桿的穩定定性性計算不考慮風荷載時時,,立桿的穩定定性計算公公式式其中N———立桿的軸心心壓力設計計值值，N=15.9911kN——軸心受受壓立桿的穩穩穩定系數,由長細比ll0/i查表得得到；i——計算立桿的的截面回轉轉半半徑(cmm)；i=11.58A——立立桿桿凈截面面面積積(cm2)；A=4.899W——立立桿桿凈截面抵抵抗抗矩(cm3)；W=55.08——鋼管立立桿抗壓強度度度計算值((N/mm22)；[f]——鋼鋼管立桿抗抗壓壓強度設計計值值，[f]=20055.00NN//mm2；l0——計計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規范》，由由公式(1)或(2)計算ll00=k1uh(11))ll00=(hh+2a))((2)k1——計算長度附附加系數，按按按照表1取值為1.1155；u——計算長度系系數，參照照《扣扣件式規范范》表表；u=11.7000a——立桿上端伸伸出頂層橫橫桿桿中心線至至模模板支撐點點的的長度；a=0..330m；公式(1)的計計算算結果：l0=1.1555×1.7000×1.20==2.35566m=23556/155..8=14499.1277=00.3122=15910//((0.3122×489)==104..2283N//mmm2，立桿的穩定定性計算<<[f]],,滿足要求!公式(2)的計計算算結果：l0=1.2000+2×0.3000=1.88000m=18800/1155.8=11113.92244==0.49977=15910//((0.4977×489)==65.55009N/mmmm2，立桿的穩定定性計算<<[f]],,滿足要求!如果考慮到高支支撐撐架的安全全因因素，適宜宜由由公式(3)計算ll00=k1k2(h+2a))(3))k2——計算長度附附加系數，按按按照表2取值為1.0007；公式(3)的計計算算結果：l0=1.1555×1.0077×(1.2000+2×0.3000)=2..0094m=22094//115.8==1132.55003=0.3886=15910//((0.3866×489)==84.11994N/mmmm2，立桿的穩定定性計算<<[f]],,滿足要求!七、樓板強度的的計計算1.計算樓板強強度度說明驗算樓板強度時時按按照最不利利考考慮,樓板的跨度度取4.500m，樓板承承受的荷載載按按照線均布布考考慮。寬度范圍內配筋筋33級鋼筋，配配筋面積As=14855..0mm2，fy=360..0N/mmmm2。板的截面尺寸為為b×h=450000mm×110mmm，截面有效效高度h0=90mmm。按照樓板每7天天澆澆筑一層，所所所以需要驗驗算算7天、14天、21天...的承載能力是否滿滿足足荷載要求求，其其計算簡圖圖如如下：2.計算樓板混混凝凝土7天的強度是是否滿足承承載載力要求樓板計算長邊44..50m，短短邊4.500×1.00==4.500mm，樓板計算范圍內內擺擺放8×8排腳手架，將將將其荷載轉轉換換為計算寬寬度度內均布荷荷載載。第2層樓板所需需承受的的荷載為qq=1×1.20×(0.35++25.0000×0.11))+1×1.20×(0.80×8×8/4.550/4..550)+1.4400×(2.00++25.0000)=444..56kNN//m2計算單元板帶所所承承受均布荷荷載載q=4.550×44.566=2000..54kNN//m板帶所需承擔的的最最大彎矩按按照照四邊固接接雙雙向板計算算MMmax=0..05133××ql2=0.05513×200.554×4.502按照混凝土的強強度度換算得到7天后混凝凝土土強度達到到558.400%%，C35.00混凝土強度度近似等效效為為C20.44。混凝土彎曲抗壓壓強強度設計值值為為fcm=9.880N/mmmm2則可以得到矩形形截截面相對受受壓壓區高度：：=Asfy//bbh0fcm=11485..000×360.000/(445500.0000×90.000×9.80))=0.1144查表得到鋼筋混混凝凝土受彎構構件件正截面抗抗彎彎能力計算算系系數為s=0.1300此層樓板所能承承受受的最大彎彎矩矩為：MM1=sbh02fcm=00.1300××4500..000×90.00002×9.8×10-6結論：由于Mii=466..45=4466.45<<Mmaxx=208..32所以第7天以后后的的樓板樓板板強強度和不足足以以承受以上上樓樓層傳遞下下來來的荷載。第2層以下的模模板支撐撐必須保存存。3.計算樓板混混凝凝土14天的強度度是否滿足足承承載力要求求樓板計算長邊44..50m，短短邊4.500×1.00==4.500mm，樓板計算范圍內內擺擺放8×8排腳手架，將將將其荷載轉轉換換為計算寬寬度度內均布荷荷載載。第3層樓板所需需承受的的荷載為qq=1×1.20×(0.35++25.0000×0.11))+1×1.20×(0.35++25.0000×0.11))+2×1.20×(0.80×8×8/4.550/4..550)+1.4400×(2.00++25.0000)=511..33kNN//m2計算單元板帶所所承承受均布荷荷載載q=4.550×51.333=2300..98kNN//m板帶所需承擔的的最最大彎矩按按照照四邊固接接雙雙向板計算算MMmax=0..05133××ql2=0.05513×230.997×4.502按照混凝土的強強度度換算得到14天后混混凝凝土強度達達到到79.200%，C35.00混凝土強度度近似等效效為為C27.77。混凝土彎曲抗壓壓強強度設計值值為為fcm=13..21N//mmm2則可以得到矩形形截截面相對受受壓壓區高度：：=Asfy//bbh0fcm=11485..000×360.000/(445500.0000×90.000×13.211)=0..110查表得到鋼筋混混凝凝土受彎構構件件正截面抗抗彎彎能力計算算系系數為s=0.0955此層樓板所能承承受受的最大彎彎矩矩為：MM2=sbh02fcm=00.0955××4500..000×90.00002×13.2×10-6結論：由于Mii=466..45+4455.73==992.177<Mmaax=2399.94所以第14天以以后后的樓板樓樓板板強度和不不足足以承受以以上上樓層傳遞遞下下來的荷載載。第3層以下的模模板支撐撐必須保存存。4.計算樓板混混凝凝土21天的強度度是否滿足足承承載力要求求樓板計算長邊44..50m，短短邊4.500×1.00==4.500mm，樓板計算范圍內內擺擺放8×8排腳手架，將將將其荷載轉轉換換為計算寬寬度度內均布荷荷載載。第4層樓板所需需承受的的荷載為qq=1×1.20×(0.35++25.0000×0.11))+2×1.20×(0.35++25.0000×0.11))+3×1.20×(0.80×8×8/4.550/4..550)+1.4400×(2.00++25.0000)=588..09kNN//m2計算單元板帶所所承承受均布荷荷載載q=4.550×58.099=2611..41kNN//m板帶所需承擔的的最最大彎矩按按照照四邊固接接雙雙向板計算算MMmax=0..05133××ql2=0.05513×261.441×4.502按照混凝土的強強度度換算得到21天后混混凝凝土強度達達到到91.377%，C35.00混凝土強度度近似等效效為為C32.00。混凝土彎曲抗壓壓強強度設計值值為為fcm=15..25N//mmm2則可以得到矩形形截截面相對受受壓壓區高度：：=Asfy//bbh0fcm=11485..000×360.000/(445500.0000×90.000×15.255)=0..009查表得到鋼筋混混凝凝土受彎構構件件正截面抗抗彎彎能力計算算系系數為s=0.0855此層樓板所能承承受受的最大彎彎矩矩為：MM3=sbh02fcm=00.0855××4500..000×90.00002×15.3×10-6結論：由于Mii=466..45+4455.73++447.255==139..442<MMmax=2771.566所以第21天以以后后的樓板樓樓板板強度和不不足足以承受以以上上樓層傳遞遞下下來的荷載載。第4層以下的模模板支撐撐必須保存存。5.計算樓板混混凝凝土28天的強度度是否滿足足承承載力要求求樓板計算長邊44..50m，短短邊4.500×1.00==4.500mm，樓板計算范圍內內擺擺放8×8排腳手架，將將將其荷載轉轉換換為計算寬寬度度內均布荷荷載載。第5層樓板所需需承受的的荷載為qq=1×1.20×(0.35++25.0000×0.11))+3×1.20×(0.35++25.0000×0.11))+4×1.20×(0.80×8×8/4.550/4..550)+1.4400×(2.00++25.0000)=644..86kNN//m2計算單元板帶所所承承受均布荷荷載載q=4.550×64.866=2911..85kNN//m板帶所需承擔的的最最大彎矩按按照照四邊固接接雙雙向板計算算MMmax=0..05133××ql2=0.05513×291.885×4.502按照混凝土的強強度度換算得到28天后混混凝凝土強度達達到到100.000%，C35.00混凝土強度度近似等效效為為C35.00。混凝土彎曲抗壓壓強強度設計值值為為fcm=16..70N//mmm2則可以得到矩形形截截面相對受受壓壓區高度：：=Asfy//bbh0fcm=11485..000×360.000/(445500.0000×90.000×16.700)=0..008查表得到鋼筋混混凝凝土受彎構構件件正截面抗抗彎彎能力計算算系系數為s=0.0777此層樓板所能承承受受的最大彎彎矩矩為：MM4=sbh02fcm=00.0777××4500..000×90.00002×16.7×10-6結論：由于Mii=466..45+4455.73++447.255++46.8877=1866..29<<Mmax=3003.188所以第28天以以后后的樓板樓樓板板強度和不不足足以承受以以上上樓層傳遞遞下下來的荷載載。第5層以下的模模板支撐撐必須保存存。6.計算樓板混混凝凝土35天的強度度是否滿足足承承載力要求求樓板計算長邊44..50m，短短邊4.500×1.00==4.500mm，樓板計算范圍內內擺擺放8×8排腳手架，將將將其荷載轉轉換換為計算寬寬度度內均布荷荷載載。第6層樓板所需需承受的的荷載為qq=1×1.20×(0