直線加速器專項施工方案建設單位項目負責人審批：

建設單位（章）

醫院建設工程

直線加速器專項施工方案審批表分公司部門審核意見部門審核人職務/職稱審核意見工程管理科分公司審批意見：簽章：年月日公司部門審核意見部門審核人職務/職稱審核意見總工程師辦公室#驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1。抗彎強度驗算彎矩計算公式如下：M=0.1ql2+0.117ql212其中，M面板計算最大彎矩（N?mm）；l計算跨度（次楞間距）：l=250。0mm；新澆混凝土側壓力設計值q：1.2X40。55X0.50=24。329kN/m；1傾倒混凝土側壓力設計值q:1。4X2。00X0。50=1。400kN/m；2面板的最大彎矩：M=0。1X24。329X250。02+0。117X1.400X250。02=1.62X105N?mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：o=M/W〈f其中，o—-面板承受的應力（N/mm2）；M--面板計算最大彎矩（N?mm）；W--面板的截面抵抗矩：W=bh2/6=500X18.0X18.0/6=2.70X104mm3；f——面板截面的抗彎強度設計值（N/mm2）;f=205。000N/mm2;面板截面的最大應力計算值：o二M/W=1。62X105/2。70X104=6.0N/mm2；面板截面的最大應力計算值o=6N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！抗剪強度驗算計算公式如下：V=0。6ql+0.617ql其中，V面板計算最大剪力（N）;l計算跨度（次楞間距）：l=250.0mm；新澆混凝土側壓力設計值q：1.2X40。549X0.500=24。329kN/m；1傾倒混凝土側壓力設計值q:1.4X2。00X0.50=1.400kN/m；2面板的最大剪力：V=0.6X24。329X250.0+0。617X1.400X250.0=3865。4N；截面抗剪強度必須滿足:t二3V/（2bh）Wfnv其中，t面板截面的最大受剪應力（N/mm2）；V——面板計算最大剪力（N）：V二3865。4N；b構件的截面寬度（mm）:b=500mm;h--面板厚度（mm）:h=18.0mm；nnf面板抗剪強度設計值（N/mm2）：f=1。500N/mm2；vv面板截面的最大受剪應力計算值：t=3X3865。4/（2X500X18。0）=0。644N/mm2；面板截面抗剪強度設計值：[f]=1.500N/mm2；v面板截面的最大受剪應力計算值t=0o644N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[T]=1.5N/mm2，滿足要求！撓度驗算根據《建筑施工手冊》，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用撓度計算公式如下:v=0.677ql4/（100EI）W[v]=l/250其中，q—作用在模板上的側壓力線荷載：q二40.55X0。5=20.275N/mm；l計算跨度（次楞間距）：l二250mm；E——面板的彈性模量：E=210000N/mm2；I―-面板的截面慣性矩：I二50X1.8X1。8X1o8/12=24o3cm4；面板的最大允許撓度值：[v]=1mm；面板的最大撓度計算值：v=0。677X20.27X2504/（100X210000X2.43X105）=0。011mm；面板的最大撓度計算值：v=0.011mm小于等于面板的最大允許撓度值[v]=lmm,滿足要求！（四）墻模板內外楞的計算（一）。次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5X8X8/6X1二53。333cm3；I=5X8X8X8/12X1二213。333cm4；次楞計算簡圖1。次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M=0。1ql2+0.117qI212其中，M次楞計算最大彎矩（N?mm）；l計算跨度（主楞間距）：l=500.0mm；新澆混凝土側壓力設計值q:1.2X40。549X0.250=12.165kN/m；1傾倒混凝土側壓力設計值q:1。4X2。00X0。25=0。700kN/m.2次楞的最大彎矩：M=0.1X12。165X500。02+0.117X0。700X500。02=3.25X105N?mm；次楞的抗彎強度應滿足下式：o=M/W〈f其中，o—-次楞承受的應力（N/mm2）；M次楞計算最大彎矩（N?mm）;W——次楞的截面抵抗矩，W=5.33X104mm3；f—次楞的抗彎強度設計值；f=13。000N/mm2；次楞的最大應力計算值：。=3。25X105/5。33X104=6.1N/mm2；次楞的抗彎強度設計值：[f]=13N/mm2；次楞的最大應力計算值。二6。1N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2。次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算,公式如下：V=0。6ql+0。617ql12其中，V—次楞承受的最大剪力；l計算跨度（主楞間距）：l=500.0mm;新澆混凝土側壓力設計值q：1。2X40o55X0。25/1=12。165kN/m；1傾倒混凝土側壓力設計值q：1.4X2o00X0。25/1=0.700kN/m.2次楞的最大剪力：V二0.6X12o165X500.0+0。617X0.700X500.0=3865.4N；截面抗剪強度必須滿足下式：T=3V/（2bh）0其中，t-—次楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）；V―-次楞計算最大剪力（N）：V二3865.4N；b次楞的截面寬度（mm）:b=50.0mm；h--次楞的截面高度（mm）：h=80.0mm;n0f—次楞的抗剪強度設計值（N/mm2）：f=1o500N/mm2；vv次楞截面的受剪應力計算值:t=3X3865。4/（2X50o0X80.0X1）=1.450N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值t=1.45N/mm2小于次楞截面的抗剪強度設計值f=1。5N/mm2，滿足要求！v次楞的撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用.撓度驗算公式如下：v=0.677ql4/（100EI）W[v]=l/250其中，v次楞的最大撓度（mm）；q—作用在次楞上的線荷載（kN/m）:q=40.55X0。25=10。14kN/m；l計算跨度（主楞間距）：l=500.0mm;E―-次楞彈性模量（N/mm2）：E=9500。00N/mm2；I--次楞截面慣性矩（mm4）,1=2。13X106mm4；次楞的最大撓度計算值：v=0。677X10。14/1X5004/（100X9500X2.13X106）=0。212mm；次楞的最大容許撓度值：[v]=2mm；次楞的最大撓度計算值v=0o212mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=2mm，滿足要求！（二）。主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=4.493X2=8。986cma；I=10o783X2=21o566cm4；E=210000N/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖（kN）主楞計算彎矩圖（kN?m）主楞計算變形圖（mm）1。主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載：P=l。2X40.55X0。25X0。5+1.4X2X0.25X0.5=6.432kN；主楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）:l=500mm;強度驗算公式：o=M/W〈f其中，o--主楞的最大應力計算值（N/mm2）M主楞的最大彎矩（N?mm）；M=3。62X105N?mmW主楞的凈截面抵抗矩（mm3）；W=8。99X103mm3；f—主楞的強度設計值（N/mm2）,f=205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值:o=3.62X105/8.99X103=40.3N/mm2；主楞的最大應力計算值o=40.3N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:T=2V/AWfv其中，T--主楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）；V——主楞計算最大剪力（N）:V=3939.6N；A鋼管的截面面積（mm2）:A=848。23mm2;f主楞的抗剪強度設計值（N/mm2）：f=120N/mm2；vv主楞截面的受剪應力計算值：t=2X3939。6/848。230=9。289N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值t=9.289N/mm2小于主楞截面的抗剪強度設計值f=120N/mm2，滿足要求！v3。主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值：v二0.277mm；主楞的最大容許撓度值：[v]=2mm；主楞的最大撓度計算值v=0。277mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=2mm，滿足要求！穿墻螺栓的計算計算公式如下：N〈[N]二fXA其中N—-穿墻螺栓所受的拉力；A—-穿墻螺栓有效面積(mm2)；f—-穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號：M14;穿墻螺栓有效直徑:11.15mm；穿墻螺栓有效面積：A=105mm2;穿墻螺栓最大容許拉力值：[N]=1。70X105X1。05X10-4=17.85kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為:N=7。16kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=7.156kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=17。85N,滿足要求！板模板(扣件鋼管高架)計算書高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130—2001)、《混凝土結構設計規范》GB50010—2002、《建筑結構荷載規范》(GB50009—2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017—2003)等規范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002(3)：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。(一)參數信息模板支架參數

橫向間距或排距(m)：0.30;縱距(m):0。30；步距(m)：1。50；80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10;模板支架搭設高度(m)：6.20;采用的鋼管(mm)：①48X3.5;板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況,扣件抗滑承載力系數:0。80；2。荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0。350;混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25。000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2。500；材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2)：13；木方抗剪強度設計值(N/mmJ:1。400;木方的間隔距離(mm)：250。000；木方彈性模量E(N/mm2):9000。000；木方抗彎強度設計值(N/mm2)：13。000；木方的截面寬度(mm):50。00；木方的截面高度(mm)：80。00；樓板參數樓板的計算厚度(mm):2600。00；圖2樓板支撐架荷載計算單元(二)模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=30X1O82/6=16.2cm3；I=30X1o83/12=14.58cm4;模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q=25X2。6X0.3+0035X0。3=19.605kN/m；1活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):q=2o5X0.3=0o75kN/m;22、強度計算計算公式如下:M=0o1ql2其中：q=1。2X19o605+1.4X0.75二24.576kN/m最大彎矩M=0.1X24.576X2502二153600N?m;面板最大應力計算值o=M/W=153600/16200=9.481N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為9。481N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250其中q=q=19o605kN/m1面板最大撓度計算值v=0.677X19o605X2504/(100X9500X14。58X104)=0.374mm;面板最大允許撓度[v]=250/250=1mm;面板的最大撓度計算值0.374mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足要求！模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=bXh2/6=5X8X8/6=53。33cm3；I=bXh3/12=5X8X8X8/12=213.33cm4；方木楞計算簡圖荷載的計算靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q=25X0.25X2。6+0.35X0。25=16。337kN/m；1活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q=2.5X0。25=0.625kN/m；22。強度驗算計算公式如下：M=0.1ql2均布荷載q二1.2Xq+1。4Xq=1。2X16.337+1。4X0。625=20.4812kN/m；最大彎矩M二0。1ql2=0.1X20.48X0.152=0。046kN?m；方木最大應力計算值。二M/W=0。046X106/53333。33=0.863N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為0.863N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求！3。抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足：t=3V/2bh〈[t]n其中最大剪力：V二0。6X20.48X0.15=1.843kN；方木受剪應力計算值t=3X1.843X103/(2X50X80)=0。691N/mm2；方木抗剪強度設計值[t]=1.4N/mm2;方木的受剪應力計算值0。691N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2,滿足要求！撓度驗算計算公式如下:v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250均布荷載q=q=16.337kN/m；1最大撓度計算值V=0.677X16。337X1504/(100X9000X2133333.333)=0。003mm;最大允許撓度[v]=150/250=0.6mm；方木的最大撓度計算值0.047mm小于方木的最大允許撓度0。6mm，滿足要求!木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=7O373kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN?m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩M二0.374kN?m；max最大變形V=0。085mm；max最大支座力Q=10。274kN；max最大應力。二373760/5080=73。575N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值73。575N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為0.085mm小于300/150與10mm,滿足要求！扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=10。274kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！（六）模板支架立桿荷載設計值（軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容（1）腳手架的自重（kN）：N=0。138X6.2=0.858kN;G1鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A.（2）模板的自重（kN）：N=0。35X0。3X0O3=0。032kN；G2（3）鋼筋混凝土樓板自重（kN）：N=25X2.6X0.3X0。3=5.85kN；G3經計算得到，靜荷載標準值N=N+N+N=6.74kN;GG1G2G32。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值N二（2o5+2）X0o3X0o3=0。405kN；Q3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1o2N+1.4N=8.654kN；GQ（七）立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式:。二N/（?A）W[f]其中N立桿的軸心壓力設計值（kN）:N=8.654kN；?軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑（cm）:i=1o58cm；A立桿凈截面面積（cm2）：A=4.89cm2；W—-——立桿凈截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=5。08cm3；0鋼管立桿最大應力計算值（N/mm2）；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L——--計算長度(m)；0按下式計算:l=h+2a=1.5+0。1X2=1。7m；0a-——-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0。1m;l/i=1700/15。8=108;0由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數?二0.53；鋼管立桿的最大應力計算值；。=8654。496/(0。53X489)=33。393N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值。二33。393N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l=kk(h+2a)=1.167X1。008X(1。5+0。1X2)=2m；012k——計算長度附加系數按照表1取值1.167；1k—計算長度附加系數，h+2a=1。7按照表2取值1。008；2L/i=1999.771/15.8=127；o由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數?=0.412；鋼管立桿的最大應力計算值；0=8654。496/(0.412X489)=42。957N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值。二42.957N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患.

以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》.立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求pWfg地基承載力設計值:f=fXk=120X1=120kpa；ggkc其中，地基承載力標準值：f二120kpa；gk腳手架地基承載力調整系數：k=1；c立桿基礎底面的平均壓力:p=N/A=8。654/0.25=34。618kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N二8。654kN；基礎底面面積：A=0。25m2op=34.618Wf=120kpa。地基承載力滿足要求！g（九）梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求［工程經驗］除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容模板支架的構造要求梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立