住宅樓主樓外腳手架專項施工方案(可以直接使用，可編輯優秀版資料，歡迎下載）

恒大城項目一期工程住宅樓主樓外腳手架專項施工方案(可以直接使用，可編輯優秀版資料，歡迎下載）（8#~15#樓）外腳手架專項施工方案編制人：審核人：審批人：編制單位：江蘇南通三建集團股份年月日目錄TOC\o"1-3"\h\u10799一、編制依據 329991二、工程概況 324052三、施工部署 419106四、搭設方案 44773五、腳手架拆除方法 1510455六、安全管理 1629346七、腳手架設計計算書 17一、編制依據1.1、恒大城一期工程施工圖1.2、恒大城一期工程施工組織設計1.3、《建筑施工手冊》1.4、《施工計算手冊》1.5、《實用建筑施工安全手冊》1.6、河南省建筑工程施工安全操作規程1.7、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程》--JGJ130—20211.8、《建筑施工高處作業安全技術規程》1.9、《建筑施工安全檢查標準》1.10、《建筑施工懸挑式腳手架安全技術規程》--DBJ41\T152-2021二、工程概況1、本工程位于焦作山陽區碧蓮路與文匯路交叉口緊鄰焦作一中。一期工程包括8#、9#、10#、11#、12#、13#、14#、15#樓；幼兒園、綜合樓、大門、恒大影城、地下室及相關商業配套，住宅建筑面積142385.79m2，商業建筑面積3490.74m2，綜合樓建筑面積991.67m2，幼兒園建筑面積3357m2，恒大影城建筑面積8924.45m2，合計建筑面積159178m2(不含地庫)。2、該工程建設單位為焦作御景置業，監理單位為河南省育興建設工程管理，設計單位為河南省紡織建筑設計院，總承包施工單位為江蘇南通三建集團股份。3、8#、9#、10#、11#、13#樓總高度89.45米，12#樓總高度71.45米，14#、15#樓總高度74.4米。地下一/二層、地上22、23、28層；結構類型為剪力墻，基礎形式采用筏板基礎，標準層層高2.95米。4、腳手架的選型、搭設質量、安全，直接影響本工程對外的企業形象，結合本工程地理位置和周邊環境，故腳手架封閉圍護至關重要。結合上述兩大特點，特編制本工程懸挑腳手架施工方案。三、施工部署安全生產、文明施工是企業生存發展的前提條件，是達到無重大傷亡事故的必然保障。為此項目經理部成立以項目經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組長：楊向軍（項目經理）—負責協調工作副組長：管岳洲、李作斌（生產經理）—現場施工總指揮組員：張超（技術負責）、黃洪森（技術員）—方案編制、技術交底邱建忠、錢衛華（安全員）—現場安全指揮檢查四、搭設方案根據本工程結構特點，綜合考慮工程裝飾施工及施工進度情況，結合本工程結構形式，1層采用落地式腳手架搭設，往上采用懸挑式腳手架，腳手架采用16號工字鋼分段外挑搭設腳手架，最大搭設高度不大于20米。22層、23層分為4個挑段，12#、14#樓分別在2層頂、8層頂、14層頂、20層頂做工字鋼懸挑梁；28層分為5個挑段，8#、9#、10#、13#樓分別在1層頂、7層頂、13層頂、19層頂、25層頂做工字鋼懸挑梁。其中樣板棟11#、15#樓在1層頂、4層頂、10層頂、16層頂、22層頂、27層頂（11#樓）設置工字鋼挑梁。立桿距結構外沿0.3m，縱距均為1.5米，立桿的橫距為0.90米，大橫桿步距為1.8米；連墻件采用腳手鋼管兩步三跨與主體結構雙扣件連接。具體見節點附圖。4.1、腳手架搭設腳手架搭設高度17.7m，考慮腳手架懸挑結構受力及腳手架整體受力，采用直徑14鋼絲繩（鋼絲繩U型卡，18圓鋼吊環）卸荷措施。懸挑雙排單立桿鋼管扣件式腳手架搭設方案，并利用16號工字鋼做懸臂梁（16預埋鋼筋圓環），挑出部位均位于樓板（梁）上。水平懸挑梁采用16#工字鋼，工字鋼正常水平間距1500mm，大部份懸挑長度1250mm，錨固長度1.25倍懸挑長度，固定段長度不應小于懸挑段長度的1.25倍。結構陽角處懸挑工字鋼交匯，無法保證伸入端長度時，在交匯處采用兩側工字鋼與陽角處工字鋼焊接，上下各增設200×200×10mm鋼板，所有接觸點必須滿焊，焊腳高度不得小于8mm，且不得有氣孔、夾渣、漏焊等現象。腳手架搭設示意圖工字鋼平面示意圖陽角處工字鋼連接示意圖4.2、構配件選用要求4.2.1、懸臂梁懸臂梁采用16號工字鋼，要求有出廠合格證及試驗報告，其力學性能必須符合國家標準的規定，從外觀檢查，沒有裂縫、折痕、嚴重銹蝕等現象。預埋鋼筋圓環采用直徑16的圓鋼。4.2.2、卸荷鋼絲繩采用斜拉鋼絲繩卸荷，卸荷用鋼絲繩采用直徑14鋼絲繩，鋼絲繩U型卡，直徑16圓鋼吊環。4.2.3、腳手架鋼管⑴、所有腳手架用鋼管均選用直徑48×3.0的鋼管，每根鋼管的最大重量不應大于25kg。⑵、腳手架鋼管采用現行國家《直縫電焊鋼管》（GB/T1373）中規定的3號普通鋼管，其質量必須符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。⑶、新鋼管應有產品質量合格證及質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準《金屬拉伸試驗方法》（GB/T228）的有關標準。⑷、新鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。⑸、新鋼管外徑及壁厚偏差均不得小于0.5mm，鋼管兩端面切斜偏差不得大于1.7mm。⑹、舊鋼管表面銹蝕深度應≤0.5mm，端部彎曲：L≤1.5m時應≤5mm，立桿彎曲：3m＜L≤4m時應≤12mm、4m＜L＜6.5m時應≤20mm，水平桿、斜桿彎曲：L≤6.5m時應≤30mm，舊鋼管使用前應按上述要求嚴格檢查，符合規定后才能使用。⑺、鋼管必須涂有防銹漆。⑻、鋼管上嚴禁打孔。(9)、腳手架鋼管涂漆顏色根據規定要求進行施工。4.2.4、扣件⑴、采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GBJ15831-2006）的規定。⑵、腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊力矩達65N.m時，不得發生破壞。⑶、新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按有關規定抽樣檢測。⑷、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。4.2.5、腳手板腳手板采用木腳手板，其材質應符合現行國家標準材質的規定。腳手板寬度應≥200mm，厚度≥50mm，兩端各設直徑為4mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。4.2.6、連墻桿連墻桿的材質應符合現行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。4.2.7、安全網立網采用2000目密目安全網，水平網采用菱形網目安全網，安全網網繩、網繩直徑、網眼尺寸、承載能力應符合國標《安全網》（GB5725-2021）的規定。4.3、搭設方法4.3.1、搭設尺寸本工程腳手架1至18層（1至24層）采用工字鋼懸挑式雙排單立桿鋼管腳手架。腳手架搭設寬度為0.90米，即立桿橫距為0.90米；縱距≤1.5米；內立桿距窗臺邊及結構板邊均為300mm；大橫桿間距即步距為1.8m，操作面小橫桿間距≤0.75m。4.3.2、操作要點4.3.2.1、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。4.3.2.2、每搭完一步腳手架后，應按規范規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。4.3.3、懸挑處腳手架搭設懸挑腳手架的搭設順序為：設置懸挑件的位置預埋的鋼筋→安裝懸挑件→預埋鋼筋與懸挑工字鋼焊接牢固→縱向大橫桿→立桿→橫向小橫桿→大橫桿（柵格）→剪刀撐→鋪腳手板→搭防護欄桿→綁扎安全網→設連墻桿。6號工字鋼，長度為4m左右，斜拉桿采用Φ14鋼絲繩，腳手架鋼管采用標準的48×3.0mm焊接鋼管，卡具選用符合標準的接卡、十字卡、轉卡三種管卡，腳手板選用標準鋼笆，底部側面設18cm高的擋腳板。圍護選用安監站準用的密目安全網，作全封閉式圍護。樓面上預埋鋼筋圓環，用于固定型鋼梁。吊環與樓板主筋綁扎或焊接,預埋鋼筋圓環均采用16#圓鋼制作。選用懸挑件與砼結構面采用預埋鋼筋焊接連接；將3m長16號工字鋼插入予埋鋼筋環內，外挑長度1.4m用木楔塞緊，并將工字鋼與鋼筋環焊接以防滑移。、在工字鋼的懸挑部位焊接兩根外徑25的鋼筋，長100mm，以便腳手架立桿套在此鋼筋上，以保證端部不滑移。詳見下圖4.3.4、腳手架卸荷作法4.3.4.1、采用斜拉鋼絲繩卸荷，卸荷用鋼絲繩采用Φ14鋼絲繩，鋼絲繩U型卡，直徑20圓鋼吊環。4.3.4.2、卸荷鋼絲繩吊點分別落在主梁（柱）上，主梁（柱）內預埋吊環；下面吊點為工字鋼上的吊環。4.3.4.3、卸荷用斜拉鋼絲繩，做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同，避免鋼絲繩受力不均勻。4.3.4.4、吊環的埋置：吊環采用20圓鋼，焊接或綁扎于結構主筋。4.3.5、立桿搭設要求4.3.5.1、懸挑腳手架每根立桿底部應套在焊牢工字鋼的鋼筋上。4.3.5.2、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4.3.5.3、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。4.3.5.4、開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4.3.5.5、當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。4.3.5.6、桿頂端宜高出女兒墻上皮1.5m，高出檐口上皮1.5m。4.3.6、縱向水平桿搭設要求4.3.6.1、縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。4.3.6.2、接長采用對接扣件連接。4.3.6.3、采用對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。4.3.6.4、使用鋼腳手板，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。4.3.7、橫向水平桿搭設要求4.3.7.1、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。4.3.7.2、作業層上非主節點的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。4.3.7.3、使用鋼腳手板，橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。4.3.8、剪刀撐與橫向斜撐4.3.8.1、雙排腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。4.3.8.2、腳手架縱向兩端和轉角處起，在腳手架外側外立面設置剪刀撐。剪刀撐應隨架子同步支搭，以保證架子的穩定性。搭設寬度為6～7根立桿，自下而上循序連續搭設，剪刀撐斜桿與水平面的夾角為45°～60°，剪刀撐應在腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置。4.3.8.3、剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不應小于1m，旋轉扣件固定不少于3個，端部扣件的蓋板邊緣至桿端距離不應小于100mm。4.3.8.4、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。4.3.8.5、橫向支撐除拐角應設置外，中間應每隔6跨設置一道。4.3.8.6、橫向支撐應在同一節間，由底層至頂層呈之字形連續布置，斜撐的固定宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。4.3.9、連墻桿的設置4.3.9.1、連墻桿水平間距不大于4.5m，豎向為每二步（即每樓層）拉結，連墻桿宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。4.3.9.2、墻桿與腳手架內外立桿或大橫桿相連接，與結構的柱或框架梁拉結，以增強腳手架的整體穩定性。4.3.9.3、連墻桿宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。4.3.9.4、連墻桿處加設一橫桿，桿頭與梁（柱）頂緊。4.3.9.5、連墻桿在結構施工過程中，先抱柱設置，在頂板（梁）混凝土達到一定強度后，拆除原抱柱附墻桿，在梁現澆面預埋鋼管處重新設連墻桿。4.3.10、腳手板的鋪設4.3.10.1、其最底一層水平桿應滿鋪腳手板，以保證腳手架底層有足夠的橫向水平剛度，同時也防止物件從空中掉落。4.3.10.2、作業層腳手板沿縱向應滿鋪，鋪穩，離開墻面120～150mm。4.3.10.3、作業層下面需要留一層腳手板作為防護層，施工時作業層升高一層，則把下面一層腳手板翻在上面作為作業層的腳手板，兩層交錯上升。自頂層作業層的腳手板往下計，宜每隔三層滿鋪一層腳手板。4.3.10.4、作業層端部腳手板探頭長度應取150mm。4.3.10.5、腳手板采用對接形式，即對頭鋪設腳手板，在每塊腳手板兩端下面均要有小橫桿，桿離板端的距離應取130至150mm，小橫桿應放正、綁牢。4.3.10.6、板采用搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。4.3.11、腳手架的水平及立面防護作法4.3.11.1、腳手架水平防護：每步架1.2m高處綁一根防護欄桿，外側滿掛密眼塑料安全網，安全網與大橫桿綁牢。作業層加設180mm高擋腳板。4.3.11.2、腳手架水平防護：非作業層垂直距離不超過10m拉一道水平網，上另鋪密眼網，腳手架與墻之間的空隙也鋪設安全網，網要拉緊蓋嚴固定牢靠。4.3.11.3、第一道水平網設在第二步腳手架上。4.4、防護棚搭設要求4.4.1、防護棚上面鋪雙層50厚腳手板。4.4.2、上下間隔50cm。4.4.3、搭設寬度為大于洞口向外各1m，長度為6m。4.4.4、兩側設兩道防護欄桿，立面掛密目安全網。4.5、搭設質量要求腳手架搭設技術要求及容許偏差項次項目技術要求允許偏差（mm）示意圖檢查方法及工具1墊板不晃動2立桿垂直度垂直度偏差Hmax=20mHmax=40mHmax=60mHmax=80mH/200H/400H/600H/800±100吊線卷尺或經緯儀搭設中垂直度偏差的高度不同設計高度設計時允許偏差Δ（mm）吊線卷尺或經緯儀50m40m20mH=2m±7±7±7H=10m±20±25±50H=20m±40±50±100H=30m±60±75H=40m±80±100H=50m±1003間距步距偏差±20鋼板尺柱距偏差±50排距偏差±204縱向平桿高差一根桿兩端±20水平儀或水平尺同跨中內外縱向水平桿高差±105橫向平桿外伸長度偏差外伸500≤50鋼板尺6扣件安裝主節點處各扣件距端點間距離a≤150mm鋼卷尺同步立柱上兩個相隔對接扣件高差≥500鋼卷尺立桿上對接扣件距主節點距離≤h/3縱向水平桿的接頭距主節點的距離≤L/37扣件螺栓的擰緊力矩40-65N·m扭力扳手8剪刀撐斜桿與地面夾角450—600伸長9腳手板外伸長度對接a＝100～150l≤300卷尺搭接a≥100l≥200卷尺4.5.6、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按下表的規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準五、腳手架拆除方法5.1、拆除時設圍禁區，設置明顯標記，派專人負責警戒。5.2、拆除前應將架子上的存留材料、雜物等清理干凈。5.3、應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合構造要求。5.4、應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底。5.5、腳手架的拆除順序，自上而下進行，嚴禁上、下同時進行。5.6、腳手架拆除時做到一步一清，連墻件必須與腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。5.7、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。5.8、當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按規定要求設置連墻件和橫向斜撐加固。5.9、拆下的桿件和零配件，嚴禁向下拋擲。5.10、運至地面的構配件應按相關規定要求及時檢查、整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放。5.11、拆除腳手架時一定要注意做好成品保護工作，應嚴格防止損壞外墻涂料、花崗巖及門窗框、玻璃，同時操作人員嚴禁用手觸摸墻面。六、安全管理6.1、腳手架搭設人員必須是經按現行國家標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》（GB5036）考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢合格后方可持證上崗。6.2、搭設腳手架人員必須戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋等。6.3、腳手架的構配件質量必須按規定要求進行檢驗，合格后方準使用。6.4、腳手架搭設應按下列階段進行質量檢查，合格后方可使用：6.4.1、基礎完工后及腳手架搭設前。6.4.2、操作層上施加荷載前。6.4.3、每搭完10～13m高度后。6.4.4、達到設計高度后。6.4.5、遇有六級大風和大雨后。6.4.6、停用超過一個月。6.5、腳手架使用中應定期檢查下列項目6.5.1、桿件的設置和連接，連墻件和支撐，門洞木行架等的構造是否符合要求。6.5.2、底座是否松動，立桿是否懸空。6.5.3、扣件螺栓是否松動。6.5.4、立桿的垂直度偏差是否符合規定。6.5.5、安全防護措施是否符合要求。6.5.6、是否超載。6.6、質量要求檢查內容詳見5.5。6.7、六級、六級以上大風和霧、雨、雪天應停止腳手架搭設與拆除作業，雨、雪后上架操作應有防滑措施，并掃除積雪。6.8、在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除主節點處的縱、橫水平桿，縱、橫向掃地桿，連墻桿件。要拆除任一桿件均應采取措施，并報主管部門批準。6.9、若需在腳手架下作業，要經安全部門同意，并在腳手架的最下一步除鋪設安全網外，另滿鋪腳手板。6.10、在腳手架上進行電氣焊時，要有防火措施和專人看守。6.11、不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。6.12、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。6.13、作業層上的施工荷載應符合要求，不得超載。本腳手架結構及裝修施工時作業層為一層，施工荷載不得超過3KN/m2。七、腳手架設計計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2021)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2021)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-2021)、《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91)以及本工程的施工圖紙。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為17.7m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.8m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處河南焦作市，基本風壓0.45kN/m2；風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4層；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:沖壓鋼腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3m，建筑物內錨固段長度1.75m。錨固壓點螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與梁夾角為(度):60；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物1.2m。二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-20211.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09kN/m；活荷載標準值:Q=3×0.9/(2+1)=0.9kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.033+1.2×0.09=0.148kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.9=1.26kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.148×1.52+0.10×1.26×1.52=0.31kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.148×1.52-0.117×1.26×1.52=-0.365kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.31×106,0.365×106)/4490=81.292N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=81.292N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.033+0.09=0.123kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.9kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.123×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×107800)=2.222mm；大橫桿的最大撓度2.222mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-20211.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.033×1.5=0.05kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135kN；活荷載標準值：Q=3×0.9×1.5/(2+1)=1.350kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.05+0.135)+1.4×1.35=2.112kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×0.92/8=0.004kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.112×0.9/3=0.634kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.638kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.638×106/4490=142.011N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=142.011N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800)=0.013mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.05+0.135+1.35=1.535kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1534.95×900×(3×9002-4×9002/9)/(72×2.06×105×107800)=1.788mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.788=1.801mm；小橫桿的最大撓度為1.801mm小于小橫桿的最大容許撓度900/150=6與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.033×0.9/2=0.015kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×0.9×1.5/2=0.202kN；活荷載標準值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.05+0.015+0.202)+1.4×2.025=3.156kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×17.70=2.700kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×4×1.5×(0.9+0.3)/2=1.08kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×17.7=0.133kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.363kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.363+0.85×1.4×4.05=10.055kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.363+1.4×4.05=10.905kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2021)的規定采用：ω0=0.45kN/m2；μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2021)的規定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.45×0.74×0.214=0.05kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.05×1.5×1.82/10=0.029kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=10.055kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=10.905kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2021計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2021μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=196；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.188立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=10054.962/(0.188×424)+28849.566/4490=132.566N/mm2；立桿穩定性計算σ=132.566N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=10905.462/(0.188×424)=136.811N/mm2；立桿穩定性計算σ=136.811N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.45=0.062kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=10.8m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-20210=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.938kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=5.938kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l/i=300/15.9的結果查表得到φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=5.938<Nf=82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=5.938小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為900mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面積A=26.1cm2。受腳手架集中荷載N=1.2×4.363+1.4×4.05=10.905kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN·m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1]=13.015kN；R[2]=9.871kN；R[3]=-0.326kN。最大彎矩Mmax=1.776kN·m；最大應力σ=M/1.05W+N/A=1.776×106/(1.05×141000)+7.514×103/2610=14.877N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值14.877N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根據《鋼結構設計規范》附表B，得到φb值為0.93。經過計算得到最大應力σ=1.776×106/(0.93×141000)=13.561N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算σ=13.561小于[f]=215N/mm2,滿足要求!十、拉繩的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=15.029kN；十一、拉繩的強度計算鋼絲拉繩(支桿)的內力計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=15.029kN選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑16mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]--鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝123KN；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×α＝0.85；K--鋼絲繩使用安全系數。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝15.029KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=15.029kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為σ=N/A≤[f]2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑D=(15029×4/(3.142×50×2))1/2=13.8mm；實際拉環選用直徑D=16mm的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下錨固深度計算公式:h≥N/πd[fb]其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.326kN；d--樓板螺栓的直徑，d=16mm；[fb]--樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2；[f]--鋼材強度設計值,取215N/mm2；h--樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于326/(3.142×16×1.43)=4.535mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN螺栓的軸向拉力N=0.326kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，滿足要求！2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N≤(b2-πd2/4)fcc其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=9.871kN；d--樓板螺栓的直徑，d=16mm；b--樓板內的螺栓錨板邊長，b=5×d=80mm；fcc--混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；(b2-πd2/4)fcc=(802-3.142×162/4)×14.3/1000=88.645kN>N=9.871kN經過計算得到公式右邊等于88.64kN，大于錨固力N=9.87kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!目錄施工步驟1搭設方案1搭設材料2操作要點2腳手架防護4腳手架搭設的質量要求5安全管理5腳手架拆除6施工依據6腳手架設計計算書6

豐景佳園小區外墻維修改造外腳手架搭設施工方案施工步驟原墻體8mm厚墻面瓷磚鏟除和25mm厚水泥砂漿鏟除；垃圾清理及外運：垃圾收集、裝車和外運出小區；界面砂漿一道，20mm厚防水砂漿找平，5-8mm厚雙層網格布抗裂砂漿；外墻真石漆和刮防水膩子三道；外墻真石漆分格：按與按比例尺寸，膠帶條分格真石漆涂料按瓷磚尺寸50*150mm、300*600mm腳手架工程：按相關規范搭設腳手架和安全通道并拆除，人工24小時巡查監管。業主家外窗封堵防護；局部汽車式起重機；綠化保護及破壞部分種植補栽恢復；搭設方案根據本工程的特點，施工用外腳手架采用落地式鋼管扣件式腳手架，腳手架搭設寬度為1.05m（立桿橫距），立桿縱距不大于1.5m，內立桿距外墻皮0.35m，大橫桿步距首層為1.70m，二層往上為1.725m，小橫桿間距為1.0m。立桿應避開外玻璃幕墻位置，為了減小樓地面應力，鋼立桿下墊厚度不小于50mm的通長腳手板?；A處理：西、南、北三面由于結構形式的改變，故架子直接落在結構層上；東立面采用28＃槽鋼做基礎，槽鋼的一端擱置在±0.000的樓面上，另一端擱置在護坡樁的壓頂梁上。本工程為18層，高度為63.250m。故本工程落地式腳手架搭設高度為：為66.0m。腳手架座落在各層屋面結構上，為確保施工安全，采取分段卸荷的搭設方法，采用斜拉鋼絲繩卸荷。本工程擬分三段進行卸荷：一至五層（標高18.400m）為一個卸荷區，吊點設在第六層；六至十層（標高35.650m）為一個卸荷區，吊點設在第十一層；十一至十四層（標高49.450m）為一個卸荷區，吊點設在第十五層。卸荷鋼絲繩斜拉至向下一層左右處的腳手架大橫桿之下的立桿上。立面防護采用密目安全網；水平防護采用菱形網，在底層及作業層下各設一道，中間部分每10m高度加一道水平防護。搭設材料腳手架鋼管腳手架鋼管為?48×3.5的腳手鋼管，連接件采用符合KT-33-8標準的瑪鋼鑄件，材質應符合腳手鋼管及扣件的有關規定。腳手板腳手板采用松木或杉木腳手板，其寬度≥200mm，厚度≥50mm，不得用開裂、腐朽的木材。安全網立網采用2000目密目安全網，水平網采用菱形網目安全網，網繩、網繩直徑、網眼尺寸、承載能力應符合國標《安全網》（GB16909-1997）、（GB5725-1997）的規定。卸荷材料17.5號鋼絲繩（6×37+1，1700Mpa），2.7號卡環，?16圓鋼吊環。操作要點搭設順序放線、鋪著地腳手板→擺放掃地桿→逐根樹立桿并與掃地桿扣緊→裝第一步大橫桿→安裝第一步小橫桿→校正立桿垂直并扣緊→接立桿、安裝其它各步橫桿→安裝連墻桿→加設剪刀撐搭設前由測放員將外墻輪廓線測設在室外地坪上，然后由架子工搭外架子。搭設腳手架時，先在屋面樓板腳手架底座位置上鋪50mm厚通長腳手板，使立桿穩定在板上。掃地小橫桿加設在水平掃地桿的下方。卸荷采用鋼絲繩，卸荷鋼絲繩吊點采用在框架梁內預埋吊環的方法設置，里外立桿的鋼絲繩必須分別設置。首段卸荷區的東立面吊點水平距離為3m，其余雙立桿部分吊點水平距離為6m，單立桿部分吊點水平距離為8m。腳手架卸荷用斜拉鋼絲繩，用花藍螺栓拉緊，做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同，避免鋼絲繩受力不均勻。吊點必須設在立桿與大橫桿、小橫桿的交點處，鋼絲繩必須由大橫桿的底部兜緊。吊點處應設置雙根小橫桿，一根與立桿卡牢，一根與大橫桿卡牢，端頭與建筑物頂緊，以承受斜拉引起的水平力。為防止吊點處大橫桿被鋼絲繩兜起沿立桿向上滑移，節點處設置抗滑扣，抗滑扣設置方法見附圖。吊環的埋置：吊環采用?16圓鋼，錨固于結構內，錨固長度不小于30d，并應焊接或綁扎鉤住結構主筋。立桿接頭位置立桿：相鄰立桿的接頭應錯開布置，在不同的步距內與相鄰大橫桿的距離不宜大于步距的三分之一。大橫桿：上、下相鄰橫桿的接頭應錯開布置，在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不宜大于縱距的三分之一。單、雙立桿的連接：往上的單立桿與其中的一根雙立桿連接，雙立桿用兩道旋轉扣件搭接，且兩道扣件緊接，以增強對大橫桿的支持力。剪刀撐的設置：沿腳手架縱向兩端和轉角處起在腳手架外側外立面設置剪刀撐。剪刀撐應隨架子同步支搭，以保證架子的穩定性。搭設寬度不小于4跨，自下而上循序連續搭設，剪刀撐水平面的夾角為45°～60°，最下面的剪刀撐斜撐與立桿的聯接點，離立桿底端不大于50cm。斜撐桿采用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或大橫桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。雙剪刀撐采用對接扣件接長；單剪刀撐用3個旋轉扣件搭接接長，搭接長度為1m。橫向斜撐的設置腳手架端頭均必須設置橫向斜撐，中間各隔6跨設置一道。橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。連墻桿設置連墻桿按兩步三跨設置，水平間距不大于4.5m，豎向為隔層拉結，連墻桿呈梅花形布置。連墻桿與腳手架內外立桿或大橫桿相連接，與結構的框架柱或框架梁（梁內預埋Ф32短鋼筋或短鋼管）拉結，以增強腳手架的整體穩定性，拉結方法見附圖。桿件探頭長度桿件相交伸出的探頭長度均應大于10cm，以防桿件滑脫，小橫桿里端距墻面20cm。大橫桿、小橫桿伸出腳手架外立面的長度應基本一致。腳手板的鋪設結構施工時，作業層腳手板沿縱向應滿鋪，做到嚴密、牢固、鋪平、鋪穩、鋪實，不得有超過50mm的間隙。裝修施工時，操作層的腳手板數不得少于四塊且需滿鋪，架子上不準留單塊腳手板。作業層下面需要留一層腳手板作為防護層，施工時作業層升高一層，則把下面一層腳手板翻在上面作為作業層的腳手板，兩層交錯上升。腳手板采用對接形式，即對頭鋪設腳手板，在每塊腳手板兩端下面均要有小橫桿，桿離板端的距離應不小于150mm，小橫桿應放正、綁牢。腳手板應在下列部位給予固定①、腳手板的兩端及拐角處②、沿板長方向間隔1.5～2.0m③、坡道和平臺的兩端④、其它可能發生滑移和翹起的部位。腳手架防護腳手架立面防護：滿掛密目安全網，安全網綱與大橫桿綁牢。腳手架水平防護非作業層垂直距離不超過10m拉一道水平網，上另鋪密眼網，腳手架與墻之間的空隙也鋪設安全網，網要拉緊蓋嚴固定牢靠。第一道水平網設在第二步腳手架上。腳手板護身欄腳手板處護身欄做法為：腳手板向上18cm設擋腳板，隔86cm設一道護身欄。護身欄外側滿掛密目安全網。進門防護棚搭設進門防護棚上面鋪雙層50mm厚木板，上下間隔50cm，搭設寬度為大于洞口向外各1.0m，長度為6m，防護棚兩側設兩道防護欄桿，立掛密目安全網。腳手架搭設的質量要求在腳手架的高度段H內，立桿的全部垂直偏差絕對值不應大于75mm，相對值不應大于H/400?？v向水平桿水平偏差不應大于總長度的1/300，且不大于2.0cm，橫向水平桿水平偏差不大于1.0cm。腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于2.0cm，立桿縱距不大于5.0cm?？奂o固力宜在45～55N·m范圍內，不得低于45N·m或高于60N·m。連墻點的數量、位置要正確，連接牢固，無松動現象。小橫桿、大橫桿端頭伸出腳手架外立面的長度應一致。安全管理腳手架搭設人員必須是經過國家現行標準《特種作業人員安全技術考核管理規則》考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢合格后方可持證上崗。搭設腳手架人員必須戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋等。腳手架的構配件質量必須按規定要求進行檢驗，合格后方準使用。腳手架搭設應按下列階段進行質量檢查，合格后方可使用基礎完工后及腳手架搭設前；作層上施加荷載前；搭完10m高度后；到設計高度后；作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載；六級、六級以上大風和霧、雨、雪天應停止腳手架作業，雨、雪后上架子操作前應有防滑措施，并掃除積雪。腳手架四角應有接地保護和避雷裝置。在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除主節點、縱橫水平桿、連墻桿件支撐、欄桿，要拆除任一桿件均應采取措施，并報主管部門批準。若需在腳手架下作業，要經安全部門同意，并在腳手架的最下一步除鋪設安全網外，另滿鋪腳手板。在腳手架上進行電氣焊時，要有防火措施和專人看守。不得在腳手架上固定混凝土泵管。本腳手架施工荷載不得超過2kN/m2。腳手架拆除拆除時設圍禁區，設置明顯標記，派專人負責警戒。拆除前應將架子上的存留材料、雜物等清理干凈。腳手架的拆除順序，自上而下進行，不能上、下同時進行。腳手架拆除時做到一步一清，連墻件必須與腳手架同步拆除，不允許分段分立面拆除。拆下的桿件和零配件，嚴禁向下拋擲。拆除腳手架時一定要注意做好成品保護工作，應嚴格防止損壞玻璃幕墻及門窗玻璃，同時操作人員嚴禁用手觸摸墻面。施工依據施工應遵照《建筑安裝工人安全操作規程》（1980/05/20）、《建筑施工高處作業安全技術規范》（JGJ80-91）、《 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）和西安市有關的安全施工技術規定執行。腳手架設計計算書（附后）

外腳手架設計計算書設計資料采用落地式雙排雙（單）立桿鋼管扣件式腳手架，最大搭設高度H=66.0m。外側立面采用2000目密目安全網封閉。用于結構作業時為一層作業（n1=1），計算荷載取2kN/m2?；撅L壓值ω0=0.50N/m2。因結構退層，腳手架所采用的其它架設高度H分別為：38.0m，52.0m，66.0m。初選腳手架設計參數為：立桿縱距la=1.50m，立桿橫距lb=1.05m，橫桿步距h=1.72m，小橫桿間距1.0m，連墻件為2步3跨設置，腳手板為50mm厚木腳手板，立桿下墊50mm厚通長腳手板。其它計算參數：腳手架鋼管為?48×3.5腳手鋼管，f=205Mpa外徑?壁厚t截面積A慣性矩I截面模量W回轉半徑i每m長質量mmmmcm2cm4cm3cmkg/m483.54.8912.195.081.583.84卸荷采用17.5號鋼絲繩（6×37+1，1700MPa），卸荷時考慮每次卸荷節點以上所有荷載均由斜拉鋼絲繩來承擔，卸荷各段腳手架高度分別為：18.40m、17.25m、13.80m、13.80m，現按17.25m高度計算卸荷。吊環采用?16圓鋼，錨固于框架梁內錨固長度30d，焊接或綁扎鉤住結構主筋。上料平臺搭設參數：（未述及參數同腳手架）規格：6.0×4.5m（3×4跨），最大搭設高度35.0m；立桿間距：長跨1.4m，短跨1.5m；橫桿間距（步距）：1.72m；平臺板：50厚木板荷載計算腳手架允許搭設最大高度Hmax由h=1.72m，H1=2h，lb=1.05m，查表得：φAf=48.491kN由lb=1.05m，la=1.50m，腳手板鋪設層數2層，查表得：NGk2=1.715kN由lb=1.05m，la=1.50m，QK=2.0kN/m2，按一個操作層進行施工，查表得：NQK=4.20kN由h=1.72m，la=1.50m，查表得：NGk1=0.442kN如采用雙排單立桿時：KA=0.85H=[KAφAf-1.30（1.2NGk2+1.4NQK）]·h÷1.2NGk1=[0.85×48.491-1.30（1.2×1.715+1.4×4.20）]×1.72÷（1.2×0.442）=100m最大允許搭設高度Hmax=H/[1+（H/100）]=100/[1+（100/100）]=50.0m＜66.0m根據計算，架子只允許搭設50.0m高?，F施工要求搭設66.0m高，所以采用架子下部為雙立桿的方案，即在66.0-50.0=16.0m的范圍內采用雙立桿?，F本方案為：十層以下（38.0m）采用雙排雙立桿。架子結構的整體穩定與單桿局部穩定的驗算根據方案，腳手架上部28.0m為單立桿，其折合步數n1=28.0/1.72=17步；下部雙立桿折合步數n1＇=38.0/1.72=22步。驗算腳手架的整體穩定按N/φA≤KAKHf進行驗算求N值最底部壓桿軸力最大，為最不利。先求雙鋼管部分，每一步一個縱距腳手架的自重NGk1′：NGk1′=NGk1+2×1.72×0.0384（鋼管增重）+0.014×4（扣件增重）=0.442+0.132096+0.056=0.63kNN=1.2（n1NGk1+n1＇NGk1′+NGk2）+1.4NQK=1.2×（17×0.441+22×0.63+1.715）+1.4×4.20=34.83kN計算φ值由b=1.05m，H1=3.45m，計算λx=H1/（b/2）=3.45/0.525=6.57由b=1.05m，H1=2h，查表得：μ=25所以，λox=μλx=25×6.57=164.25由λox=164.25查表得：φ=0.262驗算整體穩定因為底部立桿采用雙鋼管，所以KA=0.7計算高度調整系數KH，由于H=66.0＞25，所以KH=1/（1+H/100）=1/（1+66.0/100）=0.6024即：N/φA=（34.83×103）/（0.262×4.89×102×4）=67.96N/mm2KAKHf=0.7×0.6024×205=86.44N/mm2＞67.96N/mm2所以安全。驗算單根鋼管立桿的局部穩定按N1/φ1A1+σM≤KAKHf來進行驗算式中N1為最不利立桿的軸力，假設活荷載在操作層上均勻分布，因內立桿要多負擔小橫桿向里挑出的0.35m寬的腳手板及其上活荷載，故N1計算式如下：N1=0.5×1.2×n1×NGK1+（0.5×1.05+0.35）/1.40×（1.2NGk2+1.4NQK）↓↓上面17步架鋼管與扣件重上面17步架上腳手板、物品及活荷載對內立桿的軸心壓力所以N1=0.5×1.2×17×0.442+（0.5×1.05+0.35）/1.40×（1.2×1.715+1.4×4.20）=9.47kN由λ1=h/I=1720/15.8=108.9，查表得：φ1=0.523由于QK=2.0kN/m2，所以σM=35N/mm2即N1/φ1A1+σM=9.47/（0.523×0.489）+35=72.03N/mm2KAKHf=0.85×0.6024×205=104.97N/mm2＞72.03N/mm2所以安全。腳手架與主體結構連接點抗風強度及風荷載作用下的架子整體穩定驗算計算風壓標準值由《建筑結構荷載規范》（GBJ9-87），并根據腳手架計算有關規定：ω＝0.75βzμzμstwω0，其中：βz＝1，查表得μz＝1.55，μstw＝φμs（1+η），由于h=1.72m，la=1.50m查表得：φ=0.104由ω0d2=0.50×0.0482=0.001152＜0.002得μs=1.2由φ=0.104、立桿縱距/立桿橫距=1.50/1.05=1.428查表得：η=1所以μstw＝φμs（1+η）=0.104×1.2×（1+1）=0.2496ω＝0.75βzμzμstwω0=0.75×1×1.55×0.2496×0.5=0.145kN/m2驗算連接點抗風強度Nt=1.4HLω=1.4×3.45×4.5×0.145=3.15kN一個扣件的抗滑能力設計值為6.0kN，大于3.15kN，所以安全。驗算架子整體穩定如N/φA+M/bA1≤KAKHf，則滿足要求。M=qH2/8，q=1.4laω=1.4×1.5×0.145=0.3045kN/m所以M=0.3045×3.452/8=0.453kN·mM/bA1=0.453×106/1050×489×2=0.44N/mm2所以N/φA+M/bA1=67.96+0.44=68.40N/mm2KAKHf=0.85×0.6024×205=104.97N/mm2＞68.40N/mm2所以安全。卸荷鋼絲繩驗算采用斜拉鋼絲繩分段卸荷的方法，每兩跨設置一個吊點。卸荷時考慮每次卸荷節點以上所有荷載均由斜拉鋼絲繩來承擔。計算簡圖如下：34501050350P1P1OCBA34501050350P1P1OCBAN=34.83kN考慮鋼絲繩不均勻系數，取Kx=1.5P1=3N/4Kx=0.75×34.83×1.5=39.18kN立桿吊點處共需6個扣件TAO=P1×（√3.452+1.402）/3.45=39.18×1.079=42.28kNTAB=-P1×1.40/3.45=-15.899kNTBO=P1×（√3.452+0.352）/3.45=39.18×1.01=39.57kNTBC=-（P1×0.35/3.45+TAB）=-（39.18×0.35/3.45+17.985）=-21.96kN驗算鋼絲繩抗拉強度按公式Px≤αPg/K進行驗算，即Pg≥KPx/αPx取TAO及TBO中的數值大者，為42.28kN根據查表得：α為0.85，K為3.5KPx/α=3.5×42.28/0.85=174.1kN可選用17.5號鋼絲繩（6×37+1,1700MPa）Pg=174.1kN＜189.50kN吊環采用Ⅰ級鋼彎制，f＝210MPaAg=Px/f=42280/210=201mm2選用?16，Ag=201mm2大小橫桿的計算q2q1計算簡圖如下：q2q13501050○○小橫桿計算3501050○○小橫桿強度計算Mmax=qb2/8q=1.2（GkC+gk）+1.4KQQmC腳手板自重Gk=0.30kN/m2小橫桿間距C=1.0m鋼管部位長度自重gk=38N/m施工活荷載不均勻系數KQ=1.2施工荷載標準值Qk=2000N/m2q=1.2（GkC+gk）+1.4KQQmC=1.2×（300×1+38）+1.4×1.2×2000×1=3765.6N/mMmax=qb2/8=3765.6×1.052/8=518.95N·mσ=Mmax/Wn=518.95×103/5078=102.20N/mm2＜f=205N/mm2所以小橫桿強度是足夠的變形驗算ω=5qb3/（384EI）=5×3765.6×10503×10-3/（384×2.06×105×121900）=0.00226＜1/150（滿足要求）大橫桿計算大橫桿強度計算F1=bq/2+αq=1.05×3765.6/2+0.35×3765.6=3294.9NMmax=0.213F1l=0.213×3294.9×1.5=1052.72N·mσ=Mmax/Wn=1052.72×103/5078=204N/mm2，略小于f=205N/mm2所以大橫桿強度是足夠的變形驗算ω=1.605F1l2/（100EI）=1.605×3294.9×15002/（100×2.06×105×121900）=0.004738＜1/150（滿足要求）料臺設計計算抗剪驗算V=0.625qL；鋼管材料抗剪強度（Q235）：fv=125MPa由[V]=fv×A=125×489＝61125N得[q]=[V]/(0.625L)=69.8571N/mm抗彎驗算M=0.125qL2；[M]=rfW=1.0×205×489＝100245N·mm[q]=[M]/（0.125L2）=100245/(0.125×1720×1720)=0.2711N/mm取[q]=0.2711N/mm換算為整體承載值為：（邊跨按一半數目考慮，計3跨，中部記9跨，邊跨考慮塑性內力重分布取系數1.5）Q＝1.5×[q]×（3×1.5+9）×1720（取Rw=1.5）＝9442（N）＝0.9442（T）取[Q]=0.9（T）結論：此料臺允許承載0.9噸懸挑式鋼平臺設計計算桿件計算懸挑式鋼平臺可以槽鋼作次梁與主梁，上鋪厚度不小于50mm的木板。次梁計算恒荷載（永久荷載）中的自重，采用[10槽鋼時以100N/m計，鋪板以400N/m2計；施工活荷載（可變荷載）以1500N/m2計。按次梁承受均布荷載考慮，為了考慮外腳手架，鋼平臺的次梁帶懸臂，依下式計算彎矩：M=ql2（1-λ2）2/8λ—懸臂比值，λ=m/lm—懸臂長度（m）l1—次梁兩端擱支點之間的長度（m）Wn—截面抵抗矩，取39.7cm3f—抗彎強度設計值，取215N/mm2次梁間距0.50mM=1050×32×（1-0.52）2/8=664N/m彎曲強度：M≤Wn·f=39.7×10-6×215×10002/m2=8535.5N/m次梁強度符合要求。主梁計算主梁采用[20槽鋼時以260N/m計。主梁上的荷載R主=ql2（1+λ）2/2=1050×4×（1+0.5）/2=3150Nq2=3150/4+260=1047.5NM主=q2l22/8=1047.5×42/8=2095N/m彎曲強度：M≤Wn·f=191.4×10-6×215×10002/m2=41151N/m主梁強度符合要求。鋼絲繩驗算為安全計，鋼平臺每側兩道鋼絲繩均以一道受力作驗算，每根鋼絲繩用3只夾具。T=ql2/2Sinα=（1050×4）/（2×0.653）=3216N鋼絲繩法定安全系數［K］定為10Tg≥（10×3.216）/0.85=37.84kN選用12.5號鋼絲繩（6×19＋1，1400MPa），80.1kN吊環采用Ⅰ級鋼彎制，f＝210MPaAg=Tg/f=37840/210=180.2mm2選用?16，Ag=201mm2400020009［10@500［16［20［16［203000懸挑式鋼平臺設計簡圖400020009［10@500［16［20［16［2030001000150050010001500500懸挑式鋼平臺平面圖（單位：mm）腳手管焊制的護欄，外滿罩密目安全網100010001000□□□□400800腳手管焊制的護欄，外滿罩密目安全網100010001000□□□□400800懸挑式鋼平臺側面圖（單位：mm）目錄TOC\o"1-2"\h\u1. 編制說明 32. 編制依據 33. 工程概況 44. 設計概況 45. 施工部署 75.1 安全防護領導小組 75.2 設計總體思路 75.3 質量標準 105.4 材料計劃 115.5 勞動力計劃 116. 材料要求 116.1 鋼管 116.2 扣件 116.3 腳手板 126.4 安全網 126.5 材料進場檢驗程序 127. 構造要求及技術措施 137.1 立桿 137.2 縱向水平桿 137.3 橫向水平桿 147.4 縱、橫向距鋼梁的第一道水平桿 147.5 剪刀撐 147.6 腳手板 157.7 連墻件 157.8 防護設施 177.9 樓梯間防護措施 177.10 防雷避電措施 177.11 結構臨邊防護措施 188. 腳手架的搭設及拆除施工工藝 188.1 懸挑式鋼管腳手架搭設施工工藝 P