工程概況：本工程為義煤綜能氣體分離產品項目工程壓縮機廠房壓縮機基礎工程。壓縮機基礎底板的平面尺寸呈矩形，其長邊尺寸為22.00m，寬度尺寸為9.00m,基礎厚度為1.8m,基礎埋深：2m（不包括100mm厚砼墊層）。壓縮機基礎頂板的平面尺寸為矩形，長邊尺寸為21.00米，寬度尺寸為8.00米，厚度為1.50米；壓縮機基礎的柱子共8根，斷面尺寸為1000×1000，柱子高度為7.90米。本設備基礎混凝土強度等級為C30。本設備基礎外形較為復雜，體積大，屬大體積混凝土施工，必須按大體積混凝土施工規范要求進行施工。設備基礎頂板厚度大，自身重量大，支撐高度7.90米，又屬于高支撐模板施工，施工技術要求高，支撐系統必須進行強度及穩定性計算。2、編制依據義馬煤業綜能氣體分離產品項目壓縮機廠房壓縮機基礎設計施工圖、圖紙會審記錄及設計變更單；混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）；大體積混凝土施工規范（GB50496-2009）；現行國家及行業有關規范、規程。2、準備施工2.1施工現場準備：場地平整已完成，現場臨時設施包括圍墻大門、辦公室、倉庫、工具房、施工道路已完成，施工用水用電已接通。2.1施工機具準備：挖掘機、自卸汽車、打夯機、電焊機、鋼筋切斷機、鋼筋成型機、木工圓盤鋸、木工平刨、混凝土運輸罐車、混凝土澆注泵車、插入式振動棒、平板振動器、鐵鍬、木（鐵）抹子、刮杠、線繩等。2.2材料準備：模板、木料、腳手架鋼管、磚、砂子、碎石、水泥、鋼筋、鋼板、焊條等，混凝土采用商品混凝土，養護材料采用塑料薄膜，草苫或棉氈等。2.3施工技術準備：對圖紙進行會審、編制施工方案并經過審批、高程水準點和控制坐標點引入施工現場并經過監理和業主復核、對作業人員進行操作工藝、技術措施、質量要求、安全措施及注意事項，文明施工進行交底。2.4勞動力準備：混凝土工6人、力工8人、鋼筋工10人、木工12人、架子工6人、電焊工2人、電工2人、機械工2人。3、總體施工方案根據施工圖紙設計和《大體積混凝土施工規范》GB50496-2009的有關要求，結合本設備基礎體的特點，將壓縮機基礎分三次施工，第一次為底板施工，第二次為柱子施工，第三次為頂板施工。壓縮機基礎底板上的附屬設備基礎座在底板施工時做好插筋工作，待底板施工后柱子施工前再施工。壓縮機基礎頂板上的臺階與頂板一起施工。施工方案示意圖見附圖Ⅰ。4、土方工程4.1根據本施工場地地質勘探報告和現場查看，除表層有部分粘土外，以下為風化巖，具體地質情況，待基坑開挖后地基驗槽時予以確定。基坑采用1臺反鏟挖掘機開挖，2輛自卸汽車外運土石方。風化巖反鏟挖掘機無法開挖時，采用機械鑿巖機配合人工開挖，反鏟挖掘機和自卸汽車清運石渣，土方和石渣應按業主和監理要求運至指定地點。基底要進行人工平基。4.2基坑開挖平面圖及剖面圖見附圖Ⅱ。4.3基坑挖好后，要準備相關資料，進行工程報驗，請設計勘察單位、業主、監理進行地基驗槽，辦理簽字蓋章手續。4.4基槽回填土要按規范要求進行分層夯填，每層虛鋪厚度不得超過30cm,并進行取樣試驗。5、模板工程5.1壓縮機基礎底板模板基礎底板厚度1.8米，模板采用15mm厚壓縮膠合木模板。為固定模板，外部采用加密加強雙排腳手架，雙排腳手架立桿間距800mm，大小水平桿步距、間距均為600mm；經計算新澆筑混凝土對側模板的最大側壓力為16.63KN/m2，不用對模板進行計算。依據常規支模可以保證模板的強度和剛度。模板外垂直木楞采用70mm×40mm方木，間距200mm；外層水平木楞采用70mm×40mm方木，間距300mm；支撐系統采用鋼管和方木。5.2壓縮機基礎柱子模板5.2.1壓縮機基礎柱子斷面尺寸為1000mm×1000mm，高度（從底板頂面到頂板底面）7.90米，共8根。柱子斷面尺寸較大，高度也很大。從施工安全和方便考慮，確定柱子模板與基礎頂板模板一起支設安裝，在柱子模板高度的中部開設混凝土澆筑口和振搗口，澆筑和振搗柱子下半部的混凝土，在基礎頂板的模板上澆筑和振搗柱子上半部混凝土。5.2.2柱子模板采用15mm厚壓縮膠合木模板，內木楞采用70mm×40mm方木，外面采用雙,48×3鋼管和,10對拉螺桿加固。5.2.3柱子模板下端要留垃圾清理口，以方便清理柱子模板內的垃圾、灰土。5.2.4柱子模板計算：柱模板計算書柱模板的計算依據《建筑施工手冊》第四版、《建筑施工計算手冊》江正榮著、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的總計算高度:H=7.90m；計算簡圖模板在高度方向分2段進行設計計算。第1段（柱底至柱身高度3.95米位置；分段高度為3.95米）:一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:2；柱截面寬度B方向豎楞數目:6；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:2；柱截面高度H方向豎楞數目:6；對拉螺栓直徑(mm):M10；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的間距(mm):400；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):40.00；高度(mm):70.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.000h；T--混凝土的入模溫度，取10.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.000m/h；H--模板計算高度，取3.950m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得41.218kN/m2、94.800kN/m2，取較小值41.218kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值q1=41.218kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值q2=6kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=192mm，且豎楞數為6，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中，M--面板計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=192.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=17.806+3.024=20.830kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×20.830×192×192=7.68×104N.mm；面板最大應力按下式計算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=400×12.0×12.0/6=9.60×103mm3；f--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=7.68×104/9.60×103=7.999N/mm2；面板的最大應力計算值σ=7.999N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中，V--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=192.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=17.806+3.024=20.830kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×20.830×192.0=2399.636N；截面抗剪強度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=2399.636N；b--構件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=12.0mm；fv---面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×2399.636/(2×400×12.0)=0.750N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.75N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q=41.22×0.40＝16.49kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=192.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12I=400×12.0×12.0×12.0/12=5.76×104mm4；面板最大容許撓度:[ν]=192/250=0.768mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×16.49×192.04/(100×9500.0×5.76×104)=0.277mm；面板的最大撓度計算值ν=0.277mm小于面板最大容許撓度設計值[ν]=0.768mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.950m,柱箍間距為400mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度40mm，高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×70×70/6×1=32.67cm3；I=40×70×70×70/12×1=114.33cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中，M--豎楞計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m；q=8.547+1.452=9.998kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×9.998×400.0×400.0=1.60×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎矩(N·mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.27×104；f--豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=1.60×105/3.27×104=4.897N/mm2；豎楞的最大應力計算值σ=4.897N/mm2小于豎楞的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中，V--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m；q=8.547+1.452=9.998kN/m；豎楞的最大剪力：V=0.6×9.998×400.0=2399.636N；截面抗剪強度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；V--豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6×9.998×400=2399.636N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=40.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=70.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:τ=3×2399.636/(2×40.0×70.0×1)=1.286N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值τ=1.286N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=41.22×0.19=10.00kN/m；νmax--豎楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.14×106；豎楞最大容許撓度:[ν]=400/250=1.6mm；豎楞的最大撓度計算值:ν=0.677×10.00×400.04/(100×9000.0×1.14×106)=0.168mm；豎楞的最大撓度計算值ν=0.168mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=1.6mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.247×2=8.49cm3；I=10.193×2=20.39cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×41.22×0.9+1.4×6×0.9)×0.192×0.4=4kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.149kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.310kN·m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.093mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式σ=M/(γxW)<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=310246.85N·mm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=8494mm3；B邊柱箍的最大應力計算值:σ=34.79N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值σ=3.10×108/(1.05×8.49×106)=34.79N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:ν=0.093mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=333.3/250=1.333mm；柱箍的最大撓度ν=0.093mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1.333mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:N<[N]=f×A其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M10；對拉螺栓的有效直徑:8.12mm；對拉螺栓的有效面積:A=51.8mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.149kN。對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×5.18×10-5=8.806kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=8.149kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=8.806kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.247×2=8.49cm3；I=10.193×2=20.39cm4；按計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×41.22×0.9+1.4×6×0.9)×0.192×0.4=4kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.149kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.310kN·m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.093mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:σ=M/(γxW)<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=310246.85N·mm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=8494mm3；H邊柱箍的最大應力計算值:σ=34.786N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值σ=3.10×108/(1.05×8.49×106)=34.786N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:ν=0.093mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=333.333/250=1.333mm；柱箍的最大撓度ν=0.093mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1.333mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:N<[N]=f×A其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M10；對拉螺栓有效直徑:8.12mm；對拉螺栓有效面積:A=51.8mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×5.18×10-5=8.806kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.149kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.149kN小于[N]=8.806kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!第2段（柱身高度3.95米位置至柱身高度7.90米位置；分段高度為3.95米）:一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:2；柱截面寬度B方向豎楞數目:6；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:2；柱截面高度H方向豎楞數目:6；對拉螺栓直徑(mm):M10；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):2.80；柱箍的間距(mm):400；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):40.00；高度(mm):70.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.000h；T--混凝土的入模溫度，取10.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.000m/h；H--模板計算高度，取3.950m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得41.218kN/m2、94.800kN/m2，取較小值41.218kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值q1=41.218kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值q2=6kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=192mm，且豎楞數為6，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中，M--面板計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=192.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=17.806+3.024=20.830kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×20.830×192×192=7.68×104N.mm；面板最大應力按下式計算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=400×12.0×12.0/6=9.60×103mm3；f--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：σ=M/W=7.68×104/9.60×103=7.999N/mm2；面板的最大應力計算值σ=7.999N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中，V--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=192.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×41.22×0.40×0.90=17.806kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×6.00×0.40×0.90=3.024kN/m；式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時結構折減系數。q=q1+q2=17.806+3.024=20.830kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×20.830×192.0=2399.636N；截面抗剪強度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪應力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=2399.636N；b--構件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=12.0mm；fv---面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應力計算值:τ=3×2399.636/(2×400×12.0)=0.750N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力τ=0.75N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q=41.22×0.40＝16.49kN/m；ν--面板最大撓度(mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=192.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12I=400×12.0×12.0×12.0/12=5.76×104mm4；面板最大容許撓度:[ν]=192/250=0.768mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×16.49×192.04/(100×9500.0×5.76×104)=0.277mm；面板的最大撓度計算值ν=0.277mm小于面板最大容許撓度設計值[ν]=0.768mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.950m,柱箍間距為400mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度40mm，高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=40×70×70/6×1=32.67cm3；I=40×70×70×70/12×1=114.33cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中，M--豎楞計算最大彎矩(N·mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m；q=8.547+1.452=9.998kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×9.998×400.0×400.0=1.60×105N·mm；σ=M/W<f其中，σ--豎楞承受的應力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎矩(N·mm)；W--豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.27×104；f--豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值:σ=M/W=1.60×105/3.27×104=4.897N/mm2；豎楞的最大應力計算值σ=4.897N/mm2小于豎楞的抗彎強度設計值[σ]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中，V--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×41.218×0.192×0.900=8.547kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.4×6.000×0.192×0.900=1.452kN/m；q=8.547+1.452=9.998kN/m；豎楞的最大剪力：V=0.6×9.998×400.0=2399.636N；截面抗剪強度必須滿足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；V--豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6×9.998×400=2399.636N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=40.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=70.0mm；fv--豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值:τ=3×2399.636/(2×40.0×70.0×1)=1.286N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值τ=1.286N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設計值[fv]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=41.22×0.19=10.00kN/m；νmax--豎楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2），E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.14×106；豎楞最大容許撓度:[ν]=400/250=1.6mm；豎楞的最大撓度計算值:ν=0.677×10.00×400.04/(100×9500.0×1.14×106)=0.160mm；豎楞的最大撓度計算值ν=0.16mm小于豎楞最大容許撓度[ν]=1.6mm，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.247×2=8.49cm3；I=10.193×2=20.39cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×41.22×0.9+1.4×6×0.9)×0.192×0.4=4kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.149kN；B方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.310kN·m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.093mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式σ=M/(γxW)<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=310246.85N·mm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=8494mm3；B邊柱箍的最大應力計算值:σ=34.79N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值σ=3.10×108/(1.05×8.49×106)=34.79N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:ν=0.093mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=333.3/250=1.333mm；柱箍的最大撓度ν=0.093mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1.333mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:N<[N]=f×A其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號:M10；對拉螺栓的有效直徑:8.12mm；對拉螺栓的有效面積:A=51.8mm2；對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.149kN。對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×5.18×10-5=8.806kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=8.149kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=8.806kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚2.8mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.247×2=8.49cm3；I=10.193×2=20.39cm4；按計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P=(1.2×41.22×0.9+1.4×6×0.9)×0.192×0.4=4kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=8.149kN；H方向柱箍彎矩圖(kN·m)最大彎矩:M=0.310kN·m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:ν=0.093mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:σ=M/(γxW)<f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值:M=310246.85N·mm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩:W=8494mm3；H邊柱箍的最大應力計算值:σ=34.786N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值σ=3.10×108/(1.05×8.49×106)=34.786N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求!2.柱箍撓度驗算經過計算得到:ν=0.093mm；柱箍最大容許撓度:[ν]=333.333/250=1.333mm；柱箍的最大撓度ν=0.093mm小于柱箍最大容許撓度[ν]=1.333mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:N<[N]=f×A其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M10；對拉螺栓有效直徑:8.12mm；對拉螺栓有效面積:A=51.8mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×5.18×10-5=8.806kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.149kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=8.149kN小于[N]=8.806kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!5.3壓縮機基礎頂板模板及支撐系統計算5.3.1壓縮機基礎頂板長邊尺寸為21米，寬8米，厚度1.5米；基礎頂板支撐高度為7.9米，為高支撐模板體系，模板及支撐體系必須進行計算。5.3.2基礎頂板的模板采用12mm厚膠合木模板，楞木采用70mm×40mm方木；基礎頂板側模板的內側垂直木楞間距為250mm，外側水平木楞間距為300mm，外面用方木和鋼管架子進行支撐加固。5.3.3由于基礎頂板的自重及施工荷載很大，故基礎頂板的底模板采用2層12mm厚膠合木模板，考慮2層模板疊合作用的折減系數按0.85，楞木采用70mm×40mm方木；模板的支撐系統采用,48×2.8鋼管腳手架搭設。5.3.4基礎頂板模板及支撐系統計算：頂板模板(扣件鋼管高架)計算書高支撐架的計算依據：依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)等規范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.48；縱距(m):0.48；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):7.90；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為20mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):180.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):1500.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=48×22/6=32cm3；I=48×23/12=32cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×1.5×0.48+0.35×0.48=18.168kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2.5×0.48=1.2kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×18.168+1.4×1.2=23.482kN/m最大彎矩M=0.1×23.482×1802=76080.384kN·m；面板最大應力計算值σ=M/W=76080.384/32000=2.378N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為2.378N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=18.168kN/m面板最大撓度計算值ν=0.677×18.168×1804/(100×9500×32×104)=0.042mm；面板最大允許撓度[ν]=180/250=0.72mm；面板的最大撓度計算值0.042mm小于面板的最大允許撓度0.72mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=4×7×7/6=32.67cm3；I=b×h3/12=4×7×7×7/12=114.33cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.18×1.5+0.35×0.18=6.813kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=2.5×0.18=0.45kN/m；2.強度驗算:計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×6.813+1.4×0.45=8.806kN/m；最大彎矩M=0.1ql2=0.1×8.806×0.482=0.203kN·m；方木最大應力計算值σ=M/W=0.203×106/32666.67=6.211N/mm2；方木的抗彎強度設計值[f]=13.000N/mm2；方木的最大應力計算值為6.211N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×8.806×0.48=2.536kN；方木受剪應力計算值τ=3×2.536×103/(2×40×70)=1.359N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪應力計算值1.359N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷載q=q1=6.813kN/m；最大撓度計算值ν=0.677×6.813×4804/(100×9000×1143333.333)=0.238mm；最大允許撓度[ν]=480/250=1.92mm；方木的最大撓度計算值0.238mm小于方木的最大允許撓度1.92mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝4.227kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.549kN·m；最大變形Vmax=0.351mm；最大支座力Qmax=12.241kN；最大應力σ=549317.984/4490=122.343N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值122.343N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為0.351mm小于480/150與10mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=12.241kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!六、模板支架立桿荷載設計值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.158×7.9=1.249kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.48×0.48=0.081kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×1.5×0.48×0.48=8.64kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=9.97kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)×0.48×0.48=1.037kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=13.415kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N----立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=13.415kN；φ----軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i查表得到；i----計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A----立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W----立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ--------鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]----鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0----計算長度(m)；按下式計算:l0=h+2a=1.2+0.1×2=1.4m；a----立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；l0/i=1400/15.9=88；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.673；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=13415.076/（0.673×424）=47.012N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=47.012N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0=k1k2(h+2a)=1.185×1.023×(1.2+0.1×2)=1.697m；k1--計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2--計算長度附加系數，h+2a=1.4按照表2取值1.023；Lo/i=1697.157/15.9=107；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.537；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=13415.076/（0.537×424）=58.919N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=58.919N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用柱作為連接件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=4000×1=4000kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=4000kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=13.415/0.25=53.66kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=13.415kN；基礎底面面積：A=0.25m2。p=53.66≤fg=4000kpa。地基承載力滿足要求！九、基礎頂板模板高支撐架的構造和施工要求:除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.頂板板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9--1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度≥20m或橫向高寬比≥6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4--6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10--15m設置，四周和中部每10--15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10--15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N≤12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。5.3確保設備安裝螺栓預埋φ80和φ125鋼套管及預埋件位置準確的施工措施5.3.1壓縮機基礎預埋φ80鋼套管共48根，φ125鋼套管共11根，在混凝土澆筑過程中容易發生位移，為確保預埋鋼套管位置準確，采取以下措施：⑴在φ80和φ125鋼套管下端用與鋼套管內徑一樣的木模板用鐵釘固定在基礎頂板的模板上，鋼套管下端套入圓木模板。⑵φ80鋼套管上端的固定:在φ80鋼套管直線布置的上方用2根短φ12鋼筋（L=200mm）與每根鋼套管焊牢，短鋼筋上端與通長φ48×3鋼管焊牢，此通長鋼管與周邊支撐架子用扣件扣牢。⑶φ125鋼套管上端的固定:先在鋼套管上端用2根短φ12鋼筋（L=200mm）與每根鋼套管焊牢，再按鋼套管位置點的平面幾何外形用φ48×3鋼管與短鋼筋頭焊牢，形成平面小鋼架，再在縱橫方向用φ48×3架子管與小鋼架連結牢固。5.4確保壓縮機基礎預埋件、螺栓孔位置準確的施工措施5.4.1柱子側面、頂板側面、頂板底面的預埋件用鐵釘直接固定在模板上，周邊用塑料膠帶與模板粘貼嚴密。基礎上面的預埋件根據實際情況可以在混凝土澆筑時予以埋設，也可以在混凝土澆筑前埋設，并與鋼筋或模板、或架子進行連結固定。5.4.2保證螺栓孔施工質量的措施：壓縮機基礎底板上的附屬設備基礎螺栓孔共36個，孔深均不大，孔深550mm的16個，孔深600mm的12個，孔深680mm的8個。螺栓孔芯模采用木料制作，為利于脫模，芯模按不小于1%的斜度做成下小上大的型狀，芯模外側面要刨光，并且四角要刨成小圓角，外面再包裹塑料布。為方便芯模的安裝、固定及脫模，芯模長度要比設計孔深長150～250mm,芯模上端用,6.5鋼筋穿牢作為芯模脫模的提升拉環。螺栓孔芯模上端采用鋼管腳手架和方木加固定位。芯模外面不得刷廢機油等隔離劑。螺栓孔芯模的脫模必須要安排專人負責，采用手動提升倒鏈配合人工抽拔芯模。在混凝土初凝后終凝前將芯模稍微提拉松動，并且要根據混凝土凝固情況每隔20分鐘左右對芯模進行稍微松動，待混凝土有強度后用倒鏈將芯模慢慢拔出。6、鋼筋工程6.1根據壓縮機基礎總體施工方案，鋼筋也分三次綁扎施工，首先是基礎底板鋼筋綁扎施工，并做好柱子鋼筋、基礎底板附屬設備基礎鋼筋的插筋工作。第二次是柱子鋼筋綁扎施工，待壓縮機基礎底板混凝土工程施工完成后開始進行。第三次是壓縮機基礎頂板鋼筋綁扎施工，待柱子混凝土工程施工完成后進行。6.2鋼筋加工成型在施工現場鋼筋加工成型區進行。鋼筋加工成型區和存放區地面平整壓實，上面鋪設100厚碎石，鋼筋存放區砌磚地壟，鋼筋不得直接接觸泥土地面。6.3鋼筋必須有出廠質量證明文件，進場后按規定做復試檢驗，復試合格方可使用。6.4直徑,≥14的鋼筋連接采用閃光對焊工藝焊接接頭，按規范規定同一截面內鋼筋接頭不得超過50%。鋼筋正式焊接前，要進行工藝性試件焊接試驗。6.5鋼筋綁扎及質量保證措施6.5.1壓縮機基礎底板的中間層鋼筋網和底層鋼筋網之間、中間層鋼筋網與頂面鋼筋網之間采用B20鋼筋“幾”型高馬登進行支撐，按鋼筋網水平面積每平方米設置一個支撐，支撐高800mm，每個支撐展開長度1550mm。為保證支撐整體穩定，在支撐立筋中部應在縱橫方向設水平系桿，用水平系桿將所有支撐連結為整體，水平系桿采用B20鋼筋。6.5.2必須在壓縮機基礎底板模板內滿堂腳手架用于固定柱子插筋和底板上附屬設備基礎插筋，腳手架立桿間距≤1.5米，縱橫水平桿間距同立桿間距，步距≤1.2米，共2步。由于混凝土體積和厚度都很大，混凝土澆筑時間需要長達十幾個小時，所以此腳手架支撐無法拆除，將埋入混凝土中，待后將高出基礎底板上面的鋼管腳手架予以割除，管孔用1:1.5水泥砂漿灌實。7、大體積混凝土施工方案7.1壓縮機基礎底板和頂板均屬大體積混凝土施工，混凝土強度等級為C30，本設備基礎體積大，混凝土強度等級較高，施工技術要求高。由于采用商品混凝土，施工前應提前與商品混凝土供應商充分溝通，提出混凝土的技術要求和供應能力要求，確保混凝土質量和供應能力。為確保本設備基礎施工質量，防止因大體積混凝土水化熱而產生有害裂縫，在施工前要充分做好施工準備工作：首先要做好混凝土配合比試驗工作；第二，從施工人員組織、施工機械、工具準備，到現場施工場地、道路、水電保證都必須按照本施工方案進行落實；第三，嚴格控制混凝土原材料質量，優化混凝土配合比，采用綜合措施降低水泥用量，減小水泥水化熱。根據義馬市宏基混凝土有限責任公司提供的混凝土配合比報告，采用32.5#普通硅酸鹽水泥，每立方米混凝土水泥用量385公斤，粉煤灰90公斤，外加劑采用高效緩凝減水劑，粗骨料采用連續級配，細骨料采用中砂。7.2澆筑方案：7.2.1壓縮機基礎底板及頂板均采用一臺混凝土汽車泵進行混凝土澆筑。混凝土采用斜面分層法澆筑，利用自然流淌形成斜坡進行分層，但混凝土流淌長度控制在3～4m范圍內。每層混凝土厚度控制在300mm范圍內。第一層砼自基礎一短邊向另一短邊方向澆筑，第二層沿反方向澆注，依次類推，直至基礎砼澆注完畢。7.2.2壓縮機基礎的柱子混凝土的澆筑：壓縮機基礎共8根柱子，沿長邊方向每邊4根，每根柱子均分兩次澆筑混凝土，每次澆筑混凝土高度為柱子高度的二分之一。順序為第一根柱子混凝土澆筑二分之一柱高后，澆筑第二根柱子的二分之一柱高，接著澆筑第三根柱子的二分之一柱高后，再拐回來澆筑第一根柱子、第二根柱子、第三根柱子的上半截混凝土。再接著從第四根柱子開始到第八根柱子進行輪回澆筑混凝土。8、作業條件8.1混凝土澆筑前應將模板內的垃圾、雜物、積水等清理干凈，檢查水泥墊塊是否墊好，模板內事先灑水潤濕，但注意不能有積水。8.2鋼筋、模板、預埋管、預埋件、設備螺栓孔等經質檢員、監理、業主驗收合格，混凝土澆筑令已簽發。8.3混凝土輸送泵安裝完畢且運轉正常，泵管敷設完畢并經泵送水檢查。8.4商品混凝土運至施工現場且相關資料齊全，混凝土的坍落度及和易性經鑒定合格。8.5項目部管理人員排好值班表并上報業主工程部及監理站。9、操作方法9.1泵送9.1.1澆筑前對混凝土汽車泵進行全面檢查，并按操作要求開機進行空運行。9.1.2啟動后先經泵送水檢查，確定混凝土汽車泵的輸送管中沒有異物后，用同混凝土配合比的去石子砂漿潤滑泵管。9.1.3潤滑用的水泥砂漿應分散布料，不得集中澆筑在一處。9.1.4開始泵送時，混凝土應處于慢速，勻速并隨時可能反泵。泵送的速度應先慢后快，逐步加速。9.1.5泵送即將結束前，計算好尚需的混凝土數量及時通知商品砼攪拌站。9.1.6泵送結束后及時將混凝土泵和輸送管清洗干凈。9.2混凝土澆筑9.2.1混凝土布料時不得直接沖擊模板和鋼筋骨架，不得集中布料，應在3~4m范圍內水平移動布料。9.2.2振搗混凝土時，振動棒應快插慢拔，布點均勻，不漏振，振搗混凝土以不冒氣泡為宜。振搗上層混凝土時振動棒垂直插入下層混凝土50mm，以利下層混凝土結合成整體。在混凝土初凝前進行二次回振，以排除混凝土因泌水在粗骨料，水平筋下部生成的水份和空隙。9.2.3基礎頂面上突的局部平臺的底角，混凝土澆筑時注意不要回振，以免底部產生蜂窩現象。9.2.4混凝土澆筑應連續進行，其間歇時間不得超過混凝土的初凝時間，并在下層混凝土初凝之前將上層混凝土澆筑完畢。9.2.5在基礎內預留好測溫孔，其材料為,20薄壁鋼管，其埋入深度為大于板厚的一半。測溫孔的埋設詳見附圖Ⅲ《壓縮機基礎底板混凝土測溫孔平面布置圖》、附圖Ⅳ《壓縮機基礎頂板混凝土測溫孔平面布置圖》。9.2.6澆筑混凝土時要不斷觀察模板、插筋等有無鼓脹變形、位移等現象，發現問題應立即停止澆筑，加固整修完畢后方可繼續澆筑混凝土。9.2.7混凝土表面浮漿內應撒干凈的碎石，以防止基礎表面開裂。9.2.8混凝土澆筑完畢，其表面應平整，無裸露石子和較深印跡。9.3混凝土養護：9.3.1采用低蓄熱養護法。當混凝土表面壓實收光后，根據環境溫度情況，先覆蓋一層塑料薄膜，再覆蓋1~2層棉氈。注意邊角要裹緊蓋嚴壓好，防止被風吹開。9.3.2混凝土澆筑12小時后開始測溫，其方法為：測混凝土內部溫度時溫度計位于板厚的中心處；測混凝土表面溫度時，溫度計位于板內50～100㎜處。在混凝土升溫階段每4小時觀測一次，在混凝土降溫階段每6小時觀測一次，直到接近大氣溫度為止。9.3.3混凝土的內外溫差不能大于25℃9.3.4混凝土內部溫度估算：混凝土采用試配強度配合比。水泥為32.5#普通硅酸鹽水泥，其用量為385㎏/m3，水化熱為377kj/㎏；粉煤灰用量為90㎏/m3；混凝土澆筑溫度取10℃，混凝土比熱取0.97kj/㎏.k。則混凝土的最終絕熱升溫值為：Tn=[（mc+K×F）Q]÷（C×ρ）=[(385+0.3×90)×377]÷(0.97×2400)=66.72℃式中：Tn—砼的最終絕熱溫升值mc—每立方米砼水泥用量F—砼摻合料用料（㎏/m3）K—摻合料折減系數取0.3Q—每千克水泥水化熱（kj/㎏）C—砼的比熱ρ—砼的質量密度9.3.4.1壓縮機基礎底板混凝土厚度1.8米查表求ζ值，求出不同齡期砼中心計算溫度：T（t）=TJ+Tn×ζ(t)則：t=3dζ(3)=0.538T(3)=10+66.72×0.538=45.90℃t=6dζ(6)=0.508T(6)=10+66.72×0.508=43.89℃t=9dζ(9)=0.443T(9)=10+66.72×0.443=39.56℃t=12dζ(12)=0.347T(12)=10+66.72×0.347=33.15℃t=15dζ(15)=0.261T(15)=10+66.72×0.261=27.41℃t=18dζ(18)=0.192T(18)=10+66.72×0.192=22.8℃t=21dζ(21)=0.153T(21)=10+66.72×0.153=20.21℃式中：T（t）—t齡期混凝土中心計算溫度TJ—砼澆筑溫度ζ(t)—t齡期降溫系數，查表用插入法求得9.3.4.2壓縮機基礎頂板混凝土厚度1.5米查表求ζ值，求出不同齡期混凝土中心計算溫度：T（t）=TJ+Tn×ζ(t)則：t=3dζ(3)=0.49T(3)=10+66.72×0.49=42.69℃t=6dζ(6)=0.46T(6)=10+66.72×0.46=40.69℃t=9dζ(9)=0.38T(9)=